龙门吊基础轨道梁设计
龙门吊轨道梁基础施工方案
目录一、工程概况 (1)二、轨道梁设计与验算 (1)三、轨道梁施工 (3)3.1 区间北侧轨道梁施工 (3)3.2 南侧端头井处轨道梁施工 (6)3.3 南侧标准段轨道梁施工 (8)四、质量保证措施 (9)五、施工安全保证措施 (10)六、环境保护与文明施工 (11)一、工程概况寸为800*800mm。
轨道梁顶标高为14.9m。
轨道梁平面布置图见附图。
二、轨道梁设计与验算轨道梁布设于基坑两侧，分为三种形式，南侧部分位于现状冠梁上，截面尺寸为600*800mm钢筋砼条型基础，过盾构井处采用立柱加支撑梁形式处理，梁截面尺寸加大至800*800mm。
北侧轨道梁位于现状施工便道上，梁截面尺寸为800*800mm。
考虑到安全施工，对地基承载力及盾构井处轨道梁进行验算。
2.1地基承载力计算1、设备参数根据厂家提供的资料显示，45T龙门吊自重118.6T，吊重45T，砼自重按26.0KN/m3计，轮距8.834m，跨长25.5m，见附图。
2、每边基础受力45T龙门吊自重： G1=118.6×10=1186KN45T龙门吊吊载重：G2=45×10=450KN；按上述，每边基础受力为：P=（1186+450）/2=818KN3、动荷载计算当龙门吊在轨道梁上行走时，属于动荷载，取动荷载增大系数为1.4，则：Q=1.4P=1.4*818=1145.2KN4、基础自重计算钢筋混凝土自重：ω=26kN/m³基础体积V=0.8×0.8×111+0.6×0.8×53.3+0.8×0.8×57.7=150.51m³则基础自重为：G=ω.V=26kN/m³×150.61m³=3915.86kN将上述动荷载和基础自重作用到基础平板上，换算成面荷载为F=Q/S,其中S为基础平板的面积S=0.8×168.7+0.6×53.3=166.94㎡,则 F=（1145.2+3915.86）/166.94=30.32KN/㎡=30.32kpa5、地基承载力验算本工程门式起重机基础单边总长111m，区间北侧坐落于现状施工便道上，地基为碾压的素填土，区间南侧部分位于冠梁上，部分位于原状盐田路上，端头井位置为立柱加支撑梁，采用C30混凝土灌注。
45T龙门吊基础及轨道梁设计
中国中铁五局郑州市轨道交通2号线一期工程土建施工01工区45t龙门吊基础及轨道梁演算编制：审核：批准：中国中铁五局郑州市轨道交通2号线一期工程土建施工01工区经理部二O一二年一月八日目录一、设计依据 (3)二、设计说明 (3)三、基坑外轨道梁地基承载力演算 (4)3.1 演算模型 (4)3.2 基本参数 (5)四、基坑外轨道梁承载力演算 (7)4.1、验算基坑外龙门吊轨道梁 (7)4.2 参数准备 (8)4.3计算 (8)五、车站顶板轨道梁、轨道立柱的布置形式及受力演算 (9)5.1龙门吊轨道在顶板的布置形式： (9)5.2立柱与结构顶板各项承载力验算 (10)5.3轨道梁的各项承载力验算 (15)六、预埋钢板及预留筋 (18)6.1设置预埋加强钢板： (18)6.2设置预留筋： (19)45t龙门吊基础轨道梁设计一、设计依据1.1地质勘探资料；1.2龙门吊生产厂家提供有关资料；1.3《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；1.5《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2001）二、设计说明广播台站拟采用2台45t龙门吊进行出渣及吊装作业，2台龙门吊沿车站横断面并排布置；45t龙门吊跨径为12m，根据现场车站顶板标准段宽度（宽19.1m）情况，2台龙门吊沿车站方向布置4根轨道梁，其中中间2根轨道梁需要在顶板上设置临时立柱同时在临时立柱上架设轨道梁。
另外2根则铺设在基坑东西两侧地面上。
车站结构顶板上布置轨道梁立柱，柱子的截面尺寸为900mm×700mm（沿线路方向为900mm），沿线路方向中心间距为5000mm，与顶板纵梁中心间距1750mm。
立柱高度为2.55m。
采用在顶板上预留筋与顶板连接，布置在车站顶板上，如图2-1所示。
图2-1 轨道梁立柱平面布置图（单位：mm）轨道梁立柱上布置轨道梁，轨道梁全长40000mm，截面600mm，高800mm。
40t龙门吊轨道梁及基础柱计算
一基本情况40T龙门吊的跨度为11.4m，根据现场需要设置于出土孔处，龙门吊基础柱为800X800钢筋砼基础，两端支座设置于围护桩冠梁上，中间两支座设置于主体结构纵梁上。
龙门吊走行梁为800x1400砼梁，梁顶与地面平齐。
计算示意图如下。
图1 40T龙门吊基础梁计算简图3.2龙门吊参数：表2 龙门吊参数3.4龙门吊工况40t龙门吊达到最大起重量、小车行至极限位置（小车满载停在支腿一侧的悬臂端处），且当两架龙门吊位于主体结构G-F轴中部时，基础柱承受轴力最大；基础梁最大弯矩通过时程分析，取最大弯矩验算。
3.5走行梁荷载计算1、走行梁竖向荷载查40t龙门吊图纸得知，龙门吊的大车最大轮压为330KN，龙门吊一侧轮距8.5m，每侧两肢共4个轮，计算竖向荷载标准值为660KN。
考虑荷载分项系数，取1.4考虑吊车竖向荷载动力系数，按工作级别为A6~A8 软钩吊车取1.102、走行梁横向水平荷载吊车横向水平荷载标准值，取横行小车重量及额定起重量之和的百分比，本吊车额定起重为40T, 吊车横向水平荷载标准值百分数为10%龙门吊四肢每肢横向水平荷载标准值为：Tk=0.5*0.5×（Q+g1）g×10%=0.5*0.5*（40+23.1）*10*0.1=15.8KN3、走行梁纵向水平荷载设计值（制动力引起的纵向水平荷载计算此处略）4、走行梁其他荷载设计值钢板、轨枕、钢轨等重量按每米60kg计算（走行梁自重不考虑，因为装配式贝雷梁桥容许荷载已考虑自重）。
3.6走行梁内力计算1、走行梁竖向内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):660 660机械1-间距(m) :8.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图：2、走行梁水平内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):15.8 15.8机械1-间距(m) :8.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图：龙门吊走行梁配筋计算根据计算结果：走行梁最大正弯矩为Mx=1991KN.m，My=198KN.m；最大剪力Vy=1571KN，Vx=40KN。
45T龙门吊基础及轨道梁设计
中国中铁五局郑州市轨道交通2号线一期工程土建施工01工区45t龙门吊基础及轨道梁演算编制：审核：批准：中国中铁五局郑州市轨道交通2号线一期工程土建施工01工区经理部二O一二年一月八日目录一、设计依据 (3)二、设计说明 (3)三、基坑外轨道梁地基承载力演算 (4)3.1 演算模型 (4)3.2 基本参数 (5)四、基坑外轨道梁承载力演算 (7)4.1、验算基坑外龙门吊轨道梁 (7)4.2 参数准备 (8)4.3计算 (8)五、车站顶板轨道梁、轨道立柱的布置形式及受力演算 (9)5.1龙门吊轨道在顶板的布置形式： (9)5.2立柱与结构顶板各项承载力验算 (10)5.3轨道梁的各项承载力验算 (15)六、预埋钢板及预留筋 (18)6.1设置预埋加强钢板： (18)6.2设置预留筋： (19)45t龙门吊基础轨道梁设计一、设计依据1.1地质勘探资料；1.2龙门吊生产厂家提供有关资料；1.3《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；1.5《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2001）二、设计说明广播台站拟采用2台45t龙门吊进行出渣及吊装作业，2台龙门吊沿车站横断面并排布置；45t龙门吊跨径为12m，根据现场车站顶板标准段宽度（宽19.1m）情况，2台龙门吊沿车站方向布置4根轨道梁，其中中间2根轨道梁需要在顶板上设置临时立柱同时在临时立柱上架设轨道梁。
另外2根则铺设在基坑东西两侧地面上。
车站结构顶板上布置轨道梁立柱，柱子的截面尺寸为900mm×700mm（沿线路方向为900mm），沿线路方向中心间距为5000mm，与顶板纵梁中心间距1750mm。
立柱高度为2.55m。
采用在顶板上预留筋与顶板连接，布置在车站顶板上，如图2-1所示。
图2-1 轨道梁立柱平面布置图（单位：mm）轨道梁立柱上布置轨道梁，轨道梁全长40000mm，截面600mm，高800mm。
门吊轨道梁设计及构造
西安地铁9号线TJSG5标龙门吊轨道钢梁处计算分析及构造一、概况紫霞三路车站施工时，需要在基坑边上设置一台门吊，门吊轨道布置在冠梁顶部，其中有3处门吊轨道跨越基坑，该位置轨道采用钢梁，其中钢梁最大净跨11米，根据实际情况对轨道钢梁部分进行分析计算。
门吊轨道布置及钢梁位置二、轨道梁工况及梁内里计算（按移动荷载考虑，取最不利位置）钢梁荷载工况三、荷载计算及组合3.1龙门吊最大轮压45.5KN（厂家提供）;3.2轨道梁采用43轨，45KG/M；3.3钢梁采用I56b上部，上部焊接16mm，宽度220mm钢板；1.4*1.05*45.5=66.885KN;吊车3.3吊车最大轮压设计值：P=1.4*α*PK,MAX横向水平力T=1.4*g*ξ(Q+Q,)/n=1.4*0.2*6*10/2=8.4KN3.4荷载组合C=自重（轨道梁及钢轨）+吊车荷载四、轨道梁内力计算1.构件自重程序自动计算2.计算模型及电算结果如下按照简支梁进行计算，钢轨荷载及吊车轮压布置如下计算模型轨道梁内力计算轨道梁位移计算轨道梁构造及梁端处理五、强度及稳定计算5.1受弯强度验算Mx/(γx*Wnx)+My/(γx*Wny)≤f(6.1.1)截面应力最大值到截面形心的距离：x=84.25,y=312.68Wnx=Inx0/y=7.85×108/312.68= 2.51×106mm3Wny=Iny0/x=2.98×107/84.25=354148.37mm3σ=Mx/(γx·Wnx)＋My/(γy·Wny)=2.09×108/(1.00×2.51×106)＋2.27×107/(1.20×354148.37)=136.495N/mm2≤f=205N/mm2，满足受弯强度要求。
5.2受剪强度验算τmax=V*103*Sx0/(Ix0*tw)≤fv【6.1.3】τmax=V*103*Sx0/(Ix0*tw)=77.80×103×1641060.00/(784634000.00×14.50)= 11.22N/mm2≤fv=120N/mm2，满足受剪强度要求。
龙门吊基础施工组织设计
目录第1 章编制依据2第2 章工程概况2第3 章轨道梁基础设计33.1 轨道梁基础设计33.2基础地基承载力验算书3 第4 章施工准备44.1 施工现场准备44.2 施工机具与劳动力5第5 章工艺流程及工艺说明55.1 施工流程55.2 施工方法说明6第6 章质量安全保证措施76.1 施工质量控制措施76.2 安全保证措施8第7 章文明施工保证措施9第 1 章编制依据⑴安全生产管理条例⑵施工承包合同⑶《混凝土质量控制标准》GB50164-2011⑷《混凝土强度检验评定标准》GB/T 50107-2012⑸《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2012⑹《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012⑺《工程测量规X》GBJ50026-2007⑻《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013⑼《地下铁道工程施工及验收规X》GB50299-2003第 2 章工程概况1、项目概况按照总体施工组织设计，在施工期间，安装2台10t门式起重机用于材料吊装和垂直运输。
该起重机的基础建在管廊基坑连续墙上方，以回填土（粘性土）压实地基和主体结构侧墙作为基础的地基。
2、设备概况第 3 章 轨道梁基础设计3.1 轨道梁基础设计龙门吊跨度分别为16米和18米，龙门吊行走X 围在K1+300和K2+300，轨道长度为均300米，轨道梁坡度为0。
轨道基础断面大样图3.2基础地基承载力验算书计算龙门吊轨道梁的强度、稳定以及连接的强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数4.1=Q γ）,计算疲劳和正常使用状态的变形时，应采用荷载标准值。
由《钢结构设计手册》8.3.4之规定可知，吊车的动力系数1 1.05α=；吊车荷载的分项系数1.4Q γ=,则吊车荷载的设计值为：最不利工况：龙门吊机偏心起吊钢筋 荷载：钢筋10t ，龙门吊机自重12t 集中荷载=100KN均布荷载=1007.114KN =10t龙门吊车最大轮压为160/2=80KN轨道梁高度为0.27m，按45度扩散，故轨道梁受力作用长度为：l=0.27x2=0.56m。
龙门吊轨道基础施工方案(1)
广州市轨道交通21号线工程【施工11标】水西站～长平站盾构区间盾构始发井45T龙门吊轨道基础施工方案编制:审核:审批:目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (1)三、施工方案 (1)3.1龙门吊基础设计概况 (1)3.2基础梁技术参数 (3)3.3轨道基础梁预埋件 (4)3.4 物资、设备准备、施工人员准备 (5)四、龙门吊轨道基础施工工艺流程 (5)五、结构及内力计算 (6)5.1已知条件 (6)5.2龙门吊轨道梁验算 (6)5.3 受压验算 (7)5.4 深梁验算 (8)5.4.1 正截面受弯承载力 (8)5.4.2 受剪截面验算 (9)5.4.3 斜截面受剪承载力 (9)六、基础梁施工技术控制要点 (10)6.1测量放样 (10)6.2开挖沟槽 (10)6.3人工清理基地 (10)6.4钢筋加工与安装 (10)6.5地连墙、冠梁、顶板锚筋 (11)6.6砼施工 (11)6.7砼收面 (11)6.8养生 (12)七、质量保证措施 (12)7.1制度保证 (12)7.2保证质量的控制措施 (12)八、施工安全保证措施 (14)8.1消防保证措施 (14)8.2安全交底培训 (14)8.3防止机械伤害 (14)一、工程概况广州市轨道交通21号线11标盾构区间工程包括水西站~长平站盾构区间，盾构机先后分别从中间风井始发，向水西站掘进，分别到达水西站吊出。
线路累计全长2628.3米，区间共设置3个联络通道。
管片外径6米，内4径5.4米，环宽1.5米，分直线环、左转弯环和右转弯环，采用错缝拼装，结构形式为单线单洞结构。
中间风井兼始发井采用明挖法施工，根据施工场地及结构埋深情况，围护结构采取地下连续墙支护方式，墙厚0.8m，上部设1200×1000mm冠梁。
主体结构顶部采用1200×1000mm钢筋混凝土压顶梁；主体侧墙厚度800mm，顶板暗梁尺寸1800×1200mm，柱子尺寸1200×1000mm；顶板厚800mm。
浅谈重箱堆场轨道式龙门吊基础的设计
0． 042 0． 004 0． 044
0． 018 0． 002 O． 017
O．0 1 1 O．0 0 1 0 ．0 1 2
0． 0l O 0．00 1 0．01 1
0． 006 O． 00l 0． 007
0． 033 0． 023
0 ．0 1 5 0 ．0 1 4
O．0 1 0 O．0 1 0
’22轨献道碴结构 轨枕 道碴方 案采用 C40钢筋混 凝土轨 枕，其 下设50cm厚 碎石道
碴。根据地质情况，对轨道式龙门吊轨道基础范围内沉降较大的区域进
行地基处理。地基处理采用水泥搅拌桩复合地基方案。水泥搅拌桩桩径
为@500mm， 桩位按 正方形布 置，桩 距1 ．0 m， 沿轨道 中心线 两侧四
埋藏较深，而哽层岩石变化大，坡度较陡。虽针对大面积堆箱区进行了
地基处理，但仍有较大后期沉降，特别是轨道梁对承载力与沉降要求较
高 ，已 处理 的地 基 不能 满足 要求 ， 因此 须进 行勒 道 基础 的设 计。
2设计 方案 21轨道粱结构
轨道梁采用现浇高1 000mmC35钢筋混凝土倒T形梁，其下设 1 0cm厚现浇C1 0素混疑土垫 层。地基处理 采用CFG桩复合地基 与水
5)个 别位置在 使用期 1年内 ，差异 沉降就已 经接近 要求的上 限
值o 6) 根搪对{ 十算结果的分析，如果不对轨道基础进行专项地基处理，
采用轨枕道碴方案时，在较长时间内，每年均需进行调整，否则将影响
到龙门吊的运行安全。频繁的调整将对港口的运营造成一定影响。采用
轨道 梁方 案时， 结构 易出现 破坏 。
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目录
一、工程概况 (3)
二、总体设计 (3)
三、南侧16t门吊地梁设计 (3)
1、基础尺寸确定 (3)
2、地梁配筋计算 (5)
3、截面验算 (5)
4、侧向土压力计算 (5)
四、45t门吊轨道梁设计 (6)
五、始发井端头设计 (7)
六、北侧45t门吊扩大段采用钢梁，详见钢梁图纸。
(8)
深圳市城市轨道交通7号线BT项目7301-1标【茶光～珠光】盾构区间轨道梁设计方案
编制：
审核：
审批：
深圳地铁7号线7301-1标项目经理部
2013年8月18
珠光站A 区轨道梁基础设计
一、工程概况
珠光站A 区沿龙珠大道，位于龙珠一路与龙珠二路之间。
本区起点里程为3+982.305，终点里程为4+225.175，总长度184.895m,占地面积约11124㎡。
本区西端为茶珠盾构区间始发端，车站标准段宽19.4m,站台宽10.4m,线间距13.6m,站前渡线长67.75m 。
顶板覆土厚度2.41m-3.78m,采用明挖法施工。
土层参数分布，主要土层参数如下表所示
二、总体设计
除始发端头井外，轨道梁与冠梁相结合，跨度确定为20.6m 。
轨道面高程结合现场实际情况确定。
分为两部分：DK4+52.975—DK250.825轨道梁坡度-2‰，DK250.825—DK4+365.625统一标高10.6。
三、南侧16t 门吊地梁设计
龙门吊基础为16t 龙门吊行走梁轨道基础，龙门吊自重为72.5t ，渣土及渣斗重量为41t 。
单个轮压为28.4t ，施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为31t （即310kN ）。
1、基础尺寸确定
（1）确定修正后的地基承载力特征值
假定基础宽度b <3m ，由天然重度γ=20.5KN/m 3
,孔隙比e=0.56，液限指数I L =-0.36，根据《地基与基础》P130表5-7，查得d η=1.6。
则
()()[])(4.3265.015.206.13105.0kPa d f f m d ak a =-⨯⨯+=-+=γη
对于条形基础：沿基础纵向取单位长度1m 为计算单位，则条形基础宽度为
地层 编号 岩土 名称
天然 密度γ
(kN/m3) 土粒 比重 s G 塑性 指数
p I 压缩系数 直剪
渗透 系数 k （m/d) 侧压力系数
ξ
2.01.0-α (1/MPa)
内摩擦角q ϕ(度) 粘聚力q C
①1 素填土 0.3 ①5
素填土
200
④3 淤泥质粉质粘土 17.2
2.64 12.8
0.654
3.3
7.4
0.001
0.82
④11 砾砂 28.0 4.5 20 0.93
⑦1 砾质粘性土 18.6 2.68 13.9 0.424 21.9 20.0 0.5 0.43 ⑧1 全风化花岗岩 19.2 2.68 11.3 0.318 22.8 24.5 1.0 0.31 ⑧2
强风化花岗岩
19.4
2.67 11.7
0.288
23.6
19.3
3.0
0.30
m d
f F b G a k 55.01
20310160
=⨯-=
-≥
-
γ
（2）地基净反力j p 。
计算时，轮距8m ，共400.4kN 轮压。
基底处地基净反力为：
kN m
m kN b F p j 8.8005.014.400=÷==
（3）验证基础底板厚度h 。
()m kN a p M j ⋅=⨯⨯==
2525.08.8002
1212
21 kN a p V j 2.20025.08.8001=⨯==
对于基础底板厚度h 的确定，一般根据经验采用试算法，即一般取8b h ≥，然后进行剪切强度验算。
要求：
kN bh f V t hs 739.26562050027.16205007.07.04
10=⨯⨯⨯⎪⎭
⎫
⎝⎛⨯=≤β
kN kN V 739.2652.200〈=
式中：b —0.5m
t f —混凝土轴心抗拉强度设计值，2mm N
hs β—受剪承载力截面高度影响系数，4
10800⎪⎪⎭⎫
⎝⎛=h hs β，当0h 〈800mm 时，取800mm ；当
0h 〉2000mm 时，取2000mm 。
0h —基础底板有效高度。
2
700φ
--=h h ，其中钢筋直径取20，0h =620mm 。
∴基础形式可确定为：宽⨯高=500mm ⨯700mm 。
2、地梁配筋计算
根据砼结构设计规范，砼保护层厚度取45mm ，采用C25。
678.0500
6209.1110256
2
0=⨯⨯⨯==b h f M cm s α 计算相对界限受压区高度
s αξ211--=
则4.0=ξ
计算纵向受拉筋面积，Ⅱ级为310=y f 。
y c s f h b f A ξα⋅⋅⋅⋅=01
2
47603104.06205009.111mm
=⨯⨯⨯⨯=
实际配筋率：
000015.03.17005004760〉=⨯==bh A s ϕ
∴满足最小配筋率要求。
故采用16根Ф16钢筋。
验算可否按结构适配钢筋
kN kN bh f t 2.20035070050043.17.07.00〉=⨯⨯⨯=
故箍筋采用Φ8@400，拉筋采用Φ8@400。
细部图按照钢筋图纸施工。
3、截面验算
抗弯承载能力计算
2486204.00=⨯==h x ξ
⎪⎭
⎫ ⎝⎛
-⨯⨯⨯⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=224862015.07005003102000x h A f M y n
m kN M m kN ⋅=〉⋅=25496max
满足要求
7005009.1107.007.00⨯⨯⨯==bh f V cm c
kN kN 2.22055.291〉=
4、侧向土压力计算
将集中荷载换算为等量土柱高
m kN rBL p h 19.11
64.29.1956.620=⨯⨯==
0h —荷载换算等量土柱高
r —土层平均重度
B —龙门吊集中荷载距基坑边缘距离2.64
根据朗肯土压力理论计算粘性土被动土压力，被动土压力成三角形分布。
⎪
⎭⎫ ⎝
⎛
︒+=⎪⎭⎫ ⎝⎛+=︒︒226.2445tan 245tan 22ϕKp 39.2=
39.28239.29.192⨯⨯+⨯=+=p p z p K c K r p kpa 86.119=
39.229.192
1
⨯⨯⨯=E
m kN 56.47=
4
50014.39.1107.0407.02
2
⨯⨯
⨯==d f V cm
c π kN kN 2.2001003.52〉⨯=
满足要求
四、45t 门吊轨道梁设计
参照珠光站A 区地面高程，冠梁距离地面最大为2.46m 。
因为高差太大，设计混凝土柱与轨道梁基础结合。
轨道梁基础高程表见附件。
对45t 门吊所压的钢筋砼进行计算 对45t 门吊所压的钢筋砼进行计算 以简支梁模型进行计算，如图：
恒载内力计算： 自重 m kN l
l q /4.824
7.05.0=⨯⨯⨯=
龙门吊单轮轮压取281.25kN ，考虑作用在跨中，则其最大剪力位于端头两支座处，其最大挠度在跨中，分别为： kN ql P V V b a 225.1532
3
4.82
5.2812=⨯+=+=
-= 矩形梁截面:44.15.0/7.0/<==b h ,所以应满足 ：025.0bh f V c c β≤ 则：kN kN 25.15325.12517.05.0103.140.125.03
>=⨯⨯⨯⨯⨯ 满足要求。
挠度计算采用叠加法：
mm EI ql EI Pl W 389.0021.0368.00143
.0100.338434.850143.0100.348325.281384548747343max
=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+=根据规范，龙门吊轨道梁挠度应符合：mm mm l 389.05600/3600/0＞==，满足要求。
五、始发井端头设计
北侧受到后期2#风亭、D 出入口施工的影响，综合考虑前期回填土的地基承载力问题，采用冠梁与轨道梁结合的设计方案。
渡线段扩大端DK4+057.975—DK4+074.675处采用混凝土基础，如下图所示。
六、北侧45t 门吊扩大段采用钢梁，详见钢梁图纸。