40m简支T梁计算(24.5m)
40米简支T梁计算书word文档
40米装配式预应力混凝土T型梁（先简支后桥面连续梁）上部构造（后张法钢绞线）计算书整体式路基宽21.50米，桥宽2×净－9.50米计算：复核：审核：二○○八年十月本计算以分幅桥梁为例，利用《Dr.Bridge-桥梁博士系统V3.1版》进行验算。
一、设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）二、设计基本资料1．设计荷载：局部加载时采用车辆荷载车辆重力标准值：P k＝550kN2．标准跨径L b=40，梁长39.96m3．上部构造先简支后桥面连续混凝土T梁。
4．材料预应力钢绞线采用国家标准：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224-2003。
张拉控制应力：腹板束采用σcon=0.72fpk=1339.2Mpa，顶板负弯矩束采用σcon=0.75 fpk =1395Mpa，张拉时采用双控。
锚具：HVM或OVM15系列，连续段预应力为BM15-5型扁锚，锚具采用符合国标GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的锚具及其相应配套设备。
普通钢筋：直径≥12mm采用HRB335，直径＜12mm采用R235。
钢板：锚头下支承垫板，支座垫板等均采用A3碳素钢。
5．计算方法：1）持久状况承载能力极限状态计算；2）持久状况正常使用极限状态计算；6．桥面净空：净9.75m7．按后张法施工工艺制作主梁。
8．防撞护栏重外侧：(0.69×20×26)/40＝8.97kN/m中央分隔带一侧: (0.48×26)/2=6.24KN/m三、主梁跨中截面主要尺寸拟定1．主梁高度 2.50m2．主梁截面细部尺寸（见下图）3．结构离散图见附图14．计算截面的几何特征五、利用《桥梁博士》程序计算的前期工作 1. 本次计算的结构离散图见附图12. 环境的相对湿度：0.83. 环境类别：Ⅰ类；4. 预应力钢筋：弹性模量E p=1.95×105 MPa ，松驰率ρ=0.035，松驰系数ζ=0.3。
40m后张法预应力混凝土简支T形梁计算书
40m后张法预应力混凝土简支T形梁计算书1.概况与基本数据1.1概况依据《西部地区中小跨径桥梁技术研讨会》会议纪要、《西部地区中小跨径适用桥梁形式研究下一步工作内容和计划》及我院任务通知单编号：桥－施－技科（2004）字第67号。
课题组进行课题相关设计开发。
开发原则为：1 上部构造形式采用5梁式2 梁宽模数B=2.4米，T梁预制高度为2.25米。
明确10厘米现浇混凝土铺装不参与受力。
3 混凝土强度等级：C504 边梁悬臂长度120厘米。
5 T梁两端及顺桥向采用单支座。
6 适用路基宽度：整体式路基24.50米、12.0米。
7 适用于直线桥。
1.2基本数据（1）结构：后张法预应力混凝土简支T形梁（2）计算跨经：40米（3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米（4）车道数：双向4车道（5）汽车荷载：公路－（6）Ⅰ级2. 技术规范2.1《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2.3《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85）2.4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）2.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）2.6《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89）2.7《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）3.材料主要指标3.1混凝土表1 T形梁混凝土主要指标指标强度等级弹性模量容重(轴心抗压设计强度抗拉设计强度轴心抗压标准强度抗拉标准强度C50 26 22.4 1.83 32.4 2.653.2 预应力钢绞线表2 钢绞线主要指标公称直径截面面积单位重量标准强度弹性模量松驰级别140 1.102 1860 Ⅱ3.3 钢筋表3 钢筋主要指标钢筋种类抗拉设计强度抗压设计强度标准强度弹性模量R235 195 195 235 HRB335 280 280 3354.主要材料选用1 沥青混凝土：桥面铺装。
(完整word版)40米预应力砼简支T形梁桥计算示例(全部)
第四章预应力混凝土简支T形梁桥第一节．设计资料与结构尺寸（一）设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m计算跨径：38.88m主梁预制长度：39.96 m桥面净空：净9+2×1.0m2．设计荷载：汽-20级，挂-100，人群3.5KN/m23．材料及特性（见表4—1）附：①预应力钢束采用符合冶金部YB255-64标准的碳素钢丝。
②主梁所用到的钢板除主梁间的联接用16Mn低合金钢板，其余均采用A3碳素钢板。
4．锚具：采用24丝锥形锚，锚环、锚塞采用45号优质碳炭结构钢，其中锚塞的HRC=55~58。
5．施工工艺：按后张法制作主梁，预留预应力钢丝的孔道，由φ=50mm的抽拔橡胶管形成。
6．设计依据：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-85）以下简称“桥规”《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85）以下简称“公预规”。
（二）结构尺寸1．主梁间距与主梁片数：主梁间距随梁高与跨径的增加以加宽为宜，由此可提高主梁截面效率指标ρ值，采用主梁间距离2.2米。
考虑人行道可适当挑出，对设计资料给定的桥面净宽选用5片主梁，其横截面布置型式见图4—1。
图4—1 横截面布置型式2．主梁尺寸拟定：(1)主梁高度：预应力混凝土简以梁桥的主梁高跨比通常在1/15~1/25，考虑主梁的建筑高度和预应力钢筋的用量，标准设计的高跨比约在1/17~1/19，由此，主梁高度取用250cm。
(2)主梁腹板的厚度：在预应混凝土梁中腹板内因主拉应力较小腹板的厚度主要由预应力钢束的孔道设置方式决定，同时从腹腔板的稳定出发，腹板的厚度不宜小于其高度的1/15，故取用腹板厚度为16cm，在跨中区段，钢束主要布置在梁的下缘，以形成较大的内力偶臂，故在梁腹板下部设置马蹄，以利数量较多的钢束布置，设计实践表明马蹄面积与截面面积的确良10%~20%为宜，马蹄宽度40cm高38cm。
3．翼板尺寸拟定：翼板的高度由主梁间距决定，考虑主梁间须留湿接缝，故取翼板宽度1.60m，湿接缝宽60cm.。
(完整word版)40米预应力砼简支T形梁桥计算示例(全部)
第四章预应力混凝土简支T形梁桥第一节．设计资料与结构尺寸（一)设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m计算跨径：38.88m主梁预制长度:39.96 m桥面净空:净9+2×1.0m2．设计荷载：汽—20级，挂-100，人群3.5KN/m23．材料及特性（见表4—1）材料及特性表4-1附:①预应力钢束采用符合冶金部YB255—64标准的碳素钢丝.②主梁所用到的钢板除主梁间的联接用16Mn低合金钢板，其余均采用A3碳素钢板.4．锚具:采用24丝锥形锚，锚环、锚塞采用45号优质碳炭结构钢，其中锚塞的HRC=55~58。
5．施工工艺：按后张法制作主梁,预留预应力钢丝的孔道，由φ=50mm的抽拔橡胶管形成。
6．设计依据：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021—85）以下简称“桥规”《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023—85）以下简称“公预规"。
(二）结构尺寸1．主梁间距与主梁片数:主梁间距随梁高与跨径的增加以加宽为宜，由此可提高主梁截面效率指标ρ值,采用主梁间距离2。
2米。
考虑人行道可适当挑出,对设计资料给定的桥面净宽选用5片主梁，其横截面布置型式见图4-1.图4-1 横截面布置型式2．主梁尺寸拟定：(1）主梁高度:预应力混凝土简以梁桥的主梁高跨比通常在1/15~1/25，考虑主梁的建筑高度和预应力钢筋的用量，标准设计的高跨比约在1/17~1/19，由此，主梁高度取用250cm。
(2）主梁腹板的厚度:在预应混凝土梁中腹板内因主拉应力较小腹板的厚度主要由预应力钢束的孔道设置方式决定，同时从腹腔板的稳定出发，腹板的厚度不宜小于其高度的1/15,故取用腹板厚度为16cm，在跨中区段,钢束主要布置在梁的下缘，以形成较大的内力偶臂，故在梁腹板下部设置马蹄，以利数量较多的钢束布置，设计实践表明马蹄面积与截面面积的确良10％~20%为宜，马蹄宽度40cm高38cm。
3．翼板尺寸拟定：翼板的高度由主梁间距决定，考虑主梁间须留湿接缝，故取翼板宽度1.60m，湿接缝宽60cm。
40米T梁张拉计算书
40米T梁张拉计算书
一、计算要素
1.梁长L=40m；
2.梁深b=1.6m；
3.梁高h=0.5m；
4.梁断面积A=2.56m2；
5.梁内空腔高度h0=0.15m；
6. 杆件截面积Ag=13.5cm2；
8.泊松比μ=0.3；
9.加荷方式：用水封重力张拉法；
10.预计服张力：
a)水封预计服张力：F=1500kN；
b)结构自重预计服张力：F=300kN；
c)恒荷载预计服张力：F=300kN。
二、梁的抗张强度公式计算
1.水封重力张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力F=1500kN，可以得出：
水封重力张拉泌尔梁的抗张强度Ρ≥1500kN，合格。
2.结构自重张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力：F=300kN，可以得出：
结构自重张拉泌尔梁的抗张强度P≥300kN，合格。
3.恒荷载张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)。
40米预应力混凝土简支T形梁桥设计解析
摘要预应力混凝土梁式桥在我国桥梁建筑上占有重要的地位，在目前，对于中小跨径的永久性桥梁，无论是公路桥梁或者城市桥梁，都在尽量采用预应力混凝土梁式桥，因为这种桥梁具有就地取材，工业化施工，耐久性好，适应性强。
整体性好以及美观等多种优点。
本设计采用简支T梁结构，其上部结构由主梁、横隔梁、行车道板和桥面部分等组成，显然主梁是桥梁的主要承重构件。
其主梁通过横梁和行车道板连接成为整体，使车辆荷载在各主梁之间有良好的横向分布。
桥面部分包括桥面铺装、伸缩装置和栏杆等组成，这些构造虽然不是桥梁的主要承重构件，但它们的设计与施工直接关系到桥梁整体的功能与安全，这里在本设计中也给予了详细的说明。
本设计主要受跨中正弯矩的控制，当跨径增大时，跨中由恒载和活载产生的弯矩将急剧增加，是材料的强度大部分为结构重力所消耗，因而限制的起跨越能力，本设计采用40m标准跨径，合理地解决了这一问题。
在设计中通过主梁内力计算、应力钢筋的布置、主梁截面强度与应力验算、行车道板等设计，完美地构造了一座预应力混凝土简支T梁桥，所验算完全符合要求，所用方法均与新规范相对应。
本设计重点突出了预应力在桥梁中的应用，这也正体现了我国桥梁的发展趋势。
关键词: 预应力混凝土简支T梁后张法施工IAbstractThe prestressed concrete beam plate bridge occupies my important status in our country bridge construction, in at present, regarding small span permanent bridge, regardless of is the highway bridge or the city bridge, all as far as possible is using the prestressed concrete beam plate bridge, because this kind of bridge has makes use of local materials, the industrialization construction, the durability is good, compatible, integrity good as well as artistic and so on many kinds of merits.This design uses simple support T beam structure, its superstructure by the king post, septum transversum beam, the lane boardand the bridge floor part and so on is composed, the obvious king post is the bridge main carrier. Its king post connects into the whole through the crossbeam and the lane board, enable the vehicles load to have the good traverse between various king posts .Bridge floor part including compositions and so on flooring, expansion and contraction installment and parapet, these structures although is not the bridge main carrier, but their design and the construction relates the bridge whole directly the function and the security, here has also given the detailed explanation in this design.This design mainly steps the sagging moment control, when the span increases, cross the bending moment which produces by the dead load and the live load the sharp growth, is the material intensity majority of consumes for the structure gravity, thus limits the spanning ability, this design uses the 40m standard span, has solved this problem reasonably. In the design through the king post endogenic force computation, the stress steel bar arrangement, king post section intensity and stress checking calculation, lane board and so on designs, a structure prestressed concrete simple support T beam bridge, the checking calculation completely has conformed to the requirement perfectly, uses the method and the new standard corresponds. This design has highlighted the pre-stressed with emphasis in the bridge application, this has also been manifesting our country bridge trend of development.Key words: Pre-stressed concrete Simple support T beam Post tensioned constructionII摘要 (I)Abstract (II)第一章预应力混凝土简支T形梁桥设计 (1)1.1 桥梁跨径及桥宽 (1)1.2 设计荷载 (1)1.3 材料规格 (1)1.4 设计依据 (1)1.5 基本计算数据 (1)第二章截面设计 (3)2.1主梁间距与主梁片数 (3)2．2 主梁跨中截面尺寸拟订 (5)2.2.1 主梁高度 (5)2.2.2 主梁截面细部尺寸 (5)2.2.3 计算截面几何特征 (7)2.2.4 检验截面效率指标ρ（希望ρ在0.5以上） (9)第三章主梁作用效应计算 (10)3.1永久作用效应计算 (10)3.1.1 永久作用集度 (10)3.1.2永久作用效应 (11)3.2可变作用效应计算 (13)3.2.1冲击系数和车道折减系数 (13)3.2.2计算主梁的荷载横向分布系数 (13)3.2.3车道荷载取值 (19)3.2.4可变作用效应 (19)3.3主梁作用效应组合 (24)第四章预应力钢束数量估算及其布置 (25)4.1 跨中截面钢束的估算和确定 (25)4.2 预应力钢束的布置 (26)第五章计算主梁截面几何特性 (35)5.1截面面积及惯矩计算 (35)5.2截面静距计算 (36)5.3截面几何特性汇总 (40)第六章主梁界面承载力与应力计算 (42)6.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 (42)6.1.1 正截面承载力验算 (42)6.1.2斜截面承载力验算 (45)6.2 持久状况正常使用极限状态抗裂性验算 (50)6.2.1正截面抗裂性验算 (50)6.2.2 斜截面抗裂性验算 (51)第七章主梁变形验算 (56)7.1计算由荷载引起的跨中扰度验算 (56)第八章横隔梁计算 (57)8.1作用在跨中横隔梁上的可变作用 (57)I8.2截面配筋计算 (57)第九章行车道板的计算 (59)9.1 悬臂板（边梁）荷载效应计算 (59)9.1.1 永久作用 (59)9.1.2 可变作用 (60)9.1.3 承载能力极限状态作用基本组合 (61)9.2 连续板荷载效应计算 (61)9.2.1 永久作用 (61)9.2.2 可变作用 (63)9.2.3 承载能力极限状态作用基本组合 (65)9.3 行车道板截面设计、配筋与承载力验算 (65)结论 (69)参考文献 (70)II第一章预应力混凝土简支T形梁桥设计1.1 桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.96m计算跨径：39.00m桥面净空：净23.5+2×0.5m（防撞栏）=24.5m桥梁全长：5×40m=200m设计时速： 80km/h桥面净宽：半幅桥宽12m，配合25m的整体式路基。
40m预应力混凝土简支t型梁桥设计计算书
设计目的 ............................................................................................................ 1 基本资料 ............................................................................................................ 1 主梁间距与主梁片数 ........................................................................................ 2 主梁跨中界面尺寸拟定 .................................................................................... 4 横截面沿跨长的变化 ........................................................................................ 5 横隔梁的设置 .................................................................................................... 5 主梁计算 ...................................................................................................... 6
第2章
2.1 恒载内力计算 .................................................................................................... 6 2.1.1 恒载集度..................................................................................................... 6 2.1.2 恒载内力..................................................................................................... 7 2.2 活载内力计算（修正刚性横梁法） ................................................................ 7 2.2.1 冲击系数和车道折减系数......................................................................... 7 2.2.2 计算主梁的荷载横向分部系数................................................................. 8 2.2.3 车道荷载的取值....................................................................................... 12 2.3 主梁内力组合 .................................................................................................. 15 2.4 预应力钢束的估算及其布置 .......................................................................... 15 2.4.1 跨中截面钢束的估算和确定................................................................... 15 2.4.2 预应力钢束布置....................................................................................... 17 2.5 计算主梁截面几何特性 .................................................................................. 22 2.5.1 净截面几何特性计算............................................................................... 22 2.5.2 换算截面几何特性计算........................................................................... 22 2.5.3 有效分布宽度内截面几何特性计算....................................................... 23 2.5.4 各阶段截面对形心轴的静矩计算........................................................... 24 2.6 钢束预应力损失计算 ...................................................................................... 26 2.6.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦损失................................................... 27 2.6.2 由锚具变形，钢束回缩引起的损失....................................................... 28 2.6.3 混凝土弹性压缩引起的损失................................................................... 30 2.6.4 由钢束应力松弛引起的损失................................................................... 31 2.6.5 混凝土收缩和徐变引起的损失............................................................... 31 2.6.6 预加内力计算即钢束预应力损失汇总................... 34 2.7 主梁截面承载力与应力验算 .......................................................................... 36 2.7.1 持久状况承载能力极限状态承载力验算............................................... 37 2.7.2 持久状况构件的应力验算....................................................................... 41 2.7.3 短暂状况构件的应力验算....................................................................... 49 2.8 主梁端部的局部承压验算 .............................................................................. 50 2.9 主梁变形验算................................................................................................... 54 2.9.1 计算由预加应力引起的跨中反拱度..................................................... 54
40m预应力钢筋混凝土T形简支梁桥梁计算书
预应力混凝土简支T形梁桥设计计算一．设计资料及构造布置（一）.设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.96m计算跨径：39.00m桥面净空：净9m+2×1.0m人行道+2×0.5m护栏=12m2．设计荷载公路-Ⅱ级，根据《公路桥涵设计通用规》：均布荷载标准值为qk=10.5×0.75=8.0kN/m；集中荷载根据线性插应取Pk=250kN。
计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。
人群载荷标准值为3.0kN/m2 ，每侧人行柱防撞栏重力作用分别为1.52kN/m和4.99kN/m。
3.材料及工艺混凝土：主梁采用C60，栏杆及桥面铺装用C30。
预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62—2004）的s15.2钢绞线，每束6根，全梁配7束，pkf=1860Mpa。
普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm的均用R235钢筋。
按后法施工工艺要求制作主梁，采用径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。
4.设计依据（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规》(JTG D60--2004),简称《桥规》(3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG B62—2004)(4)基本计算数据见下表注：考虑混凝土强度达到C45时开始拉预应力钢束。
ck f 和tk f 分别表示钢束拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：ck f =29.6a MP ，tk f =2.51a MP 。
(二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济。
同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T 梁翼板。
上翼缘宽度一般为1.6～2.4m 或更宽。
本设计拟取翼板宽为2500mm （考虑桥面宽度）。
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40m简支T梁计算目录（24.50m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“40JZ3.OUT”和“40JB3.OUT”文件，计算结果证明拟订的40mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
1.施工程序本计算共分5个阶段，即4个施工阶段加1个使用阶段，各阶段情况见下表：注：预制T梁时，梁高为250cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高260cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T 梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I,主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置ax 然后求抗弯惯矩I。
截面的形心位置a至梁底的距离为：x=(0.29x0.42x0.29/2+2.11x0.2x(2.11/2+0.29)+1.98x0.2axx(0.2/2+2.11+0.29))/(0.29x0.42+2.11x0.2+1.98x0.2)=1.676mI=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.676-0.29/2)2)+(0.2x2.113/12+0.2x2.11 x(1.676-2.11/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(2.5-1.676) 2 )=0.2863+0.2028+0.2847=0.7738(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为2.60mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然相加后将两IT梁肋部分α=0.2/2.6=0.077＜0.1，取α=1/3桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：I=cbt3=1/3x2.6x0.203+0.309x1.78x0.203=0.01133 m4T③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高2.11m。
截面的形心位置a至梁底的距离为：xa=(5x0.21x(0.21/2+2.11)+2.11x0.16x2.11/2)/(5x0.21+2.11x0.16)y=1.933m内横梁截面抗弯惯矩：I y=(5x0.213/12+5x0.21x(2.11+0.21/2-1.936)2)+(0.16x2.113/12+0.16x2.11x(1.933-2.11/2)2)=0.0856+0.3855=0.4711 m4等刚度桥面板的抗弯惯矩I1= Iy/5=0.4711/5=0.0942 m4/mI1挂-120=0.3750边梁：mc=0.2910中梁：mc2.2 其他荷载计算①自重荷载混凝土比重=26.5kN/m3.沥青砼比重=24kN/m3.（均按10cm厚水泥砼+10cm厚沥青砼控制计算）第1阶段中横隔板自重8.8 kN/块(中梁)；4.4 kN/块(边梁)第4施工阶段均布荷载：沥青砼铺装重（+防撞栏杆）中梁：2.0x0.1x24=4.80 kN/m边梁：1.5x0.1x24+10=13.60 kN/m②温度荷载简支结构不计温度应力③应力荷载中梁：正弯矩预应力束采用2束7υj15.24和2束9υj15.24钢绞线；边梁：正弯矩预应力束采用4束9υj15.24钢绞线。
预应力束具体布置见附图。
④荷载组合使用阶段分两种荷载组合：a.恒载+汽-超20b.恒载+挂-120c.恒载+满布人群3.运用桥梁综合程序进行主梁计算将主梁划分为18个受力杆件元，两个支撑杆件元，具体步骤见前面“施工程序”3.1 中梁数据文件（横向分布系数取mc 汽=0.5345；mc挂=0.2910）40JZ3.INP4中梁计算19 2 18 18 3 5 1 4 34 1 4 4 24 16 0 19 10 1 0 2 0 0 1 1 20 3 25 7 7 9 7 9 7 9.42 0 .00 .42 0 2.34 .94 0 2.40 1.40 0.60 2.40 1.40 0.60 2.50 0 2.00 2.5 0 2.00 2.60.42 0 .00 .42 0 .75 .41 0 .75.41 0 2.34 .94 0 2.40 1.40 0.60 2.401.40 0.602.50 0 2.00 2.5 0 2.00 2.60.42 0 .00 .42 0 .54 .32 0 .60.32 0 2.34 .94 0 2.40 1.40 0.60 2.401.40 0.602.50 0 2.00 2.5 0 2.00 2.60.42 0 .00 .42 0 .29 .20 0 .40.20 0 2.34 .94 0 2.40 1.40 0.60 2.401.40 0.602.5 0 2.00 2.5 0 2.00 2.603300000 3300000 2.6511 101 10 10009 0 0 100100 02 3101 2 3 4 5 6 7 8 9 101002 2003 3004 4005 5006 6007 7008 80099010 10011 11012 12013 13014 14015 15016 1601717018 18019 2000 180001 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13 14 15 16 17 18 19 201 2 3 4 5 6 7 8 9 1018*101600316000 160001011 2031 3041 4041 4041 40414041 4041 4041 4041 4041 40414041 4041 4041 4031 3021 10112 55 1 250 1 5001 750 1 1000 1 12501 1500 1 1750 1 20001 2250 1 2500 1 27501 3000 1 3250 1 35001 3750 1 3945 1 3998260000000 1 34*10.23 2.20 0 12.00 0.22 40.0028.00 0.22 40.00 39.77 2.20 00.23 1.50 0 10.00 0.10 60.0030.00 0.10 60.00 39.77 1.50 00.23 0.80 0 6.00 0.10 30.0034.00 0.10 30.00 39.77 0.80 00.23 0.30 0 1.80 0.10 8.0038.20 0.10 8.00 39.77 0.30 010010100. 0. 0 10020100. 0. 030030100. 0. 0 30040100. 0. 0260 260 260 2600 6 6 6 6.00385 .00084 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060.00385 .00098 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060 .00503 .00126 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .00602.0 0.1 0 -0.88 04.0 0 0 -0.88 06.0 0 0 -0.88 08.0 0 0 -0.88 010.0 0 0 -0.88 012.0 0 0 -0.88 014.0 0 0 -0.88 016.0 0 0 -0.88 017.0 1.85 0 -0.88 0-0.481 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13 14 15 16 17 18 19125 120 0 0.35 00.5345 0.2910 0 2.20 03.2 边梁数据文件（横向分布系数取mc 汽=0.6710；mc挂=0.3753）40JB3.INP4边梁计算19 2 18 18 3 5 1 4 38 14 4 24 16 0 19 10 1 0 20 0 1 1 20 3 26 8 8 10 8 10 8 10.42 0 .00 .42 0 2.35 1.28 0 2.40 1.51 0.30 2.40 1.70 0.30 2.42 1.70 0.3 2.50 0 2.00 2.50 0 2.00 2.60.42 0 .00 .42 0 .75 .41 0 .75.41 0 2.34 1.28 0 2.40 1.51 0.30 2.40 1.70 0.30 2.42 1.70 0.30 2.50 0 2.00 2.50 0 2.00 2.60.42 0 .00 .42 0 .54 .32 0 .60.32 0 2.34 1.28 0 2.40 1.51 0.30 2.40 1.70 0.30 2.42 1.70 0.30 2.50 0 2.00 2.50 0 2.35 2.60.42 0 .00 .42 0 .29 .20 0 .40.20 0 2.34 1.28 0 2.40 1.51 0.30 2.40 1.70 0.30 2.42 1.70 0.30 2.50 0 2.00 2.50 0 2.00 2.603300000 3300000 2.6511 101 10 10009 0 0 100100 02 3101 2 3 4 5 6 7 8 9 101002 2003 3004 4005 5006 6007 7008 80099010 10011 11012 12013 13014 14015 15016 1601717018 18019 2000 180001 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13 14 15 16 17 18 19 201 2 3 4 5 6 7 8 9 1018*101600316000 160001011 2031 3041 4041 4041 40414041 4041 4041 4041 4041 40414041 4041 4041 4031 3021 10112 55 1 250 1 5001 750 1 1000 1 12501 1500 1 1750 1 20001 2250 1 2500 1 27501 3000 1 3250 1 35001 3750 1 3945 1 3998260000000 1 34*10.23 2.20 0 12.00 0.22 40.0028.00 0.22 40.00 39.77 2.20 00.23 1.50 0 10.00 0.10 60.0030.00 0.10 60.00 39.77 1.50 00.23 0.80 0 6.00 0.10 30.0034.00 0.10 30.00 39.77 0.80 00.23 0.30 0 1.80 0.10 8.0038.20 0.10 8.00 39.77 0.30 030010100. 0. 0 30020100. 0. 030030100. 0. 0 30040100. 0. 0260 260 260 2600 6 6 6 6.00385 .00084 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060 .00385 .00098 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060 .00503 .00126 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .00602.0 0.1 0 -0.44 04.0 0 0 -0.44 06.0 0 0 -0.44 08.0 0 0 -0.44 010.0 0 0 -0.44 012.0 0 0 -0.44 014.0 0 0 -0.44 016.0 0 0 -0.44 017.0 1.85 0 -0.44 0-1.3601 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13 14 15 16 17 18 19125 120 0 0.35 00.6705 0.3750 0 2.20 04.各阶段应力值①施工阶段《公桥规》中规定施工阶段应力要求如下（第5.3.4）：b=0.75x35=26.3MPa，边梁在第2阶段C50砼截面边缘法向压应力应≤0.70Ra应力最大值为17.4MPa，满足规范要求。