单层单跨工业厂房设计计算书
单层工业厂房课程设计计算书【范本模板】
单层工业厂房结构课程设计计算书学号：学院：水利与建筑专业:土木工程班级：1103姓名：一．设计资料1.某金工车间，单跨无天窗厂房，厂房跨度L=24m,柱距为6m，车间总长度为120m，中间设一道温度缝，厂房剖面图如图所示：2.车间内设有两台双钩桥式起重机,吊车起重量为200/50kN。
3.吊车轨顶标高为9.6m。
4.建筑地点：哈尔滨。
5.地基:地基持力层为亚粘性层，地基承载力特征值为f=180kN/m2。
最ak高地下水位在地表15m。
6. 材料：混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB400级，(360N/mm 2）箍筋采用HPB235级。
（300N/mm 2)二。
选用结构形式1. 钢屋盖，采用24米钢桁架，桁架端部高度为1。
2m ，中央高度为2。
4m,屋面坡度为21，,屋面板采用彩色钢板，厚4mm. 2. 预制钢筋混凝土吊车梁和轨道链接采用标准图G325,中间跨DL-9Z ，边跨DL-9B ，梁高m h b 2.1=。
轨道连接采用标准图集G325 3. 预制钢筋混凝土取轨道顶面至吊车梁顶面的距离m h a 2.0=，故 牛腿顶面标高=轨顶标高—a h -b h =9.6-1.2-0。
2=8.2查附录12得，吊车轨顶至吊车顶部的高度为2.7m ，考虑屋架下弦至吊车顶部所需空间高度为220mm ，故 柱顶标高=9。
6+2。
7+0.22=13.52m ，三． 柱的各部分尺寸及几何参数上柱 b ×h=400mm ×400mm （g 1=4。
0kN/m) A i =b ×h=1。
6×105m 2 I 1=bh 3/12=2。
13×109mm 4图1厂房计算简图及柱截面尺寸下柱 bf ×h×b×hf=400mm×800mm×100mm×100mm（g2=3。
69kN/m）A2=100×400×2+（800-2×100）×100+2×25×150=1.475×105mm2I2=5003×100/12+2×(400×1003/12+400×100×3002）+4×(253×150/36+343。
单层工业厂房设计计算书
单层工业厂房设计计算书外加荷载组合设计值 q=1.35×0.8+1.4×0.5=1.78kN/m2根据全国通用标准图集04G410-1，选用1.5m×6m预应力屋面板型号如下：中间跨：YWB-2Ⅱ；端部跨：YWB-2ⅡS。
允许外加均布荷载：2.50 kN/m2>1.78 kN/m2 (满足要求)由04G410-1可知，板自重标准值 1.4 kN/m2灌缝自重标准值 0.1 kN/m2屋面板自重标准值 =1.5kN/m2 3.2天沟板单跨单层厂房屋面采用外天沟有组织排水。
根据全国通用标准图集04G415-1屋架上弦预埋件图，可取天沟板宽度770mm。
天沟板永久荷载标准值：素混凝土找坡层 0.035×24=0.84 kN/m2水泥砂浆找平层（20mm厚） 0.02×20=0.40 kN/m2三毡四油卷材防水层 0.40 kN/m2积水荷载标准值（按230mm计算） 2.30 kN/m2卷材防水层考虑高、低肋覆盖部分，按天沟平均内宽b(b=天沟宽度-190mm)的2.5倍计算。
因此，外加均布荷载设计值：q=1.35×(0.77-0.19) ×(0.84+0.4+2.5×0.40+2.30)=3.56kN/m由04G410-2可知，其q小于TGB77允许外加均布荷载4.26kN/m（满足要求）。
选用天沟板型号如下：TGB77(中间跨)；TGB77a（中间跨右端有开洞）；TGB77b(中间跨左端有开洞)；TGB77Sa(端跨右端有开洞)；TGBSb（端跨左端有开洞）。
由04G410-2可知，天沟板自重标准值：2.24 kN/m3.3天窗架选用门型钢筋混凝土天窗架GJ9-03，自重标准值72kN/榀；天窗架端壁选用DB9-3，自重标准值为72kN/榀。
3.4屋架三毡四油防水层 0.40 kN/m220mm水泥砂浆找平层 0.02×20=0.40 kN/m2屋面板自重标准值（含灌缝） 1.5 kN/m2小计 2.3 kN/m2屋面板可变荷载标准值 0.5 kN/m2屋架荷载设计值组合1 q=1.2×2.3+1.4×0.5=3.46 kN/m2组合2 q=1.35×2.3+1.4×0.5×0.7=3.60 kN/m2根据全国通用标准图集04G415-1，预应力钢筋混凝土折线形屋架（跨度24m）选用型号YWJ24-1Bc。
单层工业厂房计算书
1 400 4003 2.13 109 mm 4 12 1 1 1 2 25 2 I l 400 9003 - 300 5503 - 2 300 25 (275 ) 19.5 109 mm 4 12 12 2 3 Iu n Iu 0.109 Il
R
2 2 1- （ 1 - 1/n） 1- （ 1 - 1/n） 1.5 2.13 2 2 1 （ 1/n - 1） 1 （ 1/n - 1）
M1 16.25 C1 2.13 2.77k H 12.51
(2) 屋盖集中活荷载 F6 作用下的内力分析
M 6 F6 e 0 126 0.05 6.3k m
Hu 0.301 H
四、荷载计算
1、屋盖荷载
(1) 屋盖恒荷载 屋盖自重设计值 750kN，故由屋盖传给排架柱的集中恒荷载设计值 F1 =750/2=325kN。 作用于上部柱中心线外侧 e 0 =50mm 处。 (2) 屋面活荷载 《 荷载 规 范》 规 定， 屋 面均 布活 荷载 标 准值 为 0.5kN/m ， 比屋 面 雪荷 载 标准 值
1、
屋盖荷载作用下的内力分析
(1) 屋盖集中恒荷载 F1 作用下的内力分析 柱顶不动支点反力 R
M1 C1 H
M1 F1 e 0 325 0.05 16.25k m
按 n I u I l 0.109 ， H u H 0.301 ，按公式计算：
C1 1.5
4、材料
柱混凝土强度等级采用 C30， f c 14.3N/mm ， f t 1.43N/mm 。
2 2
钢筋采用 HRB400， f y 360N/mm ， E s 2.0 10 N/mm 。
单层单跨工业厂房设计计算书修改
单层单跨工业厂房设计计算书修改Document number：BGCG-0857-BTDO-0089-2022单层单跨工业厂房设计计算书目录第一章设计资料设计资料1 工程名称: 焊接车间。
2 工程概况：某工厂拟建一个焊接车间，根据工艺布置的要求，车间为单跨单层厂房，跨度为24m，24设吊车30/吊车各一台，吊车均为中级工作制，轨顶标高不低于，厂房设有天窗，建筑平，立，剖面有详图。
3建筑设计资料:屋面：采用卷材防水屋面，不设保温层；维护墙：采用240厚蒸压粉煤灰砖墙，外墙面为水刷石，内墙为水泥石灰砂浆抹面；门窗：钢门，钢窗，尺寸参见立面图；地面：采用150厚C15素混凝土，室内外高差为300mm；4结构设计资料：自然条件: 基本风压235kN。
.0m/kN；基本雪压2/5.0m地震设防烈度：该工程位于非地震区，故不需抗震设防。
5地质条件：场地平坦，地面以下为填土，以下为粉质粘土层，该土层承载力特E S9.8 ,场地地下水位较低，可不考虑对基础的影响。
征值为m2230KN,Mps/6吊车资料：吊车资料查阅08G118单层工业厂房谁选用相关标准资料。
建筑平面、剖面如图1-1和图1-2所示。
图1-1 建筑平面布置图图1-2 I-I剖面图第二章厂房标准构件及排架柱材料选用厂房中标准构件选用情况屋面做法三毡四油防水层： m220mm水泥沙浆找平层： m2合计： 21/75.0m kN g g k =∑= 屋面活荷载： 21/5.0m kN q k =屋面外荷载： 211/25.15.075.0m kN q g k k =+=+ 屋面板采用G410（一）标准图集：×6m 预应力混凝土屋面板（卷材防水） 中间板： YWB —2II 边 跨 板： YWB —2IIS 允许外荷载： 2/5.2m kN 板自重： 22/40.1m kN g k = 灌缝重： 23/10.0m kN g k = 屋架屋架采用G415（一）标准图集的预应力混凝土折线型屋架（YWJ —24—2Bb ）允许外荷载： m 2屋架自重： 24/65.104m kN g k = 天沟板天沟板采用G410（三）标准图集。
单层单跨工业厂房设计计算书修改
单层单跨工业厂房设计计算书目录第一章 设计资料设计资料1 工程名称: 焊接车间。
2 工程概况：某工厂拟建一个焊接车间，根据工艺布置的要求，车间为单跨单层厂房，跨度为24m ，24设吊车30/吊车各一台，吊车均为中级工作制，轨顶标高不低于，厂房设有天窗，建筑平，立，剖面有详图。
3建筑设计资料:屋面：采用卷材防水屋面，不设保温层；维护墙：采用240厚蒸压粉煤灰砖墙，外墙面为水刷石，内墙为水泥石灰砂浆抹面； 门窗：钢门，钢窗，尺寸参见立面图；地面：采用150厚C15素混凝土，室内外高差为300mm ； 4结构设计资料：自然条件: 基本风压 2/5.0m kN ；基本雪压 2/35.0m kN 。
地震设防烈度：该工程位于非地震区，故不需抗震设防。
5地质条件：场地平坦，地面以下为填土，以下为粉质粘土层，该土层承载力特征值为m 2/230KN ,Mps E S 9.8=,场地地下水位较低，可不考虑对基础的影响。
6吊车资料：吊车资料查阅08G118单层工业厂房谁选用相关标准资料。
建筑平面、剖面如图1-1和图1-2所示。
图1-1 建筑平面布置图图1-2 I-I 剖面图第二章 厂房标准构件及排架柱材料选用厂房中标准构件选用情况屋面做法三毡四油防水层： m 220mm 水泥沙浆找平层： m 2合计： 21/75.0m kN g g k =∑=屋面活荷载： 21/5.0m kN q k =屋面外荷载： 211/25.15.075.0m kN q g k k =+=+屋面板采用G410（一）标准图集：×6m 预应力混凝土屋面板（卷材防水） 中间板： YWB —2II边 跨 板： YWB —2IIS 允许外荷载： 2/5.2m kN 板自重： 22/40.1m kN g k = 灌缝重： 23/10.0m kN g k =屋架屋架采用G415（一）标准图集的预应力混凝土折线型屋架（YWJ —24—2Bb ） 允许外荷载： m 2屋架自重： 24/65.104m kN g k =天沟板天沟板采用G410（三）标准图集。
单层工业厂房计算书
混凝土单厂结构设计计算一、设计资料及要求本工程为一工业厂房，根据工艺要求，该车间为单跨，跨度为27米，柱距6米，长60米，跨内设有20/ 5吨中级工作制吊车（A4）一台，轨顶标高须不低于8.1米，不设天窗，采用纵墙开窗方案。
经勘探报告提供资料，该地区工程地质条件良好，地面下1.5米左右为中密粗砂层，层厚6米，地基承载力特征值200KN/㎡，常年地下水位-5米以下。
抗震设防烈度为6度，不进行抗震计算，按构造设防。
建筑平剖面示意图分别如下1. 构件选型：（1）屋面板经设计确定以下做法和相应荷载的标准值：屋面为二毡三油防水层上铺小豆石 0.35kN/m 2→ 0.35kN/m 220mm 水泥砂浆找平层 20 kN/m 3⨯0.02 m → 0.40 kN/m 2 80mm 厚加气混凝土保温层 0.65 kN/m 2 → 0.65 kN/m 2恒载合计： 1.40 kN/m 2屋面活载：基本雪压 0.6 kN/m 2不上人活载 0.5 kN/m 2 取较大值积灰荷载 0.3 kN/m2组合一： 1.2×1.4+1.4×0.6+1.4×0.9×0.3=2.898 kN/m 2 组合二： 1.35×1.4+1.4×（0.6×0.7+0.9×0.3）=2.856 kN/m 2依据标准图集04G410-1~2选型，中跨选用Y -WB-3 III ，其允许外加均布荷载基本组合设计值为3.24 kN/m 2，中跨选用Y -WB-3 III s ，板的自重标准值为1.4 kN/m 2，灌缝重标准值为0.1kN/m 2。
（2）屋架：上部传来荷载： 1.40 kN/m2屋面板加灌缝自重： 1.50 kN/m 2屋盖支撑： 0.07kN/m 2恒载合计： 2.97 kN/m 2可变荷载标准值：恒载合计：基本雪压 0.6 kN/m 2 不上人活载 0.5 kN/m 2积灰荷载 0.3 kN/m 2组合：1.35×（1.4+1.5+0.07）+1.4×（0.6×0.7+0.9×0.3）=4.9755 kN/m 2依据标准图集04G415-1选型，中跨选用YWJ27-2Ba ，其允许外加均布荷载基本组合设计值为5.0 kN/m 2，端部选用YWJ27-2Ba ’，27m 跨折线形预应力混凝土屋架每榀重力荷载为127.70kN 。
《单层工业厂房设计计算书》
一．结构选型该厂房是广州市的一个高双跨（18m+18m）的机械加工车间。
车间长90m,柱矩6米，在车间中部，有温度伸缩逢一道，厂房两头设有山墙。
拄高大于8米，故采用钢筋混凝土排架结构。
为了使屋架有较大的刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。
选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。
厂房的各构选型见表1.1表1.1主要构件选型由图1可知柱顶标高是10.20米，牛腿的顶面标高是6.60米，室内地面至基础顶面的距离0.5米，则计算简图中柱的总高度H,下柱高度H l和上柱的高度Hu分别为：H=10.2m+0.6m=10.8m H l=6.60m+0.6m=7.2m Hu=10.8m-7.2m=3.6m根据柱的高度，吊车起重量及工作级别等条件，确定柱截面尺寸，见表1.2。
见表1.2 柱截面尺寸及相应的参数二．荷载计算1．恒载图1求反力： F1=116.92F2=111.90屋架重力荷载为59.84，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值： G A1=1.2×(116.92+59.84/2)=176.81KN G B1=1.2×(111.90×6+59.84/2)=170.18 KN (2)吊车梁及轨道重力荷载设计值 G A3=1.2×（27.5+0.8×6）=38.76KN G B3=1.2×（27.5+0.8×6）=38.76KN (3)柱重力荷载的设计值 A,C 柱B 柱2．屋面活荷载屋面活荷载的标准值是0.5KN/m2，作用于柱顶的屋面活荷载设计值：Q1=1.4×0.5×6×18/2=37.8 KN3，风荷载风荷载标准值按ωk=βzμsμzω0计算其中ω0=0.5KN/m2, βz=1, μz根据厂房各部分及B类地面粗糙度表2.5.1确定。
柱顶（标高10.20m）μz=1.01橼口（标高12.20m）μz=1.06屋顶（标高13..20m）μz=1.09μs如图3所示，由式ωk=βzμsμzω0可得排架的风荷载的标准值：ωk1=βzμs1μzω0=1.0×0.8×1.01×0.5=0.404 KN/m2ωk2=βzμs2μzω0=1.0×0.4×1.01×0.5=0.202 KN/m2G4A G3G3G图2 荷载作用位置图F w图3 风荷载体型系数和排架计算简q1=1.4×0.404×6=3.39KN/mq1=1.4×0.202×6=1.70KN/mFw=γQ[(μs1+μs2)×μz h1+(μs3+μs4)×μz h2] βzω0B=1.4[(0.8+0.4)×1.01×(12.2-10.2)+(-0.6+0.5)×1.01×(13.2-12.2)] ×1×0.5×6=10.23KN4．吊车荷载吊车的参数：B=5.55米，轮矩K=4.4，p max=215KN, p min=25KN,g=38KN。
单层工业厂房课程设计计算书完整版
《单层工业厂房混凝土排架课程设计》柱截面尺寸确定由图2可知柱顶标高为 m，牛腿顶面标高为，设室内地面至基础顶面的距离为，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度l H、上柱高度Hu分别为：H=+=，lH =+=Hu=－=荷载计算恒载(1).屋盖恒载：两毡三油防水层 m220mm厚水泥砂浆找平层 20×= KN/m2100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层 4×= KN/m2一毡二油隔气层 KN/m215mm厚水泥砂浆找平层； 20×= KN/m2预应力混凝土屋面板（包括灌缝） KN/m2KN/m2天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G1=× KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋ KN/m×6m＋ KN/m×6m＋106 KN/2) = KN(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3=×（＋m×6m）= KN(3）柱自重重力荷载设计值：上柱 G4A = G4B=×4kN/m× = KN下柱 G5A = G5B=×m× =各项恒载作用位置如图2所示。
屋面活荷载屋面活荷载标准值为 KN/m2，雪荷载标准值为 KN/m2，后者小于前者，故仅按前者计算。
作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Q1=× KN/m2×6m×24m/2=Q 1 的作用位置与G1作用位置相同，如图2所示。
风荷载0ω= KN/m 2 ，z β=，z u 根据厂房各部分标高及B 类地面粗糙度由附表确定如下：柱顶（标高） z u = 檐口（标高） z u = 天窗架壁底（标高） z u = 天窗架壁顶（标高） z u = 屋顶（标高） z u =k 1ω=z β1s u z u 0ω=××× KN/m 2 = KN/m 2k 2ω=z β2s u z u 0ω=××× KN/m 2 = KN/m 2则作用于排架计算简图（图）上的风荷载设计值为： q 1=× KN/m 2× =mq 2=× KN/m 2× =mFw=Q γ[(1s u +2s u )z u h 1+(3s u +4s u )z u h 2+(5s u +6s u )z u h 3]z β0ωB= ×[＋××＋＋××＋＋××] ×× KN/m 2× = KN 吊车荷载max ,p =215KN ，F min ,p =45KN 。
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第一章 设计资料1.1设计资料(1) 工程名称: 某锻工车间。
(2) 建筑地点: 车间所在场地，天然地面下0.8m 内为填土，填土下层3.5m 内为粉质粘土，地基承载力设计值2/200m kN f =，设计水位很低，不予考虑。
(3) 自然条件: 基本风压 20/3.0ωm kN =基本雪压 20/25.0m kN s =。
屋面积灰荷载2/5.0m kN(4)建筑平面、剖面如图1-1和图1-2所示。
图1-1 建筑平面布置图图1-2 I-I 剖面图第二章 厂房标准构件及排架柱材料选用2.1 厂房中标准构件选用情况2.1.1 屋面做法两毡二油防水层上铺小石子： 0.35kN/m 220mm 水泥沙浆找平层： 0.4kN/m 2100mm 珍珠岩保温层： 0.5kN/m 2一毡二油隔气层： 0.05kN/m 220mm 水泥沙浆找平层： 0.4kN/m 2合计： 21/7.1Σm kN g g k ==屋面活荷载： 21/0.1m kN q k =屋面外荷载： 211/7.20.17.1m kN q g k k =+=+屋面板采用G410（一）标准图集：1.5m ×6m 预应力混凝土屋面板（卷材防水） 中间跨： YWB —2II 边 跨： YWB —2IIS 允许外荷载： 2/46.2m kN板自重： 22/30.1m kN g k = 灌缝重： 23/10.0m kN g k =2.1.2檐口板、嵌板檐口板、嵌板采用G410（二）标准图集体。
中间跨： YWB —1 边 跨： YWB —1S 允许外荷载： 2.50kN/m 2板自重： 1.65kN/m 2 灌缝重： 0.10kN/m 22.1.3屋架屋架采用G415（一）标准图集的预应力混凝土折线型屋架（YWJ —24—1Ba ） 允许外荷载： 4.00kN/m 2屋架自重： 24/5.60m kN g k =2.1.4天沟板天沟板采用G410（三）标准图集。
中间跨： TGB77 中间跨左开洞： TGB77—1b 中间跨右开洞： TGB77—1a 端跨左开洞： TGB77—1sb 端跨右开洞： TGB77—1sb 允许荷载： 3.05kN/m 2构件自重： 1.90kN/m 22.1.5吊车梁吊车梁选用G323（二）标准图集,中级工作制备，两台起重量为10t 的吊车,m L k 5.13 ,选用吊车梁：中间跨:DL —8Z,边跨DL —8B ：构件自重：根根/8.40/5.395kN kN g k = 。
吊车轨道联接选用G325标准图集,中级吊车自重：m kN g k /8.06=。
2.2排架柱材料选用(1) 混凝土：采用C30)/01.2,/3.14(22mm N f mm N f tk c ==。
(2) 钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级)/102,55.0ξ,/300(252mm N E mm N f s b y ×===。
(3) 箍筋：采用HPB235级)/210(2mm N f y =。
(4) 型钢及预埋铁板均采用HRB235,HPB235。
第三章 排架柱高与截面计算3.1排架柱高计算由吊车资料表可查得：H ＝1876mm,轨顶垫块高为200mm 。
牛腿顶面标高 ＝轨顶标高－吊车梁－轨顶垫块高 ＝9.000－1.200－0.200 ＝7.600m(取7.800m)柱顶标高 ＝牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高+H+0.3 ＝7.800+1.200+0.200+1.876+0.3 ＝11.376m (取12.00000m)上柱高 u H ＝柱顶标高－牛腿顶面标高＝12.000-7.800=4.200m全柱高H ＝柱顶标高－基顶标高＝12.000－(－0.500)＝12.500m下柱高l H ＝全柱高－上柱高＝12.500－4.200＝8.300m实际轨顶标高＝牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高 ＝9.200m则 (9.2m －9.0m)÷9.0m ＝0.022＜0.200 满足要求。
3.2排架截面尺寸计算截面尺寸需要满足的条件为：b ≧H u /25＝344mm.h ≥H u /12＝717mm 取柱截面尺寸为：上柱：（b ×h ）＝400×400下柱：I(b f ×h ×b ×h f )＝400×800×100×150（如图3-1）图3-1 下柱截面图第四章 排架柱上的荷载计算4.1屋盖自重计算5.02.12)(2.143211××+××++×=k k k k g g g g G 厂房跨度柱距=1.2×（1.70+1.30+0.10）×6×15/2+1.2×60.5×0.5=203.7KN(作用在柱顶)150-2/400150-2/1==上h e )(50与上柱中心线的偏心距mm =4.2柱自重计算上柱：=2G kN 6.15（作用于上柱中心线） 下柱：)(31.404作用于下柱中心线kN G =4.3吊车、吊车梁及轨道自重计算)(2.1653柱距×+×=k k g g G)(72.54)68.08.40(2.1作用于牛腿顶N =⨯+⨯= )(350m m800/2-750/27503与下柱中心线偏心距下==-=h e4.4屋面活荷载计算B Q ⨯⨯⨯=2/14.11厂房跨度 )(631G kN 作用位置同=4.5吊车荷载计算竖向荷载：=k p .max 115kN, =k p .min 20kN, K=4050mm, B=5840mm, =k Q 100kN, =k g 34.61kN 。
根据B 与K ，由影响线（见图4-1）可以求得1y ＝0.027 2y ＝0.702 3y ＝1.00, 4y ＝0.176由上求得i k Q y p D Σγ9.0.max max =905.11154.19.0⨯⨯⨯=)(04.2763G kN 作用同=i k Q in y p D Σγ9.0.min m =905.1204.19.0⨯⨯⨯= )(01.483G kN 作用同=吊车水平荷载为kN g Q T k k k 038.4)61.34100(412.0)(4α=+=+=则作用于吊车梁顶面(77.10Σ4.1max kN y T T i k =⨯=→ ←)4.6风荷载计算基本风压:20/3.0ωm kN =风压高度变化系数μz 按B 类地区考虑，根据柱顶标高12.15m ，查看《荷载规范》用内插法得060.1μ=z 檐口标高14.25m, 用内插法得119.1μ=z ， 则:m kN B q z s /14.263.0060.18.04.1ωμμ4.101=⨯⨯⨯⨯=⨯= m kN B q z s /34.163.0060.15.04.1ωμμ4.102=⨯⨯⨯⨯=⨯=柱顶风荷载集中力设计值：()[]2010ωμ)5.0-6.0(-ωμ5.08.04.1Bh Bh F z z w += B h h z 021ωμ)14.0-82.1(=63.0119.1)2.114.0-1.282.1(⨯⨯⨯⨯⨯= kN 36.7=第五章 内力计算5.1x G 作用内力计算5.1.1 1G 作用(排架无侧移)m kN e G M ⋅=⨯==86.1105.018.2371111m kN e G M ⋅=⨯==44.472.018.2372112由1207.0==l u I I n ,336.05.122.4λ===H H u ,则： 13.2)1-1(λ1)1-1(λ-123321=+⨯=nn C 故11M 作用下不动铰承的柱顶反力为kN H M C R 02.2-5.1286.1113.2-11111=⨯-==(→) 同时有043.1)1-1(λ1λ-123322=+⨯=nC故在12M 作用下不动铰承的柱顶反力为kN H M C R -3.965.1244.47043.1--12212=⨯==(→) 故在1211M M 和共同作用下（即在G 1作用下）不动铰支承的柱顶反力为kN R R R 98.512111=+= (→)相应的计算简图及内力图如图5-1所示图5-1 恒荷载作用下的内力(a)G 1的作用；(b)M 图(kN ·m)；(c)N 图（kN ）5.1.2 432G G 、、G 作用计算简图及内力图kN G 6.152=, kN G 54.723=, kN G 31.404=, mm e 3503=相应的计算简图及内力图如图5-2所示。
图5-2 G 2、G 3、G 4作用计算简图及内力图(a) G 2、G 3、G 4作用；(b)M 图(kN ·m)；(c)N 图(kN)5.2 屋面活荷载内力计算对于单跨排架，1Q 与1G 一样为对称荷载，且作用位置相同，但数值大小不同。
故由1G 的内力计算过程可得到1Q 的内力计算数值；m kN e M ∙=⨯==15.350.063Q 1111m kN e M ∙=⨯==6.1252.063Q 2112kN H MC R 53.011111==kN H MC R 051.12212==kN R R R 58.112111=+= (→)相应的计算简图及内力图如图5-3 所示。
图5-3 Q 1作用计算简图及内力图 (a)Q 1的作用；(b)M 图(kN ·m)；(c)N 图(kN)5.3 吊车竖向荷载作用内力计算max D 作用于A 柱，min D 作用于B 柱，其内力为m kN e D M D ∙=⨯==61.9635.004.2763max maxm kN e D M D∙=⨯==8.1635.001.483min min厂房总长72m,跨度为15m ，吊车其重量为10t,则查得有檩条屋盖的单跨厂房空间作用分配系数μ＝0.85。
()[]HC M M V DDA2minmax max μμ25.0+-⨯-= ()[]5.12043.18.1685.061.9685.025.0⨯⨯+⨯-⨯-= )←(23.5kN -=()[]HC M M V DD B2minmax max μ2μ5.0-+⨯= ()[]5.12043.18.1685.0261.9685.05.0⨯⨯-+⨯⨯= )(23.4→=kN相应的计算简图及内力图如图 5-4 所示。
图5-4 D m ax 作用计算简图及内力计算 (a) D m ax 的作用；(b)M 图(kN ·m)；(c)N 图(kN)D m in 作用于A 柱时，由于结构对称，故只需A 柱与B 柱的内力对换，并注意内力变号即可。