桩柱式桥台计算
无锡至张家港高速公路
桩柱式桥台台帽位移计算书
中交第二公路勘察设计研究院
年月日
一、基础资料
台后填土内摩擦角φ＝30°，台帽长B ＝17.54m （计算宽度b 1=17.24m ），桩间距为6.1m ，
桩径d ＝1.5m ，耳墙宽0.3m ，台后填土高H=5.0m 。填土容重r ＝18.0 km/m 3，台帽背墙高为h1＝1.2+1.83＝3.03m ，桥台帽梁截面尺寸为b ×h ＝1.8×1.2m 。桥跨上部构造为25m 小箱梁，上构恒载、桥跨活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值越小对结果越为不利，桥台位移计算时未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算）。
搭板及台后活载产生的弯矩需计算，方法为由汽车荷载换算成等代均布土层厚度： h ＝r
bl G 0∑ 式中，0l 为破坏棱体长度，b 为台帽长，
当台背竖直时，0l =Htg θ，H=5.0m 。
由tg θ=-tg ω+))((αωω?tg tg tg ctg -+=0.653，其中045=++=αδ?ω
得 0l =5×0.653=3.265m
在破坏棱体长度范围内并排放三辆重车，车后轮重为2×140=280，三辆车并排折减系数为0.78，得∑G =3×280×0.78=655.2KN
搭板产生的重力∑G =0.35×3.265×14.25×25=407.1KN
所以 得：活载h =655.2/(17.24×3.265×18)=0.647m
搭板h =407.1/(17.24×3.265×18)/2=0.201m
计算时，把活载h 和搭板h 合计到p 1、p 2即考虑了搭板和台后活载引起对桥台的主动土压力。
二、计算
桩径d ＝1.5m （台后填土高H=5.0m ）
土压力系数：
台后填土内摩擦夹角φ=30°
填土表面与水平面的夹角β=0°（台后填土水平）
桥台背墙与垂直面的夹角α=0°（背墙竖直）
台背或背墙与填土的夹角 δ= φ/2 =15°
主动土压力系数后μ＝222)cos()cos()sin()sin(1)cos(cos )(cos ??????-+-+++?-βαδαβ?δ?δααα?
＝222)00cos()150cos()030sin()1530sin(1)150cos(0cos )
030(cos ???????-??+??-??+?+?+????-?
＝0.3014
土压力强度：
p 1=μ后×r ×h 1+活载p +搭板p = 0.3014×18×（3.03+0.647+0.201）＝21.039（kn/m 2）
p 2=μ后×r ×h 2+活载p +搭板p ＝0.3014×18×（5.0+0.647+0.201）＝31.727（kn/m 2）
① 台背高度范围内台后土压力及其产生的弯距
H 1= 1/2×p 1×h 1×B 1=1/2×21.039×3.03×17.24=549.5（kn ）
e 1桩顶= ?31h 1＝?3
1 3.03＝1.01（m ） e 1地面=H- ?32h 1＝5-?3
2 3.03＝2.98（m ） M 1桩顶 =H 1×e 1桩顶=549.5×1.01=555.0（kn.m ）
M 1地面 =H 1×e 1地面=549.5×2.98=1637.5（kn.m ）
② 台身桩柱范围内台后土压力及其产生的弯距
b ＝0.9×（d+1）＝0.9×（1.5+1）＝2.25m
H 21 = 1/2×（p 2－p 1）×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/3
= 1/2×（31.727－21.039）×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/3
=46.6（kn ）
H 22 = p 1×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/2
= 21.039×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/2
=275.6（kn ）
M 2地面 = H 21×（H-h 1）/3+ H 22×（H-h 1）/2
＝46.6×1.97/3+275.6×1.97/2
＝302.1（kn.m ）
③ 台身桩柱范围内台前溜坡土压力及其产生的弯距
主动土压力系数前μ＝22cos )sin(sin 1cos ??????++αα???
α＝atan （1/1.5）
前μ＝0.249
土压力强度：
h 前＝5-(3+1.4-0.75)/1.5＝2.567（m ）
p 前=μ前×r ×h 前＝0.249×18×2.567＝11.52（kn/m 2）
H 前=-?21p 前×h 前×b ×3=-?2
111.52×2.567×2.25×3=-99.8（kn ） e 前= ?31h 前＝?3
1 2.567＝0.856（m ） M 前 = H 前×e 前=-99.8×0.856=-85.4（kn.m ）
④ 桩顶及地面处的外力
由于桥跨上构恒载、活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值愈小对结果愈为不利，本计算未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算），其中由帽梁程序计算的单柱桩顶反力为：恒载1357.3 KN ，活载 678.5KN 。
恒载安全系数为1.2，活载为1.4，则
桩顶处外力为：
N 顶=1357.3×1.2+678.5×1.4＝2578.7（kn ）
H 顶=549.5×1.4/3＝256.4（kn ）
M 顶=555.0×1.4/3＝259.0（kn.m ）
地面处外力为：
N 地=2578.7+3.1415×1.5×1.5×（5-3.03）×26×1.2/4＝2687.3（kn ）
H 地=256.4+（46.6+275.6-99.8）×1.4/3＝360.2（kn ）
M 地=259.0+（1637.5+302.1-85.4）×1.4/3＝1124.3（kn.m ）
⑤ 基桩的变形系数
基桩的计算宽度 b 0= 0.9×(d+1) ×n ＝6.75（m ）
25号混凝土 E h = 2.8×107（kap ）
I= π×D 4/64=0.049087×1.54=0.248505（m 4）
地基比例系数 m=10000（kn/m 4）
α＝5067.0I E b m h ???=57248505
.0108.267.075.610000????=0.4287 基桩长度为L=30m
h ＝α×L=0.4287×30=12.86>2.5 按弹性桩计算
⑥ 基桩顶的水平位移计算
查表得： HH=3
4433443B A B A D B D B ?-??-?=2.441 MH=34433443B A B A D A D A ?-??-?=1.621 HM=
34433443B A B A C B C B ?-??-?=1.621 MM=34433443B A B A C A C A ?-??-?=1.751 P 0=1 时的位移及转角
I E HH ??=
3)0(1αδ×HH=2485.0108.267.04287.0173????×2.441=6.645×10-6 I E MH ??=2)0(1αδ×MH=2485
.0108.267.04287.0172????×1.621=1.89198×10-6 M 0=1 时的位移及转角 I E HM ??=2)0(1αδ×HM=2485
.0108.267.04287.0172????×1.621=1.89198×10-6 I E MM
??=αδ1)0(×MM=2485.0108.267.04287.017????×1.751=0.87614×10-6 地面处的水平位移
X 0= H 0×)0(HH δ + M 0×)0(HM δ
=360.2×6.645×10-6 +1124.3×1.89198×10-6 =4.521（mm ）<6mm
满足规范要求
地面处的转角
Φ0= -（H 0×)0(MH δ + M 0×)0(MM δ ）
=-(360.2×1.89198×10-6 +1124.3×0.87614×10-6) =-0.001666526（rad ） 地面以上基桩在土压力作用下的弹性位移
h w ＝H-h1=5-3.03＝1.97(m)
q1＝p1×b1=21.039×2.25＝47.338(kn/m)
q2＝p2×b1=31.727×2.25＝71.386(kn/m)
Δ0 = I E q h q h h I E H h I E M w w w w ????+??+???+???12041132241432
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桩基础设计计算书
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
栈桥桩柱式桥台承载能力计算
栈桥桩柱式桥台承载能力计算 1 基本资料 1.1地质水文资料 台后填土：填土容重318m kN =γ、内摩擦角?=30?、粘聚力0=c 。 桩身计算范围内有三层不同土层，其物理力学指标见下表： 桩身计算范围各土层主要参数表 1.2 承台结构 承台台帽为L 形结构，由四根桩基组成的单排桩支承。台帽长度m B 13=，桥台帽梁截面为m m h b 0.13.2?=?，桩间距为m m m .346.33++,桩径m d 2.1=，台后填土高度m H 0.5=，台帽背墙高m h 89.21=，台背竖直。 1.3 承台结构材料 混凝土强度等级为C25，钢筋为HPB,混凝土弹性模量2 7108.2m kN E c ?=， MPa f cd 9.11=，MPa f sd 210=。 1.4 桥台荷载 桥跨上部结构为跨度m 9贝雷梁，上部结构的恒载，桥跨活载产生的弯矩与台后填土压力产生的玩具方向相反，其值越小对结构约为有利，因此在进行桥台结构内力计算时忽略上部结构恒载和活载对桥台产生的弯矩，只考虑有上部结构恒载与活载产生的竖向力。 1.4.1由上部结构传来作用于桩顶的荷载： ) (24.6454 75 .13612.1219kN N =+= 1.4.2 台背填土破坏棱体内活载等效厚度 台后填土对桩柱式桥台产生的主动土压力需要考虑活载作用在台背填土破坏棱体内的荷载，将其换算成等效土层厚度。
0G h Bl γ = ∑ 式中：0l ——为台背填土破坏棱体长度 B ——台帽长度 当台背竖直时：θtan 0H l = 653.0)tan )(tan tan (cot tan tan =-++ -=αωω?ωθ 其中：?=+?+?=++=4501530αδ?ω 故 )(265.3653.05t a n 0m H l =?==θ 在破坏棱体内，可能作用有履带吊车荷载、一列挂—80荷载，两种荷载不组合，分两种情况进行计算，取其较大值。 （1）当破坏棱体内作用有履带吊车荷载时 )(78.1015265.39 2800kN G =?= （2）当破坏棱体内作用有挂—80荷载时 )(5002250kN G =?= (只两排车轮作用在破坏棱体内) 故 )(78.1015kN G = 所以 )(33.118 265.31378.10150m r Bl G h =??= = ∑ 2 地面处桩身截面荷载计算 2.1 土压力系数 填土表面与水平面的夹角?=0β，桥台背墙与垂直面的夹角?=0α 台背或背墙与填土的夹角230215δφφ==?=? 2 2 0.312 a μ= = =
桥墩桩基础设计计算书
桥墩桩基础设计计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
基础工程课程设计一．设计题目：00 某桥桥墩桩基础设计计算 二．设计资料： 某桥梁上部构造采用预应力箱梁。标准跨径30m，梁长，计算跨径，桥面宽13m （10+2×），墩上纵向设两排支座，一排固定，一排滑动，下部结构为桩柱式桥墩和钻孔灌注桩基础。 1、水文地质条件： 河面常水位标高，河床标高为，一般冲刷线标高，最大冲刷线标高处，一般冲刷线以下的地质情况如下： （1）地质情况c（城轨）： 2、标准荷载： （1）恒载 桥面自重：N1=1500kN+8×10kN=1580KN； 箱梁自重：N2=5000kN+8×50Kn=5400KN；
墩帽自重：N3=800kN； 桥墩自重：N4=975kN；扣除浮重：10*2*3*=150KN （2）活载 一跨活载反力：N5=，在顺桥向引起的弯矩：M1= kN·m； 两跨活载反力：N6=+8×100kN； （3）水平力 制动力：H1=300kN，对承台顶力矩； 风力：H2= kN，对承台顶力矩 3、主要材料 承台采用C30混凝土，重度γ=25kN/m3、γ‘=15kN/m3(浮容重)，桩基采用C30混凝土，HRB335级钢筋； 4、墩身、承台及桩的尺寸 墩身采用C30混凝土，尺寸：长×宽×高=3×2×。承台平面尺寸：长×宽=7×，厚度初定，承台底标高。拟采用4根钻孔灌注桩，设计直径，成孔直径，设计要求桩底沉渣厚度小于300mm。 5、其它参数 结构重要性系数γso=，荷载组合系数φ=，恒载分项系数γG=，活载分项系数γQ= 6、设计荷载 （1）桩、承台尺寸与材料 承台尺寸：××初步拟定采用四根桩，设计直径1m，成孔直径。桩身及承台
0#桥台-8桩基
工程定位测量报验申请表 工程名称：襄阳市东津新区起步区周边市政工程第一标段科技馆路浩然河中桥编号： 致：湖北楚元工程建设咨询有限公司（项目监理机构） 我单位已完成了 0#桥台-8灌注桩工程定位测量工作，现报上该工程报验申请表，请予以审查和验收。 附件：1、工程定位测量成果记录表 承包单位（章）湖北省工业建筑集团有限公司 项目经理 日期 审查意见： 项目监理机构湖北楚元工程建设咨询有限公司 总/专业监理工程师 日期
工程定位测量记录 工程名称襄阳市东津新区起步区周边市政 工程第一标段科技馆路浩然河中 桥 测量单位湖北省工业建筑集团有限公司 图纸编号第二册桥函工程施测日期2016 年10月1日坐标依据1980国家大地坐标系复测日期2016 年10月1日高程依据1956黄海高程系使用仪器名称全站仪 闭合差1mm 仪器检定日期2016 年2 月27 日定位抄测示意图： 桩基定位示意图 路 线 中 北侧心南侧 线Φ1.2m 0#桥台-8 抄测结果：X（0#桥台-8 )=3549157.821 （0#桥台-8 )=476151.519 参加人员 施工单位 监理工程师施测人复测人测量负责人技术负责人 注：未委托监理的工程由建设单位项目专业技术负责人签名。
隐蔽工程报验申请表 工程名称：襄阳市东津新区起步区周边市政工程第一标段科技馆路浩然河中桥编号： 致：湖北楚元工程建设咨询有限公司（项目监理机构） 我单位已完成了 0#桥台-8 灌注桩隐蔽工程工作，现报上该工程报验申请表，请予以审查和验收。 附件：1、隐蔽工程检查验收记录 承包单位（章）湖北省工业建筑集团有限公司 项目经理 日期 审查意见： 项目监理机构湖北楚元工程建设咨询有限公司 总/专业监理工程师 日期
桩柱式桥台计算
无锡至张家港高速公路 桩柱式桥台台帽位移计算书 中交第二公路勘察设计研究院 年月日
一、基础资料 台后填土内摩擦角φ＝30°，台帽长B ＝17.54m （计算宽度b 1=17.24m ），桩间距为6.1m ， 桩径d ＝1.5m ，耳墙宽0.3m ，台后填土高H=5.0m 。填土容重r ＝18.0 km/m 3，台帽背墙高为h1＝1.2+1.83＝3.03m ，桥台帽梁截面尺寸为b ×h ＝1.8×1.2m 。桥跨上部构造为25m 小箱梁，上构恒载、桥跨活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值越小对结果越为不利，桥台位移计算时未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算）。 搭板及台后活载产生的弯矩需计算，方法为由汽车荷载换算成等代均布土层厚度： h ＝r bl G 0∑ 式中，0l 为破坏棱体长度，b 为台帽长， 当台背竖直时，0l =Htg θ，H=5.0m 。 由tg θ=-tg ω+))((αωω?tg tg tg ctg -+=0.653，其中045=++=αδ?ω 得 0l =5×0.653=3.265m 在破坏棱体长度范围内并排放三辆重车，车后轮重为2×140=280，三辆车并排折减系数为0.78，得∑G =3×280×0.78=655.2KN 搭板产生的重力∑G =0.35×3.265×14.25×25=407.1KN 所以 得：活载h =655.2/(17.24×3.265×18)=0.647m 搭板h =407.1/(17.24×3.265×18)/2=0.201m 计算时，把活载h 和搭板h 合计到p 1、p 2即考虑了搭板和台后活载引起对桥台的主动土压力。 二、计算 桩径d ＝1.5m （台后填土高H=5.0m ） 土压力系数： 台后填土内摩擦夹角φ=30° 填土表面与水平面的夹角β=0°（台后填土水平） 桥台背墙与垂直面的夹角α=0°（背墙竖直） 台背或背墙与填土的夹角 δ= φ/2 =15°
桩基础设计计算书
基础工程桩基础设计资料 ⑴上部结构资料某教学实验楼，上部结构为十层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30，上部结构传至柱底的相应于荷载效应标准组合的荷载如下︰ 竖向力:4800 kN , 弯距:70 kN·m, 水平力:40 kN 拟采用预制桩基础，预制桩截面尺寸为 350mm * 350mm。 ⑵建筑物场地资料拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦,建筑物场地位于非地震地区，不考虑地震影响.场地地下水类型为潜水，地下水位离地表 2.1 米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理，力学指标见下表： 表1 地基各土层物理、力学指标
基础工程桩基础设计计算 1. 选择桩端持力层 、承台埋深 ⑴.选择桩型 由资料给出，拟采用预制桩基础。 还根据资料知，建筑物拟建场地位于市区内，为避免对周围产生噪声污染和扰动地层，宜采用静压法沉桩，这样不仅可以不影响周围环境，还能较好地保证桩身质量和沉桩精度。 ⑵.确定桩的长度、埋深以及承台埋深 依据地基土的分布，第3层是粘土，压缩性较高，承载力中等，且比较厚，而第4层是粉土夹粉质粘土，不仅压缩性低，承载力也高，所以第4层是比较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m （>2d ），工程桩入土深度为h ，h=1.5+8.3+12+1=22.8m 。 由于第1层厚1.5m ，地下水位离地表2.1m ，为使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第2层土0.3m ，即承台埋深为1.8m 。 桩基的有效桩长即为22.8-1.8=21m 。 桩截面尺寸由资料已给出，取350mm ×350mm ，预制桩在工厂制作，桩分两节，每节长11m ，（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长1m ，是考虑持力层可能有一定起伏及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。 桩基以及土层分布示意图如图1。 2.确定单桩竖向承载力标准值 按经验参数法确定单桩竖向极限承载力特征值公式为： uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ 按照土层物理指标，查桩基规范JGJ94-2008表5.3.5-1和表5.3.5-2估算的极限桩侧，桩端阻力特征值列于下表：
课程设计计算书
XX工程学院 土木工程学院 桥梁工程课程设计任务书 姓名 学号 班级 指导教师
目录 第一章任务书 (3) 1.1目的与要求....................................。。。. (3) 1.2设计题目与技术标准 (3) 1.3设计内容 (3) 1.4归档书写要求 (4) 1.5设计规范与参考资料 (4) 第二章方案介绍............。.. (5) 2.1方案一：60+105+60M的变截面箱型连续梁 (5) 2.2方案二：56.25+110+58.75M斜拉桥 (9) 第三章方案比选 (12) 3.1方案优缺点比选 (12) 3.2结论 (12) 第四章设计总结 (13)
第五章参考文献 (13) 第一章任务书 一、目的与要求 桥梁工程课程设计是土木工程专业道桥方向《桥梁工程》专业课教学环节的重 要组成部分，其目的在于通过桥梁工程课程设计的基本训练，深化掌握本课程的实用 理论与设计计算方法；理解桥梁设计的程序、方法和计算内容；熟悉有关标准规范、 规程在工程设计中的应用及其重要性；能查阅有关设计手册、标准图、参考书，并进 行认真分析研究，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。 在课程设计的实践过程中，能使学生巩固和扩大专业知识，掌握本学科的主要 知识，进一步培养学生综合运用所学知识分析和解决实际问题的能力，从而提高学生 的动手能力和综合素质。学生在教师的指导下，综合应用所学结构力学、结构设计原理、桥梁工程等课程知识，按时按量独立完成所规定的设计工作。具体要求如下： 1.根据标准图、技术规范与经验公式，正确拟定各部结构尺寸，合理选择 材料、标号。 2.计算结构在各种荷载与其他因素作用下的内力组合效应，并进行配筋计 算与设计。 3.正确理解《公路桥涵设计规范》有关条文，并在设计中合理运用。 4.加强计算、绘图、文件编制等基本技能的训练。 二、设计题目与技术标准 1.设计题目 预应力混凝土变截面连续箱型梁桥设计 2.技术标准： ⑴桥面净空：按桥面标高+12m ⑵设计荷载：城市主干道A，人群荷载4.0KN/m2 ⑶桥面铺装：表层为4cm厚沥青混凝土，下为8cm厚防水混凝土 ⑷桥面横坡：双向1.5% 三、设计内容 ⑴上部结构横断面布置草图； ⑵荷载横向分布系数计算； ⑶箱梁内力计算与内力组合；
桩基础实例设计计算书
桩基础设计计算书 一:建筑设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征与力学性质的不同自上而下划分为四层,物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为 2、0m,地下水水质分析结果表明,本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级,已知上部框架结构由柱子传来的荷载: V = 3200kN, M=400kN m g,H = 50kN; 柱的截面尺寸为:400×400mm; 承台底面埋深:D ＝2、0m。 2、根据地质资料,以黄土粉质粘土为桩尖持力层, 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300,桩长为10、0m 3、桩身资料: 混凝土为C30,轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa,弯曲强度设计值为 f m ＝16、5MPa,主筋采用:4Φ16,强度设计值:f y ＝310MPa 4、承台设计资料:混凝土为C30,轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa,弯曲抗压强度设计值 为f m ＝1、5MPa。 、附:1):土层主要物理力学指标; 2):桩静载荷试验曲线。
桩静载荷试验曲线 二:设计要求: 1、单桩竖向承载力标准值与设计值的计算; 2、确定桩数与桩的平面布置图; 3、群桩中基桩的受力验算 4、承台结构设计及验算; 5、桩及承台的施工图设计:包括桩的平面布置图,桩身配筋图, 承台配筋与必要的施工说明; 6、需要提交的报告:计算说明书与桩基础施工图。 三:桩基础设计 (一):必要资料准备 1、建筑物的类型机规模:住宅楼 2、岩土工程勘察报告:见上页附表 3、环境及检测条件:地下水无腐蚀性,Q —S 曲线见附表 (二):外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载:V = 3200kN 、M = 400kN ?m 、H = 50kN 2、桩型确定:1)、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩; 2)、构造尺寸:桩长L ＝10、0m,截面尺寸:300×300mm 3)、桩身:混凝土强度 C30、 c f ＝15MPa 、 m f ＝16、5MPa 4φ16 y f ＝310MPa
桥梁抗震计算实例分析
桥梁抗震计算实例分析 发表时间：2019-10-24T16:10:19.713Z 来源：《科学与技术》2019年第11期作者：俞文翔[导读] 对于我国的公路桥梁工程建筑来说，必须要加强防震措施，减少地震带来的损失。（苏州同尚工程设计咨询有限公司, 江苏苏州215000）摘要：桥梁是交通生命线工程中重要组成部分，地震作为我国主要的自然灾害类型，一旦发生就可能造成极大的破坏，道路桥梁是抗震救 灾的重要通道，必须具备较强的抗震性能。我国地震时常发生，震害强烈，破坏力大。因此，对于我国的公路桥梁工程建筑来说，必须要加强防震措施，减少地震带来的损失。我国安全防灾等相关部门要不断加强公路桥梁质量规范和设计，增进抗震措施的理论发展和实践技术，来保障人民财产在地震灾害中不受较大的损失。关键词：桥梁抗震加强防震措施Anti-seismic calculation and strategy of bridges Yu Wenxiang Abstract：Bridges are an important part of traffic lifeline engineering. Earthquakes, as the main type of natural disasters in China, may cause great damage once they occur. Road and bridge are important passages for earthquake relief and must have strong seismic performance. Earthquakes often occur in China, with strong damage and great destructive force. Therefore, for highway and bridge construction in China, it is necessary to strengthen seismic measures to reduce the losses caused by earthquakes. The relevant departments of safety and disaster prevention in China should constantly strengthen the quality specification and design of highway and bridge, enhance the theoretical development and practical technology of anti-seismic measures, so as to protect people's property from greater losses in earthquake disasters. Keywords: Bridge seismic resistance Strengthen measures of seismic resistance 0 引言 自2008年汶川大地震以来，我国政府高度重视各领域各建筑的抗震防震措施。以在桥梁设计方面，苏州地区抗震设防烈度也由原来的VI度区变成VII度区，所以相应的桥梁的细部抗震设计构造也相应的加强。 1 工程概况 太仓市太浏快速路（陆新路～G346）新建工程路线全长约5.72km。路线西起现状江南路与陆新路交叉口西侧约500m处，向东经陆新路、太仓火车站站前大道、沪通铁路、M1线、新浏线、浏河西部工业区规四路、规划苏张泾路、规三路，终点与G346相接。拟建的石头塘桥跨径为3×16m,上部结构采用钢筋混凝土现浇板、预应力混凝土空心板梁，下部结构采用桩柱式桥台、桩柱式桥墩，基础均采用钻孔灌注桩基础。 2 技术标准 道路等级：一级公路兼顾城市快速路功能。桥梁宽度：同道路。 荷载等级: 公路-I级。 通航要求：无。 抗震设防标准：地震基本烈度为VII度，场地地震动动峰值加速度0.1g，抗震设防类别为B类。结构安全等级：一级。 环境类型：除桩基采用II类其余均采用Ⅰ类。桥梁设计基准期：100年，桥梁结构设计使用年限，大中桥：100年，小桥：50年。 3 桥梁中的抗震设计原理 3.1、静力法 静力法把地震加速度看作是桥梁结构破坏的唯一因素，忽略了结构本身动力特性对结构反应的影响应用存在较大的局限性。事实上只有绝对刚性的物体才能认为在振动过程中各个部分与地震运动具有相同的振动所以只对刚度很大的结构例如重力桥墩、桥台等结构应用静力法近似计算。 3.2、反应谱法 目前我国的公路及铁路桥梁均主要采用反应谱法。反应谱法的思路是对桥梁结构进行动力特性分析（固对各主振动应用谱曲线作某强震记录的最大频率，主振型）地震反应计算最后一般通过统计理论对各主振型最大反应值进行组合，近似求得结构的整体最大反应值。 3.3、动态时程分析法 相比上述2种理论方法而言，动态时程分析法形成较早，通过计算机程序来精准地求解结构反应时程。动态时程分析法具有较强的技术性与复杂性，以构建模型的方式呈现出较高的精准性。综上所述：石头塘桥属于中桥采用B类抗震设计方法，所以由【5】中的6.1.3条桥梁抗震分析方法采用反应谱法。 4 抗震计算实例 4.1、地震动参数汇总如下： 地震动峰值加速度0.15g，IV类场地，特征周期0.65s。桥梁抗震设防分类为乙类，桥梁抗震设计方法为B类，E1地震作用重要性系数为0.35。 4.2、计算模型 石头塘桥立面图如下图所示：
(完整版)桩基础设计计算书
目录 1设计任务 (2) 1.1设计资料 (2) 1.2设计要求 (3) 2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3) 3 单桩承载力确定 (3) 3.1单桩竖向承载力的确定 (3) 4 桩数布置及承台设计 (4) 5 复合桩基荷载验算 (6) 6 桩身和承台设计 (9) 7 沉降计算 (14) 8 构造要求及施工要求 (20) 8.1预制桩的施工 (20) 8.2混凝土预制桩的接桩 (21) 8.3凝土预制桩的沉桩 (22) 8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23) 8.5结论与建议 (25) 9 参考文献 (25)
一、设计任务书 (一)、设计资料 1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求： 1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择 2、确定单桩承载力 3、桩数布置及承台设计 4、群桩承载力验算 5、桩身结构设计和计算 6、承台设计计算 7、群桩沉降计算 8、绘制桩承台施工图 二、桩基持力层，桩型，桩长的确定 根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。 根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。桩长21.1m。 三、单桩承载力确定 （一）、单桩竖向承载力的确定： 1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。 根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层， 采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层 1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。承台底部埋深 2.1 m。 2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算： Quk= Qsk+ Qpk=μ∑qsikli+qpkAp Q——单桩极限摩阻力标准值（kN） sk Q——单桩极限端阻力标准值（kN） pk u——桩的横断面周长（m） A——桩的横断面底面积（2m） p L——桩周各层土的厚度（m） i q——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sik q——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP） pk 桩周长：μ=450×4=1800mm=1.8m
施工手册(柱式桥台)(1)
桩柱式桥台施工技 术指导 一、桩柱式桥台施工技术指导 1、施工工序 2、施工方法 3、施工注意事项 4、质检工艺流程、检查项目及标准 5、工程质量通病防治
一、桩柱式桥台施工技术指导 1、施工工序 施工准备→测量放样→基坑开挖→凿除桩头→桩基检测（合格后方可进行下道工序）→基底处理→浇筑垫层→桥台位置放样→绑扎台帽、背墙、耳墙钢筋→安装模板→浇筑混凝土→拆模养生。 2、施工方法 施工准备：施工前做好相关准备工作，保证“三通一平”，施工人员、机械设备、施工材料到位，满足要求。设计图纸及文件经过审核，提出的问题已得到有关部门的回复。桥梁下部构造分项工程开工报告已批复。施工队加密的导线点、水准点已经过工区测量组复核并满足规范要求，施工前向施工队作业人员进行技术交底和安全交底并签字（安全交底需按手印）留底。各项准备就绪后方可开始施工。 测量放样：基坑开挖前，应按施工要求放出开挖控制桩，并用白石灰撒出开挖控制灰线。桩柱式桥台一般设置在挖方段，台前桥宽范围内高出台帽底面的土（石）方必须全部挖平，防止梁底贴地，便于桥台的检修维护。 凿除桩头：第一步，测量人员用水准仪测定桩顶标高，在桩基础深入帽梁 10cm的位置画线， 清理桩基画线部位 的泥土，用红油漆 标出环切位置。
第二步，用切割机沿切割线环切桩头，切割深度以钢筋保护层厚度而定，略小于保护层厚度，不能切割到桩基钢筋。设定切割线的目的是为了在下步施工即人工剥离主筋、声测管包裹 混凝土的施工中，防止 破坏有效桩体（即切割 线以下桩体）。 第三步，风镐剥离其余无效桩体钢筋保护层，露出钢筋、声测管，但不得损坏钢筋和声测管。所有露出的钢筋均向外侧微弯，以便后续施工。 第四步，当全部钢筋凿出后，在环割线以上5～10cm 处水平环向人工凿V型槽。使用钢钎打入V型槽中，来回 反复敲击钢钎，使混凝土在 V型槽处产生一个断裂面， 用起重设备将已断裂脱离 的桩头吊开。用吊车垂直将 桩头吊起运走。采用人工凿平桩头，把桩头四周的浮渣进 行清理。将向外弯曲的钢筋及 进行调直，调成设计桩头外喇 叭口的形式，并把钢筋表面的 浮浆等清洗干净。 桩头凿完后应报与监理验收合格后，再由试验室通知第三方检测单位到现场进行超声波等各项检测结果合格后方可浇筑砼垫层，垫层采用10cm厚C10砼 （设计未
桥梁第0号桥台桩柱计算书
桥梁第0号桥台桩柱计算书(2013年5月25日13点59分计算) 注：1、工程文件名：C:\Users\cc\Desktop\桥梁\桥梁.qlt。 2、桥梁通单机版7.78版本计算。 原始数据表(单位:kN-m制) 注：1、加载方式为自动加载。重要性系数为1.1。 2、横向布载时车道按1列加载，车辆采用1到2列分别加载计算。 车道荷载数据
注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。 车辆荷载数据 注：桥台“边孔搭板均加载”的冲击系数分别采用边孔加载、搭板加载对应的冲击系数。 梁(板)数、梁(板)横向距离 每片上部梁(板)、搭板恒载反力 边孔、搭板跨径数据
注：冲刷线以下桩基重量始终扣除桩重的一半，与水位面和桩端持力层透水性无关。 注：单位：地基土比例系数：kN/m4，摩阻力标准值qik或基本承载力fa0：kPa。
注：岸侧台身与台帽垂距为0.10米。 恒载作用力表(表1)
注：1、盖梁容重25kN/m3，台身容重25，扩基容重25，水容重10。 2、支座支撑线与柱中心桥轴线方向距离-0.07m，垂直于盖梁轴线方向的距离-0.07m。 3、垂直于盖梁轴线方向的盖梁中心与柱中心距离0m。 注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。总宽度为0米。 2、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。计算水平制动力使用。 3、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。 4、双孔加载车道均布荷载、集中荷载的跨径采用“单孔左或右跨不利作为计算跨径”。 5、边孔与搭板、边孔、搭板分别加载车道均布荷载为7.875、7.875、7.875kN/m，集中荷载为214.272、214.272、162kN。 6、边孔、搭板支反力合计：人群荷载0kN/m，1辆车辆荷载423.868kN，1列车道荷载319.76kN。 7、边孔(或搭板)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在搭板(或边孔)内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。见示意图。 ①单孔内加载不进入另一孔 ＋------＋＋------＋ ↓↓↓↓--> 轮轴不进入另一孔 ---+ +--------------------------------+ +--------------------------------+ +--- | | 单孔内加载| | 另一孔| | ---+ +--------------------------------+ +--------------------------------+ +--- ↑↑R计算↑↑R另孔=0 ↑↑ +-----+ +-----+ +-----+ | | | | 计算墩| | ②可进入另一孔但只计单孔不计另一孔 ＋------＋＋------＋＋------＋ ↓↓↓↓↓↓--> 轮轴进入另一孔 ---+ +--------------------------------+ +--------------------------------+ +--- | | 单孔内加载| | 另一孔| | ---+ +--------------------------------+ +--------------------------------+ +--- ↑↑R计算↑↑R另孔存在但视为0参与计算↑↑ +-----+ +-----+ +-----+
桩基础设计计算书模板
桩基础设计计算书 设计资料: 拟建建筑物10层，地下室一层，设地下室层高3.2m，上部结构为框架剪力墙结构，层高3.3m，七度抗震设防，±0.00相当于黄海高程+6.60m，室内外高差0.6m。地下室水位±0.00。场地上部土层承载礼教低，不具备天然地基的条件，采用桩基。根据场地土的工程特征和当地的施工条件，拟采用PHC管桩或钻（冲）孔灌注桩基础方案。桩、承台、柱的混凝土强度取为C30。 PHC管桩可选择残积土或全风化花岗岩作为持力层；钻孔灌注桩可选择全风化岩或者中风化岩作为持力层。 地下水为地表滞水，对混凝土结构不具备腐蚀性。 建筑标准层平面示意图如下： 承台计算类型选择说明： 1、角桩作为一个类型； 2、中桩的中间两个承台受的力单独较大，应单独计算；边桩和其他中桩作为一个类别计算， 共三个类别。 一：建筑桩基方案的选择 1、PHC预应力圆桩 确定全风化花岗岩作为持力层，桩截面尺寸选择直径400的圆桩，桩长18m，桩顶嵌入承台0.1m，则桩端进入持力层最小值为1.15m,满足嵌入最小深度要求。根据工程地质剖面图，选择ZK6钻孔下土层分布情况作为单桩强度计算依据。估计需要四根，桩根据经验表，承台高度为1350mm，承台底至地面的高度为3.95m。
Q uk =Q sk +Q pk =u ∑q sik l i +q pk +A p =0.4п×（12×2.8+60×3.3+90×4.5×2/3+5.7×120+1.85×165）+0.04п×10000=3130kN Ra= Q uk /2=1565kN 确定桩数： 先不考虑承台质量，承台弯矩不大，按修改桩数考虑。 n=Fk/R=5262/1565=3.36 取桩数为4根。 此时桩造价125×18×4=9000元。 2、灌注桩选择锤击沉管（C25）： 选择残积土为持力层，桩长19.4m ，桩直径为800mm ，桩径入持力层的最小深度为2.7m,满足最小深度要求选择，选择ZK6钻孔下土层分布情况作为单桩强度计算依据。同样估计需要四根桩根据经验表，承台高度为1350mm ，承台底至地面的高度为3.95m 。桩顶嵌入承台深度为0.1m 。 Q uk =Q sk +Q pk =u ∑q sik l i +q pk +A p =0.8п×（10×2.5+50 ×3.3+75×4.5×2/3+5.7×100+3.3×135）+0.16п ×13500=10381.1kN Ra= Q uk /2=5190.6kN>桩身强度设计值=2950kN ，Ra 取 为2950kN 。 确定桩数： 先不考虑承台质量，承台弯矩不大，按修改桩数考虑。 n=Fk/R=5262/2950=1.78 取桩数为2根。 此时桩造价为350×2×19.3=13510元 综合评价：预制桩的造价比灌注桩低，由于预制桩是
桥台计算书解读
洛嵩高速连接线道路新建工程 溢坡中桥 （2×30）m桥台（0#）计算书 （按钢筋混凝土结构计算） 计算： 复核： 二○一二年十月
目录 一、盖梁底的台后土压力 (1) 1、汽车荷载等代土层引起的土压力 (1) 2、台帽背墙高度范围内的土压力 (2) 二、基础底的台前土压力 (3) 三、台前、台后土压力汇总 (3) 四、恒载 (4) 1、上部结构恒载 (4) 2、下部结构恒载 (4) 五、活载 (4) 六、支座摩阻力 (4) 七、台帽底作用力汇总 (5) 八、台帽底截面验算 (5) 1、荷载组合系数 (5) 2、台帽底荷载组合 (5) 3、截面验算 (6) 九、桩基计算 (7) 1、桩基验算： (7) 2、桩长计算 (10) 十、桥台盖梁计算 (12) 1、设计资料 (12) 2、墩帽强度计算（极限承载力法） (13) 3、抗剪计算 (14) 4、墩帽裂缝验算（极限承载力法） (16)
一、盖梁底的台后土压力 填土内摩擦角?=30°，填土容重γ=19kN/m 3，台帽正宽14.24m ，台帽底至背墙顶高度为3.65m ，桩基础直径为1.5m ，共有3个，正距为5.1m 。 土压力系数为： 2μ= 2= =0.3014 式中：α—台背与竖直线的夹角，α=0° δ—台背与土的摩擦角，δ=15° β—填土表面与水平面的夹角，β=0° 1、汽车荷载等代土层引起的土压力 桥台底的台后土压力应加上活载（汽车荷载）等代土层引起的土压力。 汽车等代土层厚度为： 0G h Bl γ ∑= 式中：G ∑—破棱体平面内布设的活载轴重； 0Bl —破棱体平面面积，B 为破棱体宽度，取14.24m （台帽的宽度）， l 0为破棱体长度，按以下公式计算： 先求破棱体破裂面与竖直线夹角“θ”的正切值，按规范： tan tan θω=- 式中：α—台背与竖直线的夹角，α=0 δ—台背与土的摩擦角，δ=15° ω=α+δ+?=45 °
桩基础实例设计计算书
桩基础设计计算书 一：建筑设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V = 3200kN, M=400kN m g，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：400×400mm； 承台底面埋深：D ＝2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表二：
桩静载荷试验曲线 二：设计要求： 1、单桩竖向承载力标准值和设计值的计算； 2、确定桩数和桩的平面布置图； 3、群桩中基桩的受力验算 4、承台结构设计及验算； 5、桩及承台的施工图设计：包括桩的平面布置图，桩身配筋图， 承台配筋和必要的施工说明； 6、需要提交的报告：计算说明书和桩基础施工图。 三：桩基础设计 （一）：必要资料准备 1、建筑物的类型机规模：住宅楼 2、岩土工程勘察报告：见上页附表 3、环境及检测条件：地下水无腐蚀性，Q—S曲线见附表（二）：外部荷载及桩型确定
1、柱传来荷载：V = 3200kN 、M = 400kN ?m 、H = 50kN 2、桩型确定：1）、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩； 2）、构造尺寸：桩长L ＝10.0m ，截面尺寸：300×300mm 3）、桩身：混凝土强度 C30、c f ＝15MPa 、m f ＝16.5MPa 4φ16 y f ＝310MPa 4）、承台材料：混凝土强度C30、c f ＝15MPa 、m f ＝16.5MPa t f ＝1.5MPa （三）：单桩承载力确定 1、 单桩竖向承载力的确定： 1）、根据桩身材料强度（?＝1.0按0.25折减，配筋 φ16） 2 ( ) 1.0(150.25300310803.8)586.7p S c y R kN f f A A ?''=+=???+?= 2）、根据地基基础规范公式计算： 1°、桩尖土端承载力计算： 粉质粘土，L I ＝0.60，入土深度为12.0m 100800(800)8805 pa kPa q -=?= 2°、桩侧土摩擦力： 粉质粘土层1： 1.0L I = ， 17~24sa kPa q = 取18kPa 粉质粘土层2： 0.60L I = ， 24~31sa kPa q = 取28kPa 2 8800.340.3(189281)307.2p i p pa sia Ra kPa q q l A μ=+=?+???+?=∑ 3）、根据静载荷试验数据计算： 根据静载荷单桩承载力试验Q s -曲线，按明显拐点法得单桩极限承载力 550u kN Q = 单桩承载力标准值： 550 2752 2 u k kN Q R = = = 根据以上各种条件下的计算结果，取单桩竖向承载力标准值 275a kN R =
拱桥台后推力计算
拱桥台后推力计算 一、前言 随着我国社会的高速发展，桥梁建设也与人们的生活密不可分，人们对桥梁工程的关注度也越来越提高。如何在不同情况下准确计算后推力关系到施工，关系到桥梁质量，因此要受到建筑施工人员的重视。 二、拱桥台后推力的计算原则拱桥是一种会在拱脚产生水平推力的结构。拱脚水平推力过大会导致墩台位移过大，进而影响拱桥的上部结构，引起拱桥下挠、伸缩缝加宽、栏杆变形、桥面不平等现象，还会导致公交负弯距离和拱顶正弯矩加大，甚至会引起拱脚上缘和拱顶的下缘混凝土的开裂。为了防止施工后期运营阶段桥台、阻滑板位移过大，用台后预顶的施工技术。其整体思路是：针对建设在普通地基上的拱桥，在拱桥建设之初，通过采用千斤顶对两端桥台施加一定的预顶力，使得桥台预先产生向跨中方向的水平位移和预加力，以抵消掉后期荷载产生的拱脚水平力以及拱脚水平力变为。由于土体的蠕变特性，土体在一定预顶力作用下位移会随时间发生变化，因此，该技术使用效果的好坏主要在于施工及后期运行阶段产生的桥台、阻滑板位移问题，若位移过大，会产生较大的预顶力损失。 1.计算原则
当拱推力H 较小并且台后填土高度较高时，在太后填土推力 的做用下，桥台将可能产生向桥孔方向移动或者转动，此时台后推力可以按照主动推力计算。当H 较大并且台后填土高度较低时，在H 力的作用下，桥台将可能产生向填土方向（太后）的移动或者转动。当其移动或者转动的位移量达到某一个值时，推力将达到被动推力状态。在实践中，为了保证台后路面结构免遭破坏及拱结构的安全，被动状态是不允许产生的。实际上，在H力的作用下，其太后推力多处于静止或者被动状态之间，因此本文建议按照以下原则计算拱桥台的后推力。 （1）当向填土方向的推力小于台后静止推力（即或者时，台后容许推力按以下式子计算： 式中代表台后静止推力；式中代表台后被动推力；式中代表安全系数，建议取值为2。 2.不同阶段推力的计算根据施工的不同阶段对推力进行不同的计算，大概可以分为以下几个阶段：未撤出拱架时的推力计算、撤除拱架时的推力计算。 三、抗推体系设计 1. 工程概况 某市大桥全长188m宽35m是一座跨连续无铰拱拱桥，跨 径组合为33.3+38.8+43.8+38.8+33.8=188m，桥面宽度：2.5m（人行道）+4.5m （非机动车道）+21m（机动车道）+4.5m （非机动车道）+2.5m （人行道）=35m本工程位于黄河冲积平原上，场地地基土自上而下共非为13层，地下70m深未见岩石层，土层自上而下分
[课程设计]铁路桥墩桩基础设计
铁路桥墩桩基础设计 工程概况： 该桥表层为０．５～２．５ｍ的粘性土硬壳层，其下为３～１３ｍ的淤泥、淤泥质粘土层，下面为粘土、亚粘土层，再下为花岗石片麻岩。其中软土淤泥层呈流塑状态，含水量大，压缩性大，透水性差，力学强度低等特点。软土地基上墩台型式的正确选用非常重要。本文仅针对该桥软基的轻型墩台进行简述： １桥梁下部结构型式选用 １．１埋置式桩柱式桥台 台身埋入锥形护坡中，有单桩柱式与群桩框架式两种。采用该型式桥台，为保证路基稳定性，不能过多地压缩桥长，不少工程对此有深刻的教训。 １．２柱式桥墩 该型式桥墩适应性广、施工方便，为软基中最好的选择型式。分为①盖梁单排桩柱式桥墩，一般用于简支梁桥；②无盖梁独柱式桥墩或排柱式桥墩，用于连续现浇箱梁。 １．3选用墩台应注意以下两点 １．3 １为减少软基位移对结构的影响，尽可能减少超静定个数，适当加大桩距，减少桩根数。以上处理方法既可满足设计规范要求还可降低工程造价。 １．3．２当桩底接近基岩表面时，承载力接近设计要求，就没有必要再伸入基岩以求更加保险；若承载力不够时，可把桩径加大再算，尽可能用摩擦桩代替嵌岩柱桩。，当用１．２ｍ桩径时，桩需嵌入基岩１．５ｍ，改用１．５ｍ桩径时，位于基岩表面即可满足承载要求，降低了施工难度。 ２下部结构内力计算 为减少软土地基位移对超静定结构的影响，上部工程多采用标准梁的先简支后连续构造，这样整个工程的计算工作主要集中于下部结构，故下部结构内力计算方法的选用是否正确，考虑因素是否全面，直接关系到工程的安危，为此作以下几点分析： ２．１盖梁内力计算 《墩台设计手册》中算例对墩台内力按下列方式计算：当荷载对称布置时，按杠杆法计算，当荷载偏心布置，按偏心压力法计算，两种布载状况的内力取大值控制设计。这种算法没有真正体会规范用意，仅为两种布载状况下的内力计算，不是各截面最不利状态的内 应该先画出各截面内力影响线，再对应影响线用杠杆法及偏心法进行最不利横向布载，求出各截面内力最大、最小值，然后根据内力包络图进行结构配筋。近几年，有的设计单位作了下简化计算，对多支座的板、箱梁桥的墩台帽计算，按活载直接作用于由墩台简化成的连续梁上进行计算，不考虑活载及二期