栈桥桩柱式桥台承载能力计算
栈桥桩柱式桥台承载能力计算
1 基本资料 1.1地质水文资料
台后填土：填土容重318m kN =γ、内摩擦角?=30?、粘聚力0=c 。 桩身计算范围内有三层不同土层，其物理力学指标见下表：
桩身计算范围各土层主要参数表
1.2 承台结构
承台台帽为L 形结构，由四根桩基组成的单排桩支承。台帽长度m B 13=，桥台帽梁截面为m m h b 0.13.2?=?，桩间距为m m m .346.33++,桩径m d 2.1=，台后填土高度m H 0.5=，台帽背墙高m h 89.21=，台背竖直。
1.3 承台结构材料
混凝土强度等级为C25，钢筋为HPB,混凝土弹性模量2
7108.2m kN E c ?=，
MPa
f cd 9.11=，MPa f sd 210=。
1.4 桥台荷载
桥跨上部结构为跨度m 9贝雷梁，上部结构的恒载，桥跨活载产生的弯矩与台后填土压力产生的玩具方向相反，其值越小对结构约为有利，因此在进行桥台结构内力计算时忽略上部结构恒载和活载对桥台产生的弯矩，只考虑有上部结构恒载与活载产生的竖向力。
1.4.1由上部结构传来作用于桩顶的荷载：
)
(24.6454
75
.13612.1219kN N =+=
1.4.2 台背填土破坏棱体内活载等效厚度
台后填土对桩柱式桥台产生的主动土压力需要考虑活载作用在台背填土破坏棱体内的荷载，将其换算成等效土层厚度。
0G
h Bl γ
=
∑
式中：0l ——为台背填土破坏棱体长度 B ——台帽长度 当台背竖直时：θtan 0H l =
653.0)tan )(tan tan (cot tan tan =-++
-=αωω?ωθ
其中：?=+?+?=++=4501530αδ?ω
故 )(265.3653.05t a n 0m H l =?==θ
在破坏棱体内，可能作用有履带吊车荷载、一列挂—80荷载，两种荷载不组合，分两种情况进行计算，取其较大值。
（1）当破坏棱体内作用有履带吊车荷载时
)(78.1015265.39
2800kN G =?=
（2）当破坏棱体内作用有挂—80荷载时
)(5002250kN G =?= (只两排车轮作用在破坏棱体内)
故 )(78.1015kN G = 所以 )(33.118
265.31378.10150m r
Bl G
h =??=
=
∑
2 地面处桩身截面荷载计算 2.1 土压力系数
填土表面与水平面的夹角?=0β，桥台背墙与垂直面的夹角?=0α 台背或背墙与填土的夹角230215δφφ==?=?
2
2
0.312
a μ=
=
=
2.2 土压力计算
2
01469.7)033.1(18312.0)(m
N k h h P a =+??=+??=γμ
2
10270.23)89.2033.1(18312.0)(m
N k h h h P a =++??=++??=γμ
2
210355.35)11.289.2033.1(18312.0)(m
N k h h h h P a =+++??=+++??=γμ2.3台背高度范围内台后填土压力及其产生的弯矩
2.3.1 台背高度范围内台后填土压力：
kN
hB P P H a
68.1821389.2)70.23469.7(312.02
12
121=??+??=+=
）（台背μ
其水平分力：
kN
H H x 46.176)015cos(68.182)cos(=?+??=+=αδ台背台背
作用点离桩顶的距离：
m
e x 18.133
.1289.233.1389.23
89.2=?+?+?
=
台背
作用力対桩顶弯矩：
m
kN e H M ?=?=?=22.20818.146.176台背台背台背
作用点地面的距离：
m
e 29.318.189.252=+-=台背
作用力対地面处截面弯矩：
m
kN e H M ?=?=?=55.58029.346.1762台背台背台背
2.3.2 台后作用于桩体上的土压力及其产生的弯矩
台后作用于桩体上的土压力：
m d K K B 98.1)12.1(19.0)1(21=+??=+=
kN
hB P P H a
62.3898.1)89.25()55.3570.23(312.02
12
121=?-?+??=+=
）（桩μ
其水平分力：
kN
H H x 3.37)015cos(62.38)cos(=?+??=+=αδ桩桩
作用点离地面的距离：
m
e 98.089.233.1211.289.233.1311.23
11.2=+?++?+?
=
）（）
（桩
作用力対地面处截面弯矩：
m
kN e H M
?=?=?=55.3698.046.176桩桩桩
2.4 承台桩基所受到的荷载
单桩桩顶处处所受到的荷载为：
kN N 24.645'0=
kN
H 115.44446.176'0== m
kN M ?==
055.524
22.208'0
单桩地面处所受到的荷载为：
kN
N 24.6450=
kN H 77.8262.38115.440=+=
m kN M
?=+=69.18155.36055.520
3 桩身内力计算 3.1 地基变形系数
α=
11212231233
2
2
4
(2)(22)10000 2.420000(2 2.42)230000(2 2.422 6.6) 6.6
11
27924m
m h m h h h m h h h h m h kN m
+++++=?+??+?+??+?+?=
=
4
4
4
3.14 1.2
0.1017464
64h D I m π?=
=
=
故
0.1702
0174
α=
= 0.170211 1.872 2.5h L α==?=
所以应该按刚性桩进行计算。
3.2非嵌岩刚性桩的计算参数
3
3
03 3.14 1.2
0.16956()32
32
d W m π?=
=
=
181.6982.73511
13.20
82.735M
H λ+?=
=
=∑
3000011 1.1103000010
h C m h C m β?==
=
=?
3
3
2
1018 1.1 1.981118 1.20.16956
46.19()2(3)
2 1.1(313.211)
b h dW A m h ββλ+??+??=
=
=-???-
1
3
3
4
01
1 1.1 1.9811 1.20.16956161.46()18
18
B b h dW m β=
+=
???+?=
3.3 桩端土层地基承载力验算
3.3.1桩基荷载对桩端土层的地基竖向压力
m ax
m in 2
3645.24
3 1.282.771.24
46.19 1.1
576.68()
570.81 5.87564.94()
N dH P A A K Pa K Pa β
π??=
±
=
±
???=±=?
?
3.3.2桩底地基承载力特征值[]a f
由地质资料可知，桩底为强风化泥岩，其容许承载力推荐值0[]200a f K Pa = 查表得2 2.5k =
02max [][](3)200 2.518(113)630()576.68()
a a f f k d KPa P KPa γ=+-=+??-==
桩底地基承载力满足要求。
3.4 桩侧土体横向抗力验算
桩基动中心位置0Z
2
2
10
01(4)6 1.1 1.9811(413.211)6 1.20.16956
8.04
2(3)
2 1.1 1.9811(313.211)
b h h dW Z b h h βλβλ-+????-+??=
=
=-?????-
验算位置处桩侧土应力
3
03
6682.771111()
(8.04)15.67()
46.1911
3
3
h
Z h H P Z Z Z K P a A h
=?=
-=
?
?-
=?
06682.77()
11(8.0411)31.81()
46.1911
h Z h
H P Z Z Z K P a A h
=?=
-=
??-=-?
验算位置处桩侧土的极限强度
3113 3.67Z h m ===处桩侧截面位于砂土层中 312
3
4
419[](
tan ) 1.0 1.0(
3.67tan 200)
cos 3
cos 203
36.01()15.67()
h h
P h c K Pa P K Pa γ
ηη??=+=??????+?
==
12[](tan ) 1.0 1.0(20.07tan 200)80.36()31.81()
h h P h c K P a P K P a ηηγ?=+=????+==
桩侧土横向抗力满足要求。
3.4 桩身弯矩计算：
桩身地面以下任意截面处的弯矩可按下式计算：
3
10()(2)2Z Hb Z M H h Z Z Z hA
λ=-+-
-
为确定桩身最大弯矩值，将桩身按1m 的间距划分为12个截面，从上至下其各个截面的弯矩值求得如下：
0181.70Z M kN m ==? 1262.43Z M k N m ==? 2329.48Z M k N m ==?
4373.49Z M kN m ==? 4388.49Z M k N m ==? 5372.58Z M k N m ==? 6322.57Z M kN m ==? 7259.20Z M k N m ==? 8177.065Z M k N m ==?
994.631Z M kN m
==? 1029.24Z M kN m ==? 11 2.10Z M kN m ==?
由桩身弯矩计算结果可知：
max 388.49M kN m
=?
3.5 桩基承载力验算
桩基受到桩顶竖向压力和水平土压力的共同作用，可以看作偏心受压构件进行计算。
max 0388.490.602645.24
d d
M M e m N N
=
===
2
01200
11(
)1400l e h h
ηξξ=+
0100.6020.2 2.7
0.2 2.7 1.6131.15e h ξ=+=+?
=
02111.150.01
1.150.01 1.058
1.2
l h
ξ=-=+?=
2
1
111(
) 1.613 1.058 1.19
14000.6021.15
1.2
η=+
???=?
0 1.190.6020.716()e m =?=
22
152540.004
3.14550
s
A r ρπ?=
=
='
?
0cd sd cd
sd B f D gf e r
A f C f ρρ'+'=
?'
+
设0.54ξ=查表得： 1.2996A =、0.6483B =、0.1941C =、 1.8744D =，代入上式求得：
000.648311.9 1.87440.0040.552100.60.7130.7161.299611.90.19410.004210
e m e m
?+???'=
?=≈=?+??
故桩基的极限承载力：
2
3
3
2
[] 1.29960.611.90.19410.0040.550.6210
5.6265626645.24cd sd N Ar f C r f M N kN N kN
ρ'=+=??+????===
3
3
3
3
m ax []0.64830.611.9 1.87440.0040.550.6210
1.92831928.3388.49cd sd M Br f D gr f M N m kN m M kN m
ρ'=+=??+????=?=?=?
桩基础承载能力满足要求。
4 结论
由以上计算可知，本栈桥的桩柱式承台结构承载能力满足要求。
桩基础设计计算书
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
栈桥桩柱式桥台承载能力计算
栈桥桩柱式桥台承载能力计算 1 基本资料 1.1地质水文资料 台后填土：填土容重318m kN =γ、内摩擦角?=30?、粘聚力0=c 。 桩身计算范围内有三层不同土层，其物理力学指标见下表： 桩身计算范围各土层主要参数表 1.2 承台结构 承台台帽为L 形结构，由四根桩基组成的单排桩支承。台帽长度m B 13=，桥台帽梁截面为m m h b 0.13.2?=?，桩间距为m m m .346.33++,桩径m d 2.1=，台后填土高度m H 0.5=，台帽背墙高m h 89.21=，台背竖直。 1.3 承台结构材料 混凝土强度等级为C25，钢筋为HPB,混凝土弹性模量2 7108.2m kN E c ?=， MPa f cd 9.11=，MPa f sd 210=。 1.4 桥台荷载 桥跨上部结构为跨度m 9贝雷梁，上部结构的恒载，桥跨活载产生的弯矩与台后填土压力产生的玩具方向相反，其值越小对结构约为有利，因此在进行桥台结构内力计算时忽略上部结构恒载和活载对桥台产生的弯矩，只考虑有上部结构恒载与活载产生的竖向力。 1.4.1由上部结构传来作用于桩顶的荷载： ) (24.6454 75 .13612.1219kN N =+= 1.4.2 台背填土破坏棱体内活载等效厚度 台后填土对桩柱式桥台产生的主动土压力需要考虑活载作用在台背填土破坏棱体内的荷载，将其换算成等效土层厚度。
0G h Bl γ = ∑ 式中：0l ——为台背填土破坏棱体长度 B ——台帽长度 当台背竖直时：θtan 0H l = 653.0)tan )(tan tan (cot tan tan =-++ -=αωω?ωθ 其中：?=+?+?=++=4501530αδ?ω 故 )(265.3653.05t a n 0m H l =?==θ 在破坏棱体内，可能作用有履带吊车荷载、一列挂—80荷载，两种荷载不组合，分两种情况进行计算，取其较大值。 （1）当破坏棱体内作用有履带吊车荷载时 )(78.1015265.39 2800kN G =?= （2）当破坏棱体内作用有挂—80荷载时 )(5002250kN G =?= (只两排车轮作用在破坏棱体内) 故 )(78.1015kN G = 所以 )(33.118 265.31378.10150m r Bl G h =??= = ∑ 2 地面处桩身截面荷载计算 2.1 土压力系数 填土表面与水平面的夹角?=0β，桥台背墙与垂直面的夹角?=0α 台背或背墙与填土的夹角230215δφφ==?=? 2 2 0.312 a μ= = =
隧道仰拱栈桥设计计算(实例介绍)
隧道仰拱栈桥设计计算（实例介绍） 按照我公司以往施工经验和现场施工实际情况，并按照尽早开挖尽快封闭成环的原则，一般仰拱施工段落为6米。根据现场工字钢的供应情况，并保证栈桥结构的强度刚度满足整个隧道施工循环内相关车辆通行的要求。拟选择采用2根25a#工字钢上下翼缘焊接为一组，栈桥每边采用三组并排，顶部用Φ22螺纹钢筋连成整体，纵向间距10~15cm ，以提高栈桥结构的平面内、外强度和刚度。纵向两端做成1m 长坡道方便车辆通行，两幅栈桥横向间距根据车轮轮距布置，保证车轮压在栈桥中部。钢材长度为工字钢标准长度12米。净跨度按8m 进行计算，如图a 所示： 25a 工字钢 小里 程端 图a A B 大里程端 12m 8m 2m 2m 单位： m 工字钢间上下翼缘板采用通长焊接，提高整体性. 三、仰拱栈桥结构计算 栈桥结构为两部各6根Ⅰ25a 工字钢并排布置作为纵梁，每两根工
字钢上下翼缘板通长焊接，横向顶部用Φ22螺纹钢筋连接，保证在车轮荷载作用下纵梁能够共同受力，并且能够提高栈桥桥面的横向刚度。 设计荷载按出渣车40t 重车，前后轮轮距为4.5m ，前轴分配总荷载的1/3，后轴为2/3，左右侧轮各承担1/2轴重，工字钢为整体共同承担重车荷载，工字钢自重、按1.15系数设计，动载及安全系数设计为1.1。 1、力学简化 梁两端都有转动及伸缩的可能，故计算简图可采用简支梁（如图b ）。 A 图b 单位：cm 由于截面上的弯矩随荷载的位置变化而变化的，因此在进行结 构强度计算时，应使在危险截面上即最大弯矩截面上的最大正应力不超过材料的弯曲许用应力［σ］故需确定荷载的最不利位置，经荷载不同位置处的弯矩比较在检算最大正应力时，应取P/3荷载在跨中位置（如图c ）： 图c A 单位：cm 计算最大剪应力时，取荷载靠近支座位置（如图d ）。
桥墩桩基础设计计算书
桥墩桩基础设计计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
基础工程课程设计一．设计题目：00 某桥桥墩桩基础设计计算 二．设计资料： 某桥梁上部构造采用预应力箱梁。标准跨径30m，梁长，计算跨径，桥面宽13m （10+2×），墩上纵向设两排支座，一排固定，一排滑动，下部结构为桩柱式桥墩和钻孔灌注桩基础。 1、水文地质条件： 河面常水位标高，河床标高为，一般冲刷线标高，最大冲刷线标高处，一般冲刷线以下的地质情况如下： （1）地质情况c（城轨）： 2、标准荷载： （1）恒载 桥面自重：N1=1500kN+8×10kN=1580KN； 箱梁自重：N2=5000kN+8×50Kn=5400KN；
墩帽自重：N3=800kN； 桥墩自重：N4=975kN；扣除浮重：10*2*3*=150KN （2）活载 一跨活载反力：N5=，在顺桥向引起的弯矩：M1= kN·m； 两跨活载反力：N6=+8×100kN； （3）水平力 制动力：H1=300kN，对承台顶力矩； 风力：H2= kN，对承台顶力矩 3、主要材料 承台采用C30混凝土，重度γ=25kN/m3、γ‘=15kN/m3(浮容重)，桩基采用C30混凝土，HRB335级钢筋； 4、墩身、承台及桩的尺寸 墩身采用C30混凝土，尺寸：长×宽×高=3×2×。承台平面尺寸：长×宽=7×，厚度初定，承台底标高。拟采用4根钻孔灌注桩，设计直径，成孔直径，设计要求桩底沉渣厚度小于300mm。 5、其它参数 结构重要性系数γso=，荷载组合系数φ=，恒载分项系数γG=，活载分项系数γQ= 6、设计荷载 （1）桩、承台尺寸与材料 承台尺寸：××初步拟定采用四根桩，设计直径1m，成孔直径。桩身及承台
桩柱式桥台计算
无锡至张家港高速公路 桩柱式桥台台帽位移计算书 中交第二公路勘察设计研究院 年月日
一、基础资料 台后填土内摩擦角φ＝30°，台帽长B ＝17.54m （计算宽度b 1=17.24m ），桩间距为6.1m ， 桩径d ＝1.5m ，耳墙宽0.3m ，台后填土高H=5.0m 。填土容重r ＝18.0 km/m 3，台帽背墙高为h1＝1.2+1.83＝3.03m ，桥台帽梁截面尺寸为b ×h ＝1.8×1.2m 。桥跨上部构造为25m 小箱梁，上构恒载、桥跨活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值越小对结果越为不利，桥台位移计算时未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算）。 搭板及台后活载产生的弯矩需计算，方法为由汽车荷载换算成等代均布土层厚度： h ＝r bl G 0∑ 式中，0l 为破坏棱体长度，b 为台帽长， 当台背竖直时，0l =Htg θ，H=5.0m 。 由tg θ=-tg ω+))((αωω?tg tg tg ctg -+=0.653，其中045=++=αδ?ω 得 0l =5×0.653=3.265m 在破坏棱体长度范围内并排放三辆重车，车后轮重为2×140=280，三辆车并排折减系数为0.78，得∑G =3×280×0.78=655.2KN 搭板产生的重力∑G =0.35×3.265×14.25×25=407.1KN 所以 得：活载h =655.2/(17.24×3.265×18)=0.647m 搭板h =407.1/(17.24×3.265×18)/2=0.201m 计算时，把活载h 和搭板h 合计到p 1、p 2即考虑了搭板和台后活载引起对桥台的主动土压力。 二、计算 桩径d ＝1.5m （台后填土高H=5.0m ） 土压力系数： 台后填土内摩擦夹角φ=30° 填土表面与水平面的夹角β=0°（台后填土水平） 桥台背墙与垂直面的夹角α=0°（背墙竖直） 台背或背墙与填土的夹角 δ= φ/2 =15°
桥墩计算
一、桥墩计算 (2007-01-11 13:11:09) 转载 桥墩按偏心受压构件考虑进行计算，先必须确定桥墩的计算长度，按《桥规》表5.3.1取值。 桥墩外力应考虑纵向水平力及其弯矩、横向风力（高墩）、地震力（纵横向、7级设防）、竖直力及其弯矩。 纵向水平力包括制动力引起的水平力、温度引起的水平力、收缩徐变引起的水平力、地震力引起的水平力、支座摩阻力。 一般情况下（无地震力），纵向水平力对桥墩截面影响较大，横向水平力影响较小。水平制动力、温度力，收缩徐变力均按支座和桥墩合成刚度在各墩台分配，然后组合后与摩阻力组合比较，取最不利情况为桥墩水平力。一般情况下取支座产生的摩阻力为最不利情况，此时计算出的配筋较为保守，偏于安全。（关于摩阻力组合的问题，新规范没有进行明确规定，桥梁通新版对摩阻力进行判断组合或者强制组合，当按判断组合进行计算的时候，取制动力、温度力、收缩徐变力进行组合与摩阻力进行比较，取较小者进行配筋，当按强行组合进行计算的时候，取摩阻力为水平力。） 桥墩截面按偏心受压构件必须验算正截面强度，按《桥规》5.3.5～5.3.9条公式进行计算。同时必须按轴心受压构件进行稳定性验算。 当计算桩柱式桥墩时，柱顶受板式橡胶支座弹性约束。桩柱可换算为两端铰接的轴心受压等截面直杆，计算可参考《连续桥面简支梁墩台计算实例》第一节第九款。 关于墩台下部构造验算时的荷载组合问题，新版《地基规范》总则里面对荷载组合进行了明确规定，摘录如下，仅供参考： 1.0.5条基础结构按承载能力极限状态设计时，结构重要性系数γ0，不低于主体结构的采用值，且不小于1.0；偶然组合时取1.0。 1.0.6条基础结构进行强度验算时，作用效应按承载能力极限状态两种组合进行（ＪＴＧＤ６０－２００４４.１.６条）
18m跨度钢栈桥计算书 11.21
栈桥计算书 一、基本参数 1、水文地质资料 栈桥位于重庆荣昌赵河滩濑溪河，水面宽约68m，平均水深4m，最深处水深6米。 地质水文条件：渡口靠岸边部分平均水深2-3米，河中部分最高水深6米。河底地质为：大部分桩基础所在位置处覆盖层较薄，覆盖淤泥厚度为1.5m左右，其余为强风化砂 岩和中风化砂岩，地基承载力σ 0取值分为500kp a 。 2、荷载形式 (1)60t水泥运输车 通过栈桥车辆荷载按60t水泥运输车考虑，运输车重轴（后轴）单侧为4轮，单轮宽30cm，双轮横向净距10cm，单个车轮着地面积=0.2*0.3 m2。两后轴间距135cm，左侧后双轮与右侧后双轮距190cm。车总宽为250cm。 运输车前轴重P1=120kN，后轴重P2=480kN。 设计通车能力：车辆限重60t，限速5km/h，按通过栈桥车辆为60t水泥运输车满载时考虑，后轴按480kN计算。施工区段前后均有拦水坝，不考虑大型船只和排筏的撞击力，施工及使用时做好安全防护措施。 3、栈桥标高的确定 为满足水中墩、基础、梁部施工设备、材料的运输及施工人员通行施工需要，结合河道通航要求，在河道内施工栈桥。桥位处设计施工水位为296.8m，汛期水位上涨4～6m。结合便桥前后路基情况，确定栈桥桥面标高设计为305.00m。 4、栈桥设计方案 在濑溪河河道内架设全长约96m的施工栈桥。栈桥拟采用六排单层贝雷梁桁架结构为梁体作为主要承重结构，桥面宽设计为4.5m,桥跨为连续结构，最大跨径18m，栈桥共设置6跨。 (1) 栈桥设置要求 栈桥承载力满足：60t水泥运输车行走要求。 (2)栈桥结构 栈桥至下而上依次为： 钢管桩基础：由于河床底岩质硬，无法将钢管桩打入，综合考虑采用钢管桩与混凝土桩相结合的方法，即先施工混凝土桩，入岩深度约1.5m，然后在混凝土桩上安装钢管桩。
桩基础设计计算书
基础工程桩基础设计资料 ⑴上部结构资料某教学实验楼，上部结构为十层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30，上部结构传至柱底的相应于荷载效应标准组合的荷载如下︰ 竖向力:4800 kN , 弯距:70 kN·m, 水平力:40 kN 拟采用预制桩基础，预制桩截面尺寸为 350mm * 350mm。 ⑵建筑物场地资料拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦,建筑物场地位于非地震地区，不考虑地震影响.场地地下水类型为潜水，地下水位离地表 2.1 米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理，力学指标见下表： 表1 地基各土层物理、力学指标
基础工程桩基础设计计算 1. 选择桩端持力层 、承台埋深 ⑴.选择桩型 由资料给出，拟采用预制桩基础。 还根据资料知，建筑物拟建场地位于市区内，为避免对周围产生噪声污染和扰动地层，宜采用静压法沉桩，这样不仅可以不影响周围环境，还能较好地保证桩身质量和沉桩精度。 ⑵.确定桩的长度、埋深以及承台埋深 依据地基土的分布，第3层是粘土，压缩性较高，承载力中等，且比较厚，而第4层是粉土夹粉质粘土，不仅压缩性低，承载力也高，所以第4层是比较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m （>2d ），工程桩入土深度为h ，h=1.5+8.3+12+1=22.8m 。 由于第1层厚1.5m ，地下水位离地表2.1m ，为使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第2层土0.3m ，即承台埋深为1.8m 。 桩基的有效桩长即为22.8-1.8=21m 。 桩截面尺寸由资料已给出，取350mm ×350mm ，预制桩在工厂制作，桩分两节，每节长11m ，（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长1m ，是考虑持力层可能有一定起伏及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。 桩基以及土层分布示意图如图1。 2.确定单桩竖向承载力标准值 按经验参数法确定单桩竖向极限承载力特征值公式为： uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ 按照土层物理指标，查桩基规范JGJ94-2008表5.3.5-1和表5.3.5-2估算的极限桩侧，桩端阻力特征值列于下表：
课程设计计算书
XX工程学院 土木工程学院 桥梁工程课程设计任务书 姓名 学号 班级 指导教师
目录 第一章任务书 (3) 1.1目的与要求....................................。。。. (3) 1.2设计题目与技术标准 (3) 1.3设计内容 (3) 1.4归档书写要求 (4) 1.5设计规范与参考资料 (4) 第二章方案介绍............。.. (5) 2.1方案一：60+105+60M的变截面箱型连续梁 (5) 2.2方案二：56.25+110+58.75M斜拉桥 (9) 第三章方案比选 (12) 3.1方案优缺点比选 (12) 3.2结论 (12) 第四章设计总结 (13)
第五章参考文献 (13) 第一章任务书 一、目的与要求 桥梁工程课程设计是土木工程专业道桥方向《桥梁工程》专业课教学环节的重 要组成部分，其目的在于通过桥梁工程课程设计的基本训练，深化掌握本课程的实用 理论与设计计算方法；理解桥梁设计的程序、方法和计算内容；熟悉有关标准规范、 规程在工程设计中的应用及其重要性；能查阅有关设计手册、标准图、参考书，并进 行认真分析研究，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。 在课程设计的实践过程中，能使学生巩固和扩大专业知识，掌握本学科的主要 知识，进一步培养学生综合运用所学知识分析和解决实际问题的能力，从而提高学生 的动手能力和综合素质。学生在教师的指导下，综合应用所学结构力学、结构设计原理、桥梁工程等课程知识，按时按量独立完成所规定的设计工作。具体要求如下： 1.根据标准图、技术规范与经验公式，正确拟定各部结构尺寸，合理选择 材料、标号。 2.计算结构在各种荷载与其他因素作用下的内力组合效应，并进行配筋计 算与设计。 3.正确理解《公路桥涵设计规范》有关条文，并在设计中合理运用。 4.加强计算、绘图、文件编制等基本技能的训练。 二、设计题目与技术标准 1.设计题目 预应力混凝土变截面连续箱型梁桥设计 2.技术标准： ⑴桥面净空：按桥面标高+12m ⑵设计荷载：城市主干道A，人群荷载4.0KN/m2 ⑶桥面铺装：表层为4cm厚沥青混凝土，下为8cm厚防水混凝土 ⑷桥面横坡：双向1.5% 三、设计内容 ⑴上部结构横断面布置草图； ⑵荷载横向分布系数计算； ⑶箱梁内力计算与内力组合；
隧道内栈桥设计计算书
大浏高速公路第四合同段栈桥设计方案 （安全坳隧道内） 中国路桥工程有限责任公司大浏高速公路 第四合同段项目经理部 二〇一〇年七月一日
栈桥设计说明 一、工程概况 根据施工要求，我合同段安全坳隧道内修建一座栈桥，以利于施工中车辆通过。 二、设计方案 该施工栈桥为组合式桥钢结构梁，全长12.0m，设为两跨，每跨6m。 上部结构：采用10根型号为[40槽钢，按间距40cm布置，中间采用18a工字钢进行横向连接，桥面铺设1cm厚钢板使荷载横向均匀分布。本桥设计汽车荷载为50t。 三、主要材料 1、[40槽钢10根，每根长25m。 2、I18a工字钢45根，每根长0.4m。 3、I32a工字钢6根，总长40m。 4、1cm厚钢板，3.6m*25m
隧道栈桥受力验算 一、梁板验算 跨度L=6m，使用［40槽钢，共10根，每根单位延米重量 58.9kg/m=577.22N/m=0.57722KN/m。 集中荷载50t=50000kg=490000N=490KN。 每根［40槽钢参数： Wx=878.9cm3=878.9/106m3。 腹板高度h=400mm； 腹板宽度d=10.5mm=0.0105m； Sx=524.4㎝3=524.4/106m3； Ix=17577.7cm4=17577.7/108m4。 （一）弯矩验算： 1、集中荷载在中部时中部的弯矩最大 1）均布荷载产生弯矩： M1=q×l2/8=0.57722KN/m×10根×62㎡/8=25.9749KN·m 2）集中荷载产生弯矩： M2=P×l/4=490KN×6m/4=735KN·m 3）总弯矩： M=M1+M2=25.9749KN·m +735KN·m=760.9749KN·m 2、组合钢梁最大承载弯矩 M工=Wx·[σ]·a =878.9/106m3×170MPa×10根=1494.13KN·m
桩基础实例设计计算书
桩基础设计计算书 一:建筑设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征与力学性质的不同自上而下划分为四层,物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为 2、0m,地下水水质分析结果表明,本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级,已知上部框架结构由柱子传来的荷载: V = 3200kN, M=400kN m g,H = 50kN; 柱的截面尺寸为:400×400mm; 承台底面埋深:D ＝2、0m。 2、根据地质资料,以黄土粉质粘土为桩尖持力层, 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300,桩长为10、0m 3、桩身资料: 混凝土为C30,轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa,弯曲强度设计值为 f m ＝16、5MPa,主筋采用:4Φ16,强度设计值:f y ＝310MPa 4、承台设计资料:混凝土为C30,轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa,弯曲抗压强度设计值 为f m ＝1、5MPa。 、附:1):土层主要物理力学指标; 2):桩静载荷试验曲线。
桩静载荷试验曲线 二:设计要求: 1、单桩竖向承载力标准值与设计值的计算; 2、确定桩数与桩的平面布置图; 3、群桩中基桩的受力验算 4、承台结构设计及验算; 5、桩及承台的施工图设计:包括桩的平面布置图,桩身配筋图, 承台配筋与必要的施工说明; 6、需要提交的报告:计算说明书与桩基础施工图。 三:桩基础设计 (一):必要资料准备 1、建筑物的类型机规模:住宅楼 2、岩土工程勘察报告:见上页附表 3、环境及检测条件:地下水无腐蚀性,Q —S 曲线见附表 (二):外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载:V = 3200kN 、M = 400kN ?m 、H = 50kN 2、桩型确定:1)、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩; 2)、构造尺寸:桩长L ＝10、0m,截面尺寸:300×300mm 3)、桩身:混凝土强度 C30、 c f ＝15MPa 、 m f ＝16、5MPa 4φ16 y f ＝310MPa
桥梁抗震计算实例分析
桥梁抗震计算实例分析 发表时间：2019-10-24T16:10:19.713Z 来源：《科学与技术》2019年第11期作者：俞文翔[导读] 对于我国的公路桥梁工程建筑来说，必须要加强防震措施，减少地震带来的损失。（苏州同尚工程设计咨询有限公司, 江苏苏州215000）摘要：桥梁是交通生命线工程中重要组成部分，地震作为我国主要的自然灾害类型，一旦发生就可能造成极大的破坏，道路桥梁是抗震救 灾的重要通道，必须具备较强的抗震性能。我国地震时常发生，震害强烈，破坏力大。因此，对于我国的公路桥梁工程建筑来说，必须要加强防震措施，减少地震带来的损失。我国安全防灾等相关部门要不断加强公路桥梁质量规范和设计，增进抗震措施的理论发展和实践技术，来保障人民财产在地震灾害中不受较大的损失。关键词：桥梁抗震加强防震措施Anti-seismic calculation and strategy of bridges Yu Wenxiang Abstract：Bridges are an important part of traffic lifeline engineering. Earthquakes, as the main type of natural disasters in China, may cause great damage once they occur. Road and bridge are important passages for earthquake relief and must have strong seismic performance. Earthquakes often occur in China, with strong damage and great destructive force. Therefore, for highway and bridge construction in China, it is necessary to strengthen seismic measures to reduce the losses caused by earthquakes. The relevant departments of safety and disaster prevention in China should constantly strengthen the quality specification and design of highway and bridge, enhance the theoretical development and practical technology of anti-seismic measures, so as to protect people's property from greater losses in earthquake disasters. Keywords: Bridge seismic resistance Strengthen measures of seismic resistance 0 引言 自2008年汶川大地震以来，我国政府高度重视各领域各建筑的抗震防震措施。以在桥梁设计方面，苏州地区抗震设防烈度也由原来的VI度区变成VII度区，所以相应的桥梁的细部抗震设计构造也相应的加强。 1 工程概况 太仓市太浏快速路（陆新路～G346）新建工程路线全长约5.72km。路线西起现状江南路与陆新路交叉口西侧约500m处，向东经陆新路、太仓火车站站前大道、沪通铁路、M1线、新浏线、浏河西部工业区规四路、规划苏张泾路、规三路，终点与G346相接。拟建的石头塘桥跨径为3×16m,上部结构采用钢筋混凝土现浇板、预应力混凝土空心板梁，下部结构采用桩柱式桥台、桩柱式桥墩，基础均采用钻孔灌注桩基础。 2 技术标准 道路等级：一级公路兼顾城市快速路功能。桥梁宽度：同道路。 荷载等级: 公路-I级。 通航要求：无。 抗震设防标准：地震基本烈度为VII度，场地地震动动峰值加速度0.1g，抗震设防类别为B类。结构安全等级：一级。 环境类型：除桩基采用II类其余均采用Ⅰ类。桥梁设计基准期：100年，桥梁结构设计使用年限，大中桥：100年，小桥：50年。 3 桥梁中的抗震设计原理 3.1、静力法 静力法把地震加速度看作是桥梁结构破坏的唯一因素，忽略了结构本身动力特性对结构反应的影响应用存在较大的局限性。事实上只有绝对刚性的物体才能认为在振动过程中各个部分与地震运动具有相同的振动所以只对刚度很大的结构例如重力桥墩、桥台等结构应用静力法近似计算。 3.2、反应谱法 目前我国的公路及铁路桥梁均主要采用反应谱法。反应谱法的思路是对桥梁结构进行动力特性分析（固对各主振动应用谱曲线作某强震记录的最大频率，主振型）地震反应计算最后一般通过统计理论对各主振型最大反应值进行组合，近似求得结构的整体最大反应值。 3.3、动态时程分析法 相比上述2种理论方法而言，动态时程分析法形成较早，通过计算机程序来精准地求解结构反应时程。动态时程分析法具有较强的技术性与复杂性，以构建模型的方式呈现出较高的精准性。综上所述：石头塘桥属于中桥采用B类抗震设计方法，所以由【5】中的6.1.3条桥梁抗震分析方法采用反应谱法。 4 抗震计算实例 4.1、地震动参数汇总如下： 地震动峰值加速度0.15g，IV类场地，特征周期0.65s。桥梁抗震设防分类为乙类，桥梁抗震设计方法为B类，E1地震作用重要性系数为0.35。 4.2、计算模型 石头塘桥立面图如下图所示：
栈桥设计计算
洞头峡跨海特大桥施工栈桥设计计算 计算： 复核： 总工程师： 二O一二年六月
目录 1工程简介 (12) 2计算依据 (12) 3荷载参数及组合 (13) 3.1基本可变荷载 (13) 3.2其他可变作用 (15) 3.3荷载组合 (17) 4主栈桥结构计算 (17) 4.1桥面板计算 (17) 4.2主梁计算 (23) 4.3桩顶分配梁计算 (29) 4.4桩基础计算 (30) 5支栈桥结构计算 (32) 5.130#-32#墩支栈桥贝雷梁计算 (32) 5.2其余墩支栈桥贝雷梁计算 (36) 5.3钢管桩计算 (40)
1工程简介 本标段为77省道延伸线龙湾至洞头疏港公路工程第7合同段，路线起于本项目主线（K34+271.518），起点桩号LK0+000，以隧道穿过内深门山后，与洞头五岛相连公路相接，建特大桥跨过洞头峡后，终于小朴码头，洞头新城二期海滨路交叉口，终点桩号LK3+720.279，路线长度3.72Km。 洞头峡跨海特大桥全长2630m，主桥采用（70+2×125+70）m连续刚构，引桥为预应力砼连续箱梁，跨径布置为5×30m+（30+50+2×30）m+4×（5×50）m+（70+2×125+70）m+6×50m+2×（5×50）m+5×30m。 水中墩施工需搭设栈桥及作业平台，栈桥分为主栈桥及支栈桥两种形式。为满足通航需求，栈桥在30#、31#墩之间断开分为南、北两座，其中南侧主栈桥长约1170m，北侧主栈桥长约1200m。栈桥桥面宽均为7m，顶面高程为7.0m。 主栈桥断面布置如图1，支栈桥断面布置如图2。 图1主栈桥断面布置图（单位：cm）图2支栈桥断面布置图（单位：cm） 2计算依据 (1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； (2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； (3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； (4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； (5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。
(完整版)桩基础设计计算书
目录 1设计任务 (2) 1.1设计资料 (2) 1.2设计要求 (3) 2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3) 3 单桩承载力确定 (3) 3.1单桩竖向承载力的确定 (3) 4 桩数布置及承台设计 (4) 5 复合桩基荷载验算 (6) 6 桩身和承台设计 (9) 7 沉降计算 (14) 8 构造要求及施工要求 (20) 8.1预制桩的施工 (20) 8.2混凝土预制桩的接桩 (21) 8.3凝土预制桩的沉桩 (22) 8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23) 8.5结论与建议 (25) 9 参考文献 (25)
一、设计任务书 (一)、设计资料 1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求： 1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择 2、确定单桩承载力 3、桩数布置及承台设计 4、群桩承载力验算 5、桩身结构设计和计算 6、承台设计计算 7、群桩沉降计算 8、绘制桩承台施工图 二、桩基持力层，桩型，桩长的确定 根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。 根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。桩长21.1m。 三、单桩承载力确定 （一）、单桩竖向承载力的确定： 1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。 根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层， 采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层 1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。承台底部埋深 2.1 m。 2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算： Quk= Qsk+ Qpk=μ∑qsikli+qpkAp Q——单桩极限摩阻力标准值（kN） sk Q——单桩极限端阻力标准值（kN） pk u——桩的横断面周长（m） A——桩的横断面底面积（2m） p L——桩周各层土的厚度（m） i q——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sik q——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP） pk 桩周长：μ=450×4=1800mm=1.8m
施工手册(柱式桥台)(1)
桩柱式桥台施工技 术指导 一、桩柱式桥台施工技术指导 1、施工工序 2、施工方法 3、施工注意事项 4、质检工艺流程、检查项目及标准 5、工程质量通病防治
一、桩柱式桥台施工技术指导 1、施工工序 施工准备→测量放样→基坑开挖→凿除桩头→桩基检测（合格后方可进行下道工序）→基底处理→浇筑垫层→桥台位置放样→绑扎台帽、背墙、耳墙钢筋→安装模板→浇筑混凝土→拆模养生。 2、施工方法 施工准备：施工前做好相关准备工作，保证“三通一平”，施工人员、机械设备、施工材料到位，满足要求。设计图纸及文件经过审核，提出的问题已得到有关部门的回复。桥梁下部构造分项工程开工报告已批复。施工队加密的导线点、水准点已经过工区测量组复核并满足规范要求，施工前向施工队作业人员进行技术交底和安全交底并签字（安全交底需按手印）留底。各项准备就绪后方可开始施工。 测量放样：基坑开挖前，应按施工要求放出开挖控制桩，并用白石灰撒出开挖控制灰线。桩柱式桥台一般设置在挖方段，台前桥宽范围内高出台帽底面的土（石）方必须全部挖平，防止梁底贴地，便于桥台的检修维护。 凿除桩头：第一步，测量人员用水准仪测定桩顶标高，在桩基础深入帽梁 10cm的位置画线， 清理桩基画线部位 的泥土，用红油漆 标出环切位置。
第二步，用切割机沿切割线环切桩头，切割深度以钢筋保护层厚度而定，略小于保护层厚度，不能切割到桩基钢筋。设定切割线的目的是为了在下步施工即人工剥离主筋、声测管包裹 混凝土的施工中，防止 破坏有效桩体（即切割 线以下桩体）。 第三步，风镐剥离其余无效桩体钢筋保护层，露出钢筋、声测管，但不得损坏钢筋和声测管。所有露出的钢筋均向外侧微弯，以便后续施工。 第四步，当全部钢筋凿出后，在环割线以上5～10cm 处水平环向人工凿V型槽。使用钢钎打入V型槽中，来回 反复敲击钢钎，使混凝土在 V型槽处产生一个断裂面， 用起重设备将已断裂脱离 的桩头吊开。用吊车垂直将 桩头吊起运走。采用人工凿平桩头，把桩头四周的浮渣进 行清理。将向外弯曲的钢筋及 进行调直，调成设计桩头外喇 叭口的形式，并把钢筋表面的 浮浆等清洗干净。 桩头凿完后应报与监理验收合格后，再由试验室通知第三方检测单位到现场进行超声波等各项检测结果合格后方可浇筑砼垫层，垫层采用10cm厚C10砼 （设计未
第二章 桥墩计算
第二章桥墩计算 第一节重力式桥墩设计与计算 一、荷载及其组合 （一）桥墩计算中考虑的永久荷载 （1）上部构造的恒重对墩帽或拱座产生的支示反力，包括上部构造混凝土收缩，徐变影响； （2）桥墩自重，包括在基础襟边卜的土重； （3）预应力，例如对装配式预应力空心桥墩所施加的预应力； （4）基础变位影响力，对于奠基于非岩石地基上的超静定结构，应当考虑由于地基压密等引起的支座K期变位的影响，并根据最终位移量按弹性理论计算构件截面的附加内力； （5）水的浮力，位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定时，应计算设计水位时水的浮力；当验算地基应力时，仅考虑低水位时的浮力；基础嵌人不透水性地基的墩台，可以不计水的浮力；当不能肯定是否透水时，则分别按透水或不透水两种情况进行最不利的荷载组合。 （二）桥墩计算中考虑的可变荷载 1．基本可变荷载 （1）作用在上部构造上的汽车佝载，对于钢筋混凝土柱式墩台应计人冲击力，对于重力式墩台则不计冲击力； （2）作用于上部构造上的平板挂车或履带中荷载； （3）人群荷载。 2．其他可变荷载 （1）作用在上部构造和墩身上的纵、横向风力； （2）汽车荷载引起的制动力； （3）作用在墩身上的流水压力； （4）作用在墩身上的冰压力； （5）上部构造因温度变化对桥墩产生的水平力； （6）支座摩阻力。 （三）作用于桥墩上的偶然荷载为： 1．地震力； 2．船只或漂浮物的撞击力。 （四）荷载组合 1、梁桥重力式桥墩 1）第一种组合按在桥墩各截面上可能产生的最大竖向力的情况进行组合。
它是用来验算墩身强度和基底最大应力。因此，除了有关的永久而载外，应在相邻两跨满布基本可变荷载的一种或几种，即《桥规》中的组合Ⅰ或组合Ⅲ。 2）第二种组合按桥墩各截面在顺桥方向上可能产生的最大偏心和最大弯矩的情况进行组合。它是用来验算墩身强度、基底应力、偏心以及桥墩的稳定性。属于这一组合的除了有关的荷载外，应在相邻两孔的一孔上（当为不等跨桥梁时则在跨径较大的一孔上）布置基本可变载的一种或几种，以及可能产生的其他可变荷载，例如纵向风力、汽个制动力和支座摩阻力等，即《桥现》中的组合Ⅱ。 3）第三种组合按桥墩各截面在横桥方向上可能产生最大偏心和最大弯矩的情况进行组合。它是用来验算在横桥方向上墩身强度，基底应力、偏心以及桥墩的稳定性。属于这一组合的除了有关的永久荷载以外，要注意将基本可变荷载的一种或几种偏于桥面的一侧布置，此外还应考虑其他可变荷载（例如横向风力，流水压力或冰压力等）或者偶然荷载中的船只或漂浮物的撞击力等，这相当于《桥规》中的组合Ⅱ或组合Ⅳ。 2、拱桥重力式桥墩 1）顺桥方向的荷载及其组合 对于通桥墩应为相邻两孔的永久荷载在一孔或跨径较大的一孔满布基本可变荷载的一种或几种，其基可变荷载中的汽个制动力、纵向风力、温度影响力等，并由此对桥墩产生不平衡水平推力、竖向力和弯矩。 对于单向推力墩则只考虑相邻两孔中跨径较大一孔的永久荷载作用力。 符号意义如下：
栈桥计算书(汇总版)
温州绕城高速北线第二合同段瓯江大桥栈桥计算
目录 1、基本数据 (1) 2、荷载参数 (1) 3、结构计算 (1) 3.1工况及荷载组合 (1) 3.2计算模型及方法 (2) 3.3计算内容 (2) 4计算成果 (2) 4.1标准段贝雷梁栈桥验算 (2) 4.1.1栈桥恒载计算： (2) 4.1.2纵梁I 14强度验算： (3) 4.1.3横梁I 28强度验算 (5) 4.1.4横梁I 28刚度验算 (6) 4.1.5贝雷梁内力计算 (6) 4.1.6贝雷强度验算 (7) 4.1.7贝雷刚度验算 (7) 4.2西岸加宽段贝雷栈桥 (8) 4.2.1贝雷强度验算 (8) 4.2.2贝雷刚度验算 (10) 4.2.3 2H45端横梁强度验算 (10) 4.3下行式单层三排栈桥验算 (11) 4.3.1贝雷强度验算 (11)
4.3.2贝雷刚度验算 (12)
栈桥设计计算书 1、基本数据 Pa E 11102?= MPa 160][=σ 314101714m m =I W 4147120000mm I I = 3288214mm 05=I W 42871150000mm I I = 345mm 1433731=H W 445322589453mm I H = 3 60mm 2480622=H W 460744186438mm I H = m g q I /K 877.1614= m Kg q I /465.4328= m g q H /K 467.7645= m Kg q H /132.10660= 2、荷载参数 1) 栈桥结构自重 2) 施工荷载：50t 履带吊 3、结构计算 3.1工况及荷载组合 工况一：履带吊车行驶在栈桥上。 荷载组合：1+2
栈桥详细计算书
目录 1、编制依据及规范标准 (4) 1．1、编制依据 (4) 1.2、规范标准 (4) 2、主要技术标准及设计说明 (4) 2.1、主要技术标准 (4) 2.2、设计说明 (4) 2.2.1、桥面板 (5) 2.2.2、工字钢纵梁 (5) 2.2.3、工字钢横梁 (5) 2.2.4、贝雷梁 (5) 2.2.5、桩顶分配梁 (5) 2.2.6、基础 (6) 2.2.7、附属结构 (6) 3、荷载计算 (6) 3.1、活载计算 (6) 3.2、恒载计算 (7) 3.3、荷载组合 (7)
4、结构计算 (7) 4.1、桥面板计算 (8) 4.1.1、荷载计算 (8) 4.1.2、材料力学性能参数及指标 (9) 4.1.3、力学模型 (9) 4.1.3、承载力检算 (9) 4.2、工字钢纵梁计算 (10) 4.2.1、荷载计算 (10) 4.2.2、材料力学性能参数及指标 (11) 4.2.3、力学模型 (11) 4.2.4、承载力检算 (11) 4.3、工字钢横梁计算 (13) 4.3.1、荷载计算 (13) 4.3.2、材料力学性能参数及指标 (13) 4.3.3、力学模型 (14) 4.3.4、承载力检算 (14) 4.4、贝雷梁计算 (15) 4.4.1、荷载计算 (15) 4.4.2、材料力学性能参数及指标 (16)
4.4.3、力学模型 (16) 4.4.4、承载力检算 (17) 4.5、钢管桩顶分配梁计算 (18) 4.5.1、荷载计算 (18) 4.5.3、力学模型 (19) 4.5.4、承载力检算 (19) 4.6、钢管桩基础计算 (19) 4.6.1、荷载计算 (19) 4.6.2、桩长计算 (20) 4.7、桥台计算 (20) 4.7.1、基底承载力计算 (21)
桩基础设计计算书模板
桩基础设计计算书 设计资料: 拟建建筑物10层，地下室一层，设地下室层高3.2m，上部结构为框架剪力墙结构，层高3.3m，七度抗震设防，±0.00相当于黄海高程+6.60m，室内外高差0.6m。地下室水位±0.00。场地上部土层承载礼教低，不具备天然地基的条件，采用桩基。根据场地土的工程特征和当地的施工条件，拟采用PHC管桩或钻（冲）孔灌注桩基础方案。桩、承台、柱的混凝土强度取为C30。 PHC管桩可选择残积土或全风化花岗岩作为持力层；钻孔灌注桩可选择全风化岩或者中风化岩作为持力层。 地下水为地表滞水，对混凝土结构不具备腐蚀性。 建筑标准层平面示意图如下： 承台计算类型选择说明： 1、角桩作为一个类型； 2、中桩的中间两个承台受的力单独较大，应单独计算；边桩和其他中桩作为一个类别计算， 共三个类别。 一：建筑桩基方案的选择 1、PHC预应力圆桩 确定全风化花岗岩作为持力层，桩截面尺寸选择直径400的圆桩，桩长18m，桩顶嵌入承台0.1m，则桩端进入持力层最小值为1.15m,满足嵌入最小深度要求。根据工程地质剖面图，选择ZK6钻孔下土层分布情况作为单桩强度计算依据。估计需要四根，桩根据经验表，承台高度为1350mm，承台底至地面的高度为3.95m。
Q uk =Q sk +Q pk =u ∑q sik l i +q pk +A p =0.4п×（12×2.8+60×3.3+90×4.5×2/3+5.7×120+1.85×165）+0.04п×10000=3130kN Ra= Q uk /2=1565kN 确定桩数： 先不考虑承台质量，承台弯矩不大，按修改桩数考虑。 n=Fk/R=5262/1565=3.36 取桩数为4根。 此时桩造价125×18×4=9000元。 2、灌注桩选择锤击沉管（C25）： 选择残积土为持力层，桩长19.4m ，桩直径为800mm ，桩径入持力层的最小深度为2.7m,满足最小深度要求选择，选择ZK6钻孔下土层分布情况作为单桩强度计算依据。同样估计需要四根桩根据经验表，承台高度为1350mm ，承台底至地面的高度为3.95m 。桩顶嵌入承台深度为0.1m 。 Q uk =Q sk +Q pk =u ∑q sik l i +q pk +A p =0.8п×（10×2.5+50 ×3.3+75×4.5×2/3+5.7×100+3.3×135）+0.16п ×13500=10381.1kN Ra= Q uk /2=5190.6kN>桩身强度设计值=2950kN ，Ra 取 为2950kN 。 确定桩数： 先不考虑承台质量，承台弯矩不大，按修改桩数考虑。 n=Fk/R=5262/2950=1.78 取桩数为2根。 此时桩造价为350×2×19.3=13510元 综合评价：预制桩的造价比灌注桩低，由于预制桩是