栈桥桩柱式桥台承载能力计算
栈桥(便桥)计算方案
栈桥工程计算方案一、结构形式栈桥总长45m，宽6m，北起大桥左幅5#墩至右幅6#墩，起止里程为K11+975~K12+020，根据水文调查与施工需要拟暂定栈桥面标高为3.5m，栈桥根据场地形、地貌，河床变化以及施工条件布置按每15m设置一跨，共3跨，在4号墩处与施工便道衔接，为适应栈桥钢构件温度变化,栈桥每隔一定距离设一道温度缝。
采用Φ800×10mm钢管桩基础与“321”贝雷桁架梁结构，采用I56工字钢作为栈桥下横梁,其上搁置“321”军用贝雷梁，贝雷梁上搁置横、纵向分配梁，然后铺设桥面板；贝雷梁上铺I16@40工字钢纵向分配简支梁（每一跨纵向10片型钢）、两列单层双排321贝雷桁架梁与I25a@150横向分配梁、桥面上敷设δ=12mm钢板宽为4.2米, 桥跨为15 m。
二、荷载布置l、上部结构恒重(6米宽计算)(1) δ10钢板：6×l×0.01×7.85×10=4.71KN／m(2) I14向分配梁:3.56／m(3) I25a横向分配梁：2.67KN／根(4)贝雷梁：6.66 KN／m(5)HK600a下横梁：12.45KN／根2、活荷载(1) 20t砼车(2) 履带吊50t，0.18Mpa(3) 施工荷载及人群荷载：4KN／㎡考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车。
三、上部结构内力计算<一>桥面钢板内力1、20t砼车作用荷载分析(计算宽度取0.5m)：①白重均布荷载：q1=0.5×0.01×10×7.85=0.392KN／m②施工及人群荷载：不考虑与砼车同时作用③20t砼车轮压：60／0.6=100KN／m由荷载分析可确定，自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。
跨中弯矩M=ql²/8=0.125×100×0.352=1.53125KN·mW=bh²／6=0.5×0.01²/6=0.833×10-6m³σ=M/W=183.8MPa<[σ]=200Mpa满足强度要求。
栈桥计算
一、基本资料1、工程概况栈桥全长33m，桥面宽5.5m，栈桥顶面标高+9.3m，流速为2m/s，施工高潮水位+5.7m，设计风速为40m/s(台风设防)，栈桥处河床标高-4.444m，栈桥范围内河床覆盖层依次为填筑土、中砂、淤泥及亚粘土等。
2、荷载荷载类型桥面系：200mm钢筋混凝土板(倒用宁德栈桥桥面板);栈桥上走行汽-20、混凝土搅拌车和KH-180履带吊(施工时考虑最大吊重20t);混凝土搅拌车按汽-20计算，KH-180履带吊自重按50t计算;贝雷梁自重:按每片以0.1t/m计；桥面系和施工荷载作用在每组贝雷梁上以0.6t/m2计。
3、贝雷梁：贝雷梁每片长3m，重300kg，不加强桥梁单排单层允许弯距788.2kN〃m，允许剪力245.2kN，最大计算跨径为10.5m。
（栈桥横断面布置如图1）图1(单位：mm)4、设计使用钢材I40a，截面特性:2861000mmA=4I=217200000m m3W=1090000mm型钢、钢管桩允许应力抗拉、压 [σ] =170MPa]=170MPa抗弯 [σW抗剪 [τ]=120Mpa5.覆盖层描述：钢管桩的承载力以3#墩位处的钻孔桩柱状图(CZ3-1)作为计算依据。
钢管桩依次穿过填筑土层、中砂层、淤泥层，进入亚粘土层。
计算桩的水流冲击力时水位按+5.7m考虑，河床面标高按-4.444m计算，局部冲刷考虑3.0m，锚固点在局部冲刷线以下5d处。
土层特性表6.钢管桩φ630mm，δ=6mm，考虑腐蚀作用，腐蚀0.5mm，故S=π(D²-d²)/4=3.14(0.628²-0.618²)/4=0.0098㎡I=π(D 4-d 4)/64=3.14(0.6284-0.6184)/64 =0.00047481m 4W =π(D 3-d 3)/32=3.14(0.6283-0.6183)/32 =0.001817 m 3U=πD =3.14×0.628=1.97m7. 计算原则、公式 桩承载力计算桩顶受力一部分由桩周土的摩擦力承担，一部分由桩底承担: ()∑+=αλAR l f a U P i i i 21][ 《铁路桥涵设计规范》 [P ]——— 桩的允许承受力，KN ； U ——— 桩身截面周长，m ；i l ——— 各土层厚度，m ； A ———桩底支承面积，2m ；f i ——— 桩周围土极限摩阻力，KPa ；R ———桩尖土的极限承载力，KPa ；i α、α——— 震动桩对各土层桩周摩阻力影响系数，对于打入桩取1.0。
钢栈桥承重梁及临时墩计算书
钢栈桥承重梁计算书一、设计荷载：考虑到车辆制动力、冲击力、砼输送泵重力等影响，为偏安全考虑，同时为简化计算，荷载按集中荷载单车60t，另外根据《公路工程设计标准》，对于非公路桥梁，取人群荷载0.1t/m2。
二、第一跨25米承重梁计算1、采用材料：上弦杆为32b槽钢、18槽钢；竖杆、斜杆为75*75*8角钢，下弦杆为125*125*10角钢，桥面铺设钢板及木方，自重1t/m。
第一跨共4榀钢桁架，每榀桁架受力为1/4荷载。
2、B截面受力计算：（1）取跨中B截面，当荷载作用于跨中位置时，为最不利受力组合。
=（P+ql）÷2=11t支座反力P反由∑Y=0得S2=（P+ql-P）÷√2/2=（15t+0.275t/m×12.5m-11t）÷√2/2 反≈10.52t由∑M B=0，×12.5m+ql2/2=0S1×1.6m+√2/2×S2×1.6m-P反可得S1=65t由∑X=0可得 S3=72.4t（2）斜杆应力计算已知条件： A=2*11.503cm2回转半径r=3.57cm计算长度L=2.26m细长比λ=L/r=63.3查表得φ=0.871应力σ=N/A·φ=535Kg/cm2＜[σ]=1700Kg/cm2满足受力要求（3）下弦杆应力计算已知条件：A=2*24.373cm2回转半径r=3.98cm计算长度L=1.6m细长比λ=L/r=40.2查表得φ=0.937应力σ=N/A·φ=1585Kg/cm2＜[σ]=1700Kg/cm2满足受力要求（4）上弦杆应力计算（2[ 18 ）已知条件：Wx=2*152.2cm3A=2*29.29cm2成都市路桥工程股份有限公司绵阳会客厅一号桥项目经理部 第 3 页 共 8 页回转半径r=7.24cm计算长度L=1.6ma 、压杆应力细长比λ=L/r=22.1查表得φ=0.977应力σ1=N/A ·φ=65t/2*29.29cm2·0.977=1128.6Kg/cm 2b 、集中荷载弯曲应力M=PL/4=3.75t*1.6m/4=1.5t ·mσ2=M/W=1.5t ·m/2*152.2cm 3=492.8 Kg/cm 2压弯组合应力σ=σ1+σ2=1128.6+492.8=1621.4 Kg/cm 2＜[σ]=1700Kg/cm 2满足受力要求3、 A 截面受力计算Mmax=P 反*1.6235m+q*1.6235m 2/2=16.17 t ·m截面应力σ=Mmax/W=16.17*105/509.012*2=1588.4 Kg/cm 2＜[σ]=1700Kg/cm 2 满足受力要求4、 支座截面验算（取河堤支座位置）支座最大剪力Qmax=P+ql/2=60t+1.1t/m ×25m/2=73.75tτmax=Q ·∑Sx/Ix ·δ=73.75t ·2420cm 3/64454.4cm 4·8cm=346kg/cm 2＜[τ]=1000kg/cm 2满足要求式中∑Sx=302.5cm 3×2×4=2420cm 3Ix=8056.8cm 4×8=64454.4cm 4δ=8×1cm=8cm二、12米标准跨承重梁受力计算1、跨中截面验算（1）采用材料：H600型钢；截面模数Wx=4020cm3；截面面积A=192.5cm2；惯性矩Ix=cm4；弹性模量E=2.1×106kg/cm2；（2）受力荷载图：为偏安全考虑，按4根承重梁承受主要荷载计算，即不考虑人行道外侧两根钢梁。
桩柱式桥台 计算书
1.8
0.84313 1.70575 1.58362 0.96109 -0.43412 0.68645 1.65867
1.9
0.79467 1.76972 1.75090 1.12637 -0.53768 0.58967 1.70468
2.0
0.73502 1.82294 1.92402 1.30801 -0.65822 0.47061 1.73457
sin(300 cos(00
150 150
) )
sin(300 00 ) cos(00 00 )
]2
cos2 (300 00 )
0.301
cos2 00 cos(00 150 ) [1
sin(300 cos(00
150 150
) )
sin(300 00 ) cos(00 00 )
4.21807E-06
M0=1时的位 移及转角
(0) HM
1
HM
2 EI
4.21805E-06
(0) MM
1 MM EI
2.10809E-06
地面处的水 平位移
X0
H地
(0) HH
M地
(0) HM
0.00324997 <6mm
地面处的转 角
满足规范要 求。
0
(H地
(0) MH
M地
(0) MM
恒载G1： 恒载安全系 数桩为顶1处.外2，力 为：
N顶=
H顶=
M顶= 地面处外力 为：
N地=
H地=
M地=
1357.0KN
活载G2：
678.0KN
G1×1.2+G2×1.4= H1×1.4/3= M1×1.4/3=
栈桥及平台受力计算书要点
钢管桩便桥 受力计算书2010年3月6日钢管桩便桥及平台受力计算书一、便桥及平台结构简介钢便桥及平台结构见附图，由于2、3号主墩横轴线与桥纵轴线斜交，所以工作平台与钻孔平台轴线斜交，在2、3号墩位置分别搭设钢便桥和钢平台，钢平台分为工作平台与钻孔平台。
便桥采用钢管桩基础，共一跨，与河堤堤岸相接，宽度为6m，跨度为11.5m。
与便桥相连的为工作平台，宽度为9m，跨度为12m。
便桥及工作平台共计有三排钢管桩，与河堤连接处桥墩采用2根φ630*8mm钢管桩，其余两个桥墩采用3根φ630*8mm钢管桩。
便桥及工作平台的钢管桩以上采用2I40b工字钢作为横梁，横梁以上采用四根H580做为桥面主梁，主梁间距为144cm，主梁以上采用I20b作为桥面分布梁，分布梁间距为45cm，分布梁顶面铺设1cm厚钢板作为桥面板。
每个墩钻孔平台共计设10根φ529*8mm钢管桩，平台宽度为9m，由于与钢便桥斜交，平台形状为一梯形，梯形的上下底分别为14.31m和11.57m。
梯形长边位置设4根钢管桩，其余两排均为三根钢管桩。
钢管桩顶横梁中间一根为2I45b、边上两根为I45b。
横梁上铺设I30轻型工字钢，间距为60cm。
I30工字钢上除护筒位置外满铺[18b槽钢作为桥面系。
二、便桥及平台各主要部件的应力计算按最不利荷载计算便桥及平台受力，最不利的荷载工况为一辆12m3罐车满载混凝土行驶在便桥或平台上时。
经实际称重知，罐车8个后轮共计荷载40t，前轮盒子啊约为10t。
后轮有两个轴，轴间距为130cm，每个轴单侧车轮着地尺寸为60*20cm，后轮两个轴中心距离前轮距离约为5.5m。
下面按此荷载对便桥及平台进行受力计算。
1、便桥及工作平台钢管桩受力计算便桥及工作平台采用φ630*8mm钢管桩，简化的最不利工况是当罐车的两个后轴的中心与三根钢管桩的中间一根钢管桩中心重合时，偏安全考虑，按两个后轴40t全部由中间一根钢管承受，而不考虑边上钢管桩的受力。
桩柱式桥台 计算书
-0.17997 -0.24490 -0.31975 -0.40443 -0.49881
-0.07199 -0.11433 -0.17060 -0.24284 -0.33298
-0.01620 -0.03001 -0.05120 -0.08198 -0.12493
0.60346 0.71716 0.84002 0.97163 1.11145
1.00000 0.10000 0.00500 0.00017
0.00000
1.00000 0.10000
0.2
1.00000 0.20000 0.02000 0.00133 -0.00007 1.00000 0.20000
0.3
0.99998 0.30000 0.04500 0.00450 -0.00034 0.99996 0.30000
1.09508 1.19171 1.28660 1.37910 1.46839
0.60384 0.71787 0.84127 0.97373 1.11484
0.22163 0.28758 0.36536 0.45588 0.55997
-0.06096 -0.08632 -0.11883 -0.15973 -0.21030
2.2
0.57491 1.88709
2.27217
1.72042
-0.95616
0.15127
1.73110
2.4
0.34691 1.87450 2.60882 2.19535 -1.33889 -0.30273 1.61286
2.6
0.033146 1.75473 2.90670 2.72365 -1.81479 -0.92602 1.33485
某某工程水上钢栈桥结构受力计算书
某某工程水上钢栈桥结构受力计算书1. 引言本文旨在对某某工程水上钢栈桥的结构受力进行详细计算，以确保工程的安全可靠性。
通过对各个部位的受力情况进行分析和计算，可以为设计和施工提供准确的参考依据。
2. 结构概述某某工程水上钢栈桥总长100米，宽10米。
栈桥采用钢结构梁柱框架形式，两侧设置护栏和人行道。
主桥墩采用水中混凝土浇筑形式，桥面铺设钢格栅。
3. 荷载计算3.1 桥梁自重根据桥梁结构的几何参数和构件材料密度，计算出桥梁自重为XN/m。
3.2 行车荷载根据某某工程的设计要求，考虑到未来可能的车辆荷载情况，按照公路桥设计规范，采用XXX标准，计算出行车荷载为X N/m。
3.3 人行荷载根据桥梁使用的特殊环境，考虑到人行道上可能同时存在多人和临时工程设备，按照相关规范，计算出人行荷载为X N/m。
3.4 风载荷载根据某某工程所在地的气象数据和设计要求，计算出风速、风向等参数，结合某某工程的结构形式，采用XXX标准，计算出风载荷载为X N/m。
4. 结构分析4.1 受力分析根据桥梁结构的特点和受力原理，对主要构件的受力情况进行分析，包括梁、柱、墩、桥面等，得出各个构件的轴力、弯矩和剪力分布情况。
4.2 结构稳定性考虑到某某工程水上钢栈桥的稳定性要求，对结构的整体抗侧扭和抗倾覆能力进行计算，并评估结构的稳定性。
5. 计算结果根据上述分析，得出某某工程水上钢栈桥各个构件的受力情况和结构稳定性评估。
具体计算结果如下：5.1 梁、柱、墩的轴力、弯矩和剪力分布情况- 梁1: 轴力X，弯矩X，剪力X- 柱1: 轴力X，弯矩X，剪力X- 墩1: 轴力X，弯矩X，剪力X5.2 结构稳定性评估- 抗倾覆安全系数: X- 抗侧扭安全系数: X6. 结论根据本次受力计算结果，某某工程水上钢栈桥的结构设计符合要求，满足受力稳定性和可靠性的要求。
然而，为确保工程的安全运行，建议在实际施工中严格按照设计要求进行施工，并进行必要的监测与维护。
栈桥计算
一、基本资料1、工程概况栈桥全长33m，桥面宽5.5m，栈桥顶面标高+9.3m，流速为2m/s，施工高潮水位+5.7m，设计风速为40m/s(台风设防)，栈桥处河床标高-4.444m，栈桥范围内河床覆盖层依次为填筑土、中砂、淤泥及亚粘土等。
2、荷载荷载类型桥面系：200mm钢筋混凝土板(倒用宁德栈桥桥面板);栈桥上走行汽-20、混凝土搅拌车和KH-180履带吊(施工时考虑最大吊重20t);混凝土搅拌车按汽-20计算，KH-180履带吊自重按50t计算;贝雷梁自重:按每片以0.1t/m计；桥面系和施工荷载作用在每组贝雷梁上以0.6t/m2计。
3、贝雷梁：贝雷梁每片长3m，重300kg，不加强桥梁单排单层允许弯距788.2kN〃m，允许剪力245.2kN，最大计算跨径为10.5m。
（栈桥横断面布置如图1）图1(单位：mm)4、设计使用钢材I40a，截面特性:2861000mmA=4I=217200000m m3W=1090000mm型钢、钢管桩允许应力抗拉、压 [σ] =170MPa]=170MPa抗弯 [σW抗剪 [τ]=120Mpa5.覆盖层描述：钢管桩的承载力以3#墩位处的钻孔桩柱状图(CZ3-1)作为计算依据。
钢管桩依次穿过填筑土层、中砂层、淤泥层，进入亚粘土层。
计算桩的水流冲击力时水位按+5.7m考虑，河床面标高按-4.444m计算，局部冲刷考虑3.0m，锚固点在局部冲刷线以下5d处。
土层特性表6.钢管桩φ630mm，δ=6mm，考虑腐蚀作用，腐蚀0.5mm，故S=π(D²-d²)/4=3.14(0.628²-0.618²)/4=0.0098㎡I=π(D 4-d 4)/64=3.14(0.6284-0.6184)/64 =0.00047481m 4W =π(D 3-d 3)/32=3.14(0.6283-0.6183)/32 =0.001817 m 3U=πD =3.14×0.628=1.97m7. 计算原则、公式 桩承载力计算桩顶受力一部分由桩周土的摩擦力承担，一部分由桩底承担: ()∑+=αλAR l f a U P i i i 21][ 《铁路桥涵设计规范》 [P ]——— 桩的允许承受力，KN ； U ——— 桩身截面周长，m ；i l ——— 各土层厚度，m ； A ———桩底支承面积，2m ；f i ——— 桩周围土极限摩阻力，KPa ；R ———桩尖土的极限承载力，KPa ；i α、α——— 震动桩对各土层桩周摩阻力影响系数，对于打入桩取1.0。
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栈桥桩柱式桥台承载能力计算1 基本资料 1.1地质水文资料台后填土：填土容重318m kN =γ、内摩擦角︒=30ϕ、粘聚力0=c 。
桩身计算范围内有三层不同土层，其物理力学指标见下表：桩身计算范围各土层主要参数表1.2 承台结构承台台帽为L 形结构，由四根桩基组成的单排桩支承。
台帽长度m B 13=，桥台帽梁截面为m m h b 0.13.2⨯=⨯，桩间距为m m m .346.33++,桩径m d 2.1=，台后填土高度m H 0.5=，台帽背墙高m h 89.21=，台背竖直。
1.3 承台结构材料混凝土强度等级为C25，钢筋为HPB,混凝土弹性模量27108.2m kN E c ⨯=，MPaf cd 9.11=，MPa f sd 210=。
1.4 桥台荷载桥跨上部结构为跨度m 9贝雷梁，上部结构的恒载，桥跨活载产生的弯矩与台后填土压力产生的玩具方向相反，其值越小对结构约为有利，因此在进行桥台结构内力计算时忽略上部结构恒载和活载对桥台产生的弯矩，只考虑有上部结构恒载与活载产生的竖向力。
1.4.1由上部结构传来作用于桩顶的荷载：)(24.645475.13612.1219kN N =+=1.4.2 台背填土破坏棱体内活载等效厚度台后填土对桩柱式桥台产生的主动土压力需要考虑活载作用在台背填土破坏棱体内的荷载，将其换算成等效土层厚度。
0Gh Bl γ=∑式中：0l ——为台背填土破坏棱体长度 B ——台帽长度 当台背竖直时：θtan 0H l =653.0)tan )(tan tan (cot tan tan =-++-=αωωϕωθ其中：︒=+︒+︒=++=4501530αδϕω故 )(265.3653.05t a n 0m H l =⨯==θ在破坏棱体内，可能作用有履带吊车荷载、一列挂—80荷载，两种荷载不组合，分两种情况进行计算，取其较大值。
（1）当破坏棱体内作用有履带吊车荷载时)(78.1015265.392800kN G =⨯=（2）当破坏棱体内作用有挂—80荷载时)(5002250kN G =⨯= (只两排车轮作用在破坏棱体内)故 )(78.1015kN G = 所以 )(33.118265.31378.10150m rBl Gh =⨯⨯==∑2 地面处桩身截面荷载计算 2.1 土压力系数填土表面与水平面的夹角︒=0β，桥台背墙与垂直面的夹角︒=0α 台背或背墙与填土的夹角230215δφφ==︒=︒220.312a μ===2.2 土压力计算201469.7)033.1(18312.0)(mN k h h P a =+⨯⨯=+⋅⋅=γμ210270.23)89.2033.1(18312.0)(mN k h h h P a =++⨯⨯=++⋅⋅=γμ2210355.35)11.289.2033.1(18312.0)(mN k h h h h P a =+++⨯⨯=+++⋅⋅=γμ2.3台背高度范围内台后填土压力及其产生的弯矩2.3.1 台背高度范围内台后填土压力：kNhB P P H a68.1821389.2)70.23469.7(312.0212121=⨯⨯+⨯⨯=+=）（台背μ其水平分力：kNH H x 46.176)015cos(68.182)cos(=︒+︒⨯=+=αδ台背台背作用点离桩顶的距离：me x 18.133.1289.233.1389.2389.2=⨯+⨯+⨯=台背作用力対桩顶弯矩：mkN e H M ⋅=⨯=⨯=22.20818.146.176台背台背台背作用点地面的距离：me 29.318.189.252=+-=台背作用力対地面处截面弯矩：mkN e H M ⋅=⨯=⨯=55.58029.346.1762台背台背台背2.3.2 台后作用于桩体上的土压力及其产生的弯矩台后作用于桩体上的土压力：m d K K B 98.1)12.1(19.0)1(21=+⨯⨯=+=kNhB P P H a62.3898.1)89.25()55.3570.23(312.0212121=⨯-⨯+⨯⨯=+=）（桩μ其水平分力：kNH H x 3.37)015cos(62.38)cos(=︒+︒⨯=+=αδ桩桩作用点离地面的距离：me 98.089.233.1211.289.233.1311.2311.2=+⨯++⨯+⨯=）（）（桩作用力対地面处截面弯矩：mkN e H M⋅=⨯=⨯=55.3698.046.176桩桩桩2.4 承台桩基所受到的荷载单桩桩顶处处所受到的荷载为：kN N 24.645'0=kNH 115.44446.176'0== mkN M ⋅==055.52422.208'0单桩地面处所受到的荷载为：kNN 24.6450=kN H 77.8262.38115.440=+=m kN M⋅=+=69.18155.36055.5203 桩身内力计算 3.1 地基变形系数α=11212231233224(2)(22)10000 2.420000(2 2.42)230000(2 2.422 6.6) 6.61127924mm h m h h h m h h h h m h kN m+++++=⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯==4443.14 1.20.101746464h D I m π⨯===故0.17020174α== 0.170211 1.872 2.5h L α==⨯=所以应该按刚性桩进行计算。
3.2非嵌岩刚性桩的计算参数3303 3.14 1.20.16956()3232d W m π⨯===181.6982.7351113.2082.735MH λ+⨯===∑3000011 1.1103000010h C m h C m β⨯====⨯3321018 1.1 1.981118 1.20.1695646.19()2(3)2 1.1(313.211)b h dW A m h ββλ+⨯⨯+⨯⨯===-⨯⨯⨯-1334011 1.1 1.9811 1.20.16956161.46()1818B b h dW m β=+=⨯⨯⨯+⨯=3.3 桩端土层地基承载力验算3.3.1桩基荷载对桩端土层的地基竖向压力m axm in 23645.243 1.282.771.2446.19 1.1576.68()570.81 5.87564.94()N dH P A A K Pa K Pa βπ⨯⨯=±=±⨯⨯⎧=±=⎨⎩3.3.2桩底地基承载力特征值[]a f由地质资料可知，桩底为强风化泥岩，其容许承载力推荐值0[]200a f K Pa = 查表得2 2.5k =02max [][](3)200 2.518(113)630()576.68()a a f f k d KPa P KPa γ=+-=+⨯⨯-==桩底地基承载力满足要求。
3.4 桩侧土体横向抗力验算桩基动中心位置0Z221001(4)6 1.1 1.9811(413.211)6 1.20.169568.042(3)2 1.1 1.9811(313.211)b h h dW Z b h h βλβλ-+⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯===-⨯⨯⨯⨯⨯-验算位置处桩侧土应力3036682.771111()(8.04)15.67()46.191133hZ h H P Z Z Z K P a A h=⨯=-=⨯⨯-=⨯06682.77()11(8.0411)31.81()46.1911h Z hH P Z Z Z K P a A h=⨯=-=⨯⨯-=-⨯验算位置处桩侧土的极限强度3113 3.67Z h m ===处桩侧截面位于砂土层中 31234419[](tan ) 1.0 1.0(3.67tan 200)cos 3cos 20336.01()15.67()h hP h c K Pa P K Pa γηηϕϕ=+=⨯⨯⨯⨯⨯︒+︒==12[](tan ) 1.0 1.0(20.07tan 200)80.36()31.81()h h P h c K P a P K P a ηηγϕ=+=⨯⨯⨯︒+==桩侧土横向抗力满足要求。
3.4 桩身弯矩计算：桩身地面以下任意截面处的弯矩可按下式计算：310()(2)2Z Hb Z M H h Z Z Z hAλ=-+--为确定桩身最大弯矩值，将桩身按1m 的间距划分为12个截面，从上至下其各个截面的弯矩值求得如下：0181.70Z M kN m ==⋅ 1262.43Z M k N m ==⋅ 2329.48Z M k N m ==⋅4373.49Z M kN m ==⋅ 4388.49Z M k N m ==⋅ 5372.58Z M k N m ==⋅ 6322.57Z M kN m ==⋅ 7259.20Z M k N m ==⋅ 8177.065Z M k N m ==⋅994.631Z M kN m==⋅ 1029.24Z M kN m ==⋅ 11 2.10Z M kN m ==⋅由桩身弯矩计算结果可知：max 388.49M kN m=⋅3.5 桩基承载力验算桩基受到桩顶竖向压力和水平土压力的共同作用，可以看作偏心受压构件进行计算。
max 0388.490.602645.24d dM M e m N N====20120011()1400l e h hηξξ=+0100.6020.2 2.70.2 2.7 1.6131.15e h ξ=+=+⨯=02111.150.011.150.01 1.0581.2l hξ=-=+⨯=21111() 1.613 1.058 1.1914000.6021.151.2η=+⨯⨯⨯=⨯0 1.190.6020.716()e m =⨯=22152540.0043.14550sA r ρπ⨯==='⨯0cd sd cdsd B f D gf e rA f C f ρρ'+'=⋅'+设0.54ξ=查表得： 1.2996A =、0.6483B =、0.1941C =、 1.8744D =，代入上式求得：000.648311.9 1.87440.0040.552100.60.7130.7161.299611.90.19410.004210e m e m⨯+⨯⨯⨯'=⨯=≈=⨯+⨯⨯故桩基的极限承载力：2332[] 1.29960.611.90.19410.0040.550.62105.6265626645.24cd sd N Ar f C r f M N kN N kNρ'=+=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯===3333m ax []0.64830.611.9 1.87440.0040.550.62101.92831928.3388.49cd sd M Br f D gr f M N m kN m M kN mρ'=+=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=⋅=⋅=⋅桩基础承载能力满足要求。