线路电流差动保护自适应CT变比的方法
HND2261比率差动保护对接线组别和CT变比的转换
３１ Ｄ ２ １ ． ＨＮ ２ ６ 差动保护 ＨＮ ２ ６ Ｄ ２ １比率差动保护 的动作特性如 图 １ ，装置采用三折线 比率 差动原理 ， 比率 差 动 保 护 采 用 二 次 谐 波 制 动 。
１引 言 ．
动 作 电流 Ｉ Ｉ＋２Ｉ Ｉ ｌ Ｆ １Ｉ ３ ４ ＋＋ Ｉ
变压器作为 电力系统的关键设备 ，为 了保证变压器的安全运行和 防止事故 扩大 ， 应给变压器装设 灵敏 ， 快速 ， 可靠和安全性好 的继 电保 护装置 ， 而差动保护就是其 主保护之一 。结合 Ｈ Ｄ ２ １ Ｎ ２ ６ 变压器差动保 护 ， 虑到受 变压器接线 组别 ， 考 各侧 电压等级 ， Ｔ变 比等 因素的影响 ， Ｃ 变压器在正常运行和外部故障时 ， 其差动保护 回路 中流人不平衡电流 ， 使差动保护装置容易误动。 现就 ＨＮ ２ ６ 差动保护装置在调试和应用 Ｄ２１ 过程 中关 于接线 组别和 Ｃ Ｔ变 比的转 换和匹配给 以总结和探 讨 ，以保 证 设 备 的 正 常 运 行 和 电 力 系 统 的稳 定 。 ２变 压 器 差 动保 护 的 不 利 因 素 ． ２１正 常 运 行 时 ， 磁 电 流 仅 为 变 压 器 额 定 电 流 的 ３ ～ ％ ， 外 ． 励 ％ ５ 在 部短路时 ， 由于系统电压降低 ， 励磁电流也将减小 ， 对保护没有影响。 当 变压器空载投入和外部故障切除后电压恢复的暂态过程中 ，出现数值 很大的励磁涌 流（ 可达到额定 电流 的 ６ ８倍 ）它包 含大量 的非周 期分 ￣ ， 量和谐波分量且波形之间出现间断 。而励磁涌流仅流经变压器的某一 侧， 因此通过电流互感器反应到差动回路中不能被平衡 ； ２２变压器两侧 电流相 位不同而产生的不平衡 电流 ， ＿ 由于变压器常 常采用 Ｙ， ｌ 的接线方式 ， ｄｌ 因此 两侧 出现 ３ 。 电流相位差 ， 两侧电 Ｏ的 若 流互感器二次接线 都采用 星型接法 ，就会有一个不平衡 电流流入 差动 回路 ； ２３ ＿计算变 比与实 际变 比不 同而产生 的不平衡 电流 ， 在现 实情 况下 主变变 比是一定 的， Ｃ 而 Ｔ变 比是根据主变 容量来 选择且都是标准 的 ， 因此很难做 到三者关 系达 到理论 差流为 ０的要求 ； ２ ． ４当变压器两侧 电流互感器 的型号不 同时 ，它们的饱和特性 。 励 磁 电流也就不一致 ， 即使两侧 电流互感 器的变比符合要求 ， 产生 的不平
保护用CT校核计算
• 计算结果取大值，即通过发电机CT的最大短路 电流为52.49kA。
短路电流计算（厂变高压侧、励磁变高压侧）
• K2’’点（厂变高压侧CT和厂变之间）三相短路时， 由系统和发电机共同提供短路电流
Ik2’’max= 1 Sj 1 Sj
Xs Xt 3Uj(20) Xd 3Uj(20) 1 1000 1 1000
• 厂变电压20/6.3-6.3kV
• 厂变阻抗：（高-低1，低2）短路阻抗10.2%； （高-低1）短路阻抗18.5%；（高-低2）短路 阻抗18.8%
• 可以得出两个等式：
• XT1+1/2XT2=10.2% ×1000/53=1.92 (1)
• XT1+XT2=18.5% ×1000/53=3.49
短路电流计算（主变高压侧）
• K1点（220kV母线）三相短路时
• 由发电机给主变高压侧CT提供短路电流：
•
Ik1max
=
1 (Xd
Xt)
Sj 3 Uj
1 (0.55
0.33）
1000 2.98kA 3 220
• K1'点（主变高压侧CT与主变之间）三相短路时
• 由系统给主变高压侧CT提供短路电流：
•
Ik1'max =
1 Xs
Sj 1 3Uj 0.22
1000 11.93kA 3 220
计算结果取大值，即通过主变高压侧的最大短路电 流为11.93kA。（注：为计算方便，系统阻抗用0.22）
短路电流计算（发电机）
• K2点（发电机机端CT与主变低压侧之间）三 相短路时，由发电机给机端CT提供短路电流
2.电流互感器额定二次负荷应大于实际二次负荷 3.不满足上述两条的电流互感器，可按二次极限电 动势和实际准确限值系数曲线验算。
差动保护校验方法
差动保护校验方法差动保护是电气系统中一种重要的保护方式，主要用于保护电气设备免受电流不平衡和相间短路等故障的损害。
为了确保差动保护的正确运行，需要进行校验。
下面将介绍差动保护校验的几种常见方法。
1.进行接线检查：差动保护装置需要正确地接入电气系统中，其输入和输出端子的接线不容忽视。
首先需要检查装置的供电电源是否正确接入，以确保装置正常运行。
另外，还要检查接线盒或插头的连接情况，确保差动信号正常传输。
2.检查CT的连接：差动保护装置中通常使用电流互感器(CT)来感应电流信号，然后进行差动计算。
因此，CT的正确连接与安装非常重要。
需要检查CT的接线是否正确，连接处是否牢固，是否存在接触不良等问题。
此外，还要确保CT的极性正确，以保证差动保护装置能够正确地测量电流。
3.进行参数设置：差动保护装置需要根据实际工程情况进行参数设置。
这些参数包括仪表变比、相位差、动作电流等。
正确设置这些参数，可以确保差动保护装置对故障的检测和动作正确。
因此，在校验差动保护装置时，需要检查这些参数的设置是否正确，并根据需要进行调整。
4.进行保护重合校对：在差动保护装置中，通常有多个保护回路，对应不同的电力设备。
而这些回路的动作电流一般是不同的，需要根据实际情况进行设置。
在校验过程中，需要确保不同保护回路之间的动作电流大小和设定值的关系正确，以确保在故障发生时，差动保护能够选择正确的保护回路进行动作。
5.进行功能检查：除了上述的硬件参数校验外，还需要对差动保护装置的功能进行检查。
这包括对装置的各个功能进行测试，例如对差动保护动作的测试、对重合闸功能的测试等。
通过这些功能检查，可以确保差动保护装置的各项功能正常运行。
总结起来，差动保护校验方法主要包括进行接线检查、CT连接检查、参数设置检查、保护重合校对和功能检查等。
这些方法可以有效地保证差动保护装置的正确运行，提高电气系统的可靠性和安全性。
220kV等级变电站母差保护CT极性的探讨
220kV等级变电站母差保护CT极性的探讨手表回收摘要:母线是电力系统最重要的元件之一，母线一旦故障，接在母线上的所有电气设备都要停电，从而直接影响电力系统的安全稳定运行，因此必须选择适当的母线保护方式。
本文主要针对220kV等级变电站母差保护CT极性进行分析。
为双母线接线，如主接线二次母线差动回路的接线时，必须有相应的开关，母线差动保护的方法有两种:第一种方法，母线隔离开关辅助触点开关电路元件母线过程，电流互感器二次回路的开关。
另一种方法是手动切换到相应的母线差动电路开关元件母线电流互感器二次回路的过程。
切换，以确保在正常操作期间，接收基回路差动电流接近零[1]。
1 220kV的母线差动保护当220kV总线耦合器开关，开关220kV或110kV旁路工作母线，备用总线或110kV母线，备用母线分成不同期的独立系统时，母差保护应停用;当利用发电机变压器组对母线电气设备零升压或用电源开关向空母线冲击合闸时，母线差动保护应停用;母线差动保护交流电流回路的操作应该是短期的，母线差动电路的工作或检查应停用母线差动保护;母线差动保护装置失灵时，应停用。
新的线路在进行第一次送电前要注意停用母差保护。
快速阻抗母差保护动作，有以下几个特点:1)双总线并行运行，一组总线上的故障，在任何情况下，有选择性的保护。
2)双总线并行运行，两组母线连续出现故障时，保护装置能相继跳开两条母线上所有连接开关。
3)双总线并行操作可以自动适应的总线连接元素的位置，保护误动的变化过程中的变化，不会造成的电流互感器开放。
4)充电合闸保护改正总线上的故障，考虑安装一个专门的母线充电保护。
5)交换总线故障保护的过程中，可以纠正行动。
6)适应的电流互感器变比不一致[2]。
2 220kV变电站母线差动保护的CT极性(1)单母线完全差动保护。
母线完全差动保护是母线连接元件的所有访问的差分电路中，与母线连接的每个元件上都装有变比相同的电流互感器，按环流法原理将其连接起来。
差动保护校验方法
变压器比率差动保护校验技巧总结一般地，对于Y/△接线方式的变压器，定义电流的正方向为自母线流向变压器，其差动保护的接线如下图所示，由于Y/△接线方式，导致两侧CT 一次电流之间出现一定的相位偏移，所以应对Y 侧（或△侧）CT 一次电流进行相位补偿；而为了简化现场接线，通常要求变压器各侧CT均按星型接线方式，CT 极性端均指向同一方向（如母线侧），然后将各侧的CT 二次电流I1、I2 直接引入保护，关于相位和CT 变比的不平衡补偿则在保护内部通过软件进行补偿。
为消除各侧TA 二次电流之间的30°相位差。
相位校正主要有两种方式：星形侧向三角形侧调整（即Y→△）和三角形侧向星形侧调整（即△→Y）。
对于昂立继电保护测试软件来说，星形侧向三角形侧调整即为保护内部Y 侧校正；★（注意：此处的Y/△侧并非变压器高/低压侧，而是指保护内部需要补偿或者被补偿侧）一、采用Y→△变化的保护：如ISA系列、RCS-9000系列、DGT801B，PRS-778等方法一：保护装置△侧接入一个与Y侧同相位的线电流根据△侧相电流超前Y侧30°，直接加入保护装置会出现差流，所以我们可以在△侧凑一个与Y侧相电流方向相反的线电流，假设Y侧通入电流向量为IA，则△侧通入电流向量为：Ica=（Ia－Ic）/√3反向就是Y侧角度相加或相减180°其向量图为：I A I A I AIaI ca Ib I c IaIabI BIbICIcIbcIb同理：Iab=（Ib－Ia）/√3反向就是Y侧角度相加或相减180°Ibc=（Ic－Ib）/√3反向就是Y侧角度相加或相减180°而电流的大小，则可以根据装置的平衡系数和各测二次额定电流来确定。
以A相差动为例，试验接线如下高压侧：电流从A 相极性端进入，由A 相非极性端流回测试仪。
即：将测试仪的第 1 组电流输出端“Ia”与保护装置的高压侧电流“Iah”（极性端）端子相连；再将保护装置的高压侧电流“Iah＇”（非极性端）端子接回测试仪的电流输出端“In”。
基于波形特点的母线保护抗CT饱和措施分析
基于波形特点的母线保护抗CT饱和措施分析摘要电流互感器饱和一直是影响母线保护正确动作的主要问题，随着系统电压等级的不断升高，系统的暂态过程越来越长，使得电流互感器的饱和问题越来越严重，这也给母线保护的抗CT饱和能力提出了更高的要求。
本文以自行设计的小截面铁芯易饱和CT作为试验对象，对其在不同情况下的饱和波形特征进行了分析，并针对这些特征提出了基于饱和波形特点的抗CT饱和的方案。
关键词母线保护抗饱和波形特点对称识别谐波制动0 引言当母线发生区外故障时，故障线路流过全部短路电流，它的ＣＴ很可能由于短路时强大的短路电流以及较大的非周期分量进入深度饱和状态，励磁阻抗可能很小。
因而，一次电流大部分流入励磁支路，此时差回路中的不平衡电流很大，极易造成母线保护误动。
随着电力系统电压等级的升高，一次系统的时间常数也随之增大，这将使短路电流中的直流分量衰减更加缓慢，ＣＴ处于饱和状态的时间及饱和程度都将增加。
另外，在使用自动重合闸的情况下，电力系统故障被第一次切除时，ＣＴ铁芯中的磁通将沿着磁滞回线下降到剩磁值。
如果剩磁的极性与重合到永久性故障的短路电流所产生的磁通极性相同，ＣＴ铁芯将更快地趋于饱和，使ＣＴ二次波形产生更大的畸变。
因此，电力系统的发展要求母线保护具备更高的抗ＣＴ饱和的能力。
对于母线保护而言，当发生母线区外故障时若不计非故障线路CT饱和，此时差流即故障线路饱和CT的励磁电流，因此单一CT励磁电流波形特点可以代表母线保护区外故障差流的波形特点。
尽管人们已经在CT的计算机仿真上做了大量的工作，但由于铁磁特性的复杂性，在分析时使用解析法，或用模型法都作了过多的简化，仿真结果不可避免地存在一定误差。
这对于波形特点分析，尤其是定量分析是不能满足要求的，所以我们设计制作了一个易饱和CT，通过对试验的录波数据进行分析来确定抗饱和方案。
1 CT的暂态特性为简化分析，在研究电流互感器暂态过程时作如下假设：(1) 认为一次绕组漏抗属系统参数，即忽略一次漏抗对一次电流的影响；(2) 认为励磁支路是纯电感支路，即忽略铁芯损耗。
差动保护和比例差动保护原理(含图)
1.差动速断保护反映变压器内部或引出线严重短路故障，任一相电流大于整定值，保护跳闸并发信号，其动作方程为：Id>I1式中，Id为短路电流，I1差动保护定值。
Ih为高压侧电流，Il为低压侧电流TAP=（VWDG2×CT2×C）/（VWDG1×CT1）式中：VWDG1为高压侧线电压；VWDG2为低压侧线电压；CT1为高压侧CT变比；CT2为低压侧CT变比。
当相位调整选择“退”时，为外部接线补偿，C=3。
差动电流的计算方法为：Id=|Ih+ Il*TAP| ,其中Idh、Idl都为矢量。
制动电流的计算方法为：Ir= Imax |Ih、Il*TAP|。
（表示选择其中最大相）当相位调整选择“投”时，为内部软件补偿，。
C=1单加高压侧形成的差动电流的计算方法为：Idh=Ih线/3；单加低压侧形成的差动电流的计算方法为：Idl=Il*TAP；高压侧和低压侧同时施加，各相差动电流的计算方法为：Id=|Idh +Idl| ,其中Idh、Idl都为矢量。
高压侧和低压侧同时施加，各相制动电流的计算方法为：Ir=Imax |Idh、Idl|。
差动速断保护原理逻辑图如下：图6-1 差动速断保护原理逻辑图2.比率差动保护变压器在正常负荷状态下，差动保护的最小动作电流大于额定电流下流入差动回路的不平衡电流，保护不会误动。
随着外部短路电流的增大，电流互感器可能饱和，误差随之增大，不平衡电流也就不断增大。
为防止差动保护误动作，引入比率差动保护。
其能可靠地躲过外部故障时的不平衡差动电流。
其动作方程如下：Id>I2 Id>Ｋ*Ir式中: Id 为差动电流，Ir 为制动电流，Ｋ为比率制动系数。
I2为启动电流。
图6-3 比例差动保护的动作特性差动速断动作区比率差动动作Id I1I2/K1I2Ir K1比率制动区比率差动保护原理逻辑图如下：I2k*Ir图6-4 比率差动保护原理逻辑图3.二次谐波闭锁比率差动为了躲过变压器合闸瞬间的励磁涌流，本装置利用二次谐波作为励磁涌流闭锁判据，动作方程如下：Id2ψ>Ｋxb.Idψ式中：Id2ψ为A、B、C三相差动电流的二次谐波；Id•ψ为对应的三相差动电流；Ｋxb为二次谐波制动系数。
关于母线差动保护CT断线的处理措施
关于母线差动保护CT断线的处理措施一.母线差动保护简介我公司一、二期工程母线接线方式为220KV双母单分段接线，选用国电南自公司生产的WMZ—41A型母差保护装置，采用分相式“具有比率制动特性的完全电流差动保护原理”。
每相的差动判据：取各单元电流之和的绝对值作为差动电流，取各单元电流绝对值之和作为制动电流，当任一相的差动判据同时满足“启动元件（即差动电流≥差动定值）”和“动作元件（差动电流—制动系数×制动电流≥0）”时，即判为“差流越限”，差动保护动作于出口，出口跳闸命令保持400ms后返回，以确保各断路器可靠跳闸，若电流不返回，差动出口命令也不返回。
二.CT断线判据正常情况下，接入每条母线各单元的电流瞬时值之和等于0。
当发生CT二次传输严重畸变或发生CT断线时，检测到某相或三相有差流并达到CT断线定值时发出“CT断线”信号。
该保护不能提供具体哪一支路发生CT断线的信号。
CT断线监视及闭锁设置为“按段按相方式”，当某相的差流超过定值，经延时不返回，发“CT断线”信号，同时闭锁该段该相的差动保护，以防止将健全相的差动保护误闭锁。
当电流回路恢复正常后，自动解除差动保护的闭锁，CT 断线信号须手动复归。
三.CT断线的可能原因1、检修工作结束后，未将打开的CT连接片连上。
这种情况常发生在升压站开关端子箱，有时也会出现在母差保护屏。
2、检修工作中没有从CT根部开始对整个CT回路进行检查、紧固，使CT二次回路与端子、端子内部连片虚接、搭接引起小火花，时间长了就会烧断发生断线。
这种现象在CT回路每一个接点都容易存在。
3、因设备更新改造在回路复杂或其他情况下误剪断CT回路及电缆。
4、因为工程施工，将CT电缆砸断发生断线。
5、CT回路因长期连续运行发生的自然松动引起断线。
6、因CT二次电缆使用时间过长老化发生断裂引起断线。
7、保护装置内部接线开路发生断线。
四.因母线差动保护用CT变比较大，每条支路的一次电流也较大，发生CT断线后，开路的CT二次回路都有很高的电压，CT开路处的电压最高，会由开路处开始放电起火，顺着开路的电缆向CT根部烧去，极易引起火灾事故。
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1、引言
高压输电线路采用基于基尔霍夫定理分相电流差动，做为线路保护的主保护，越来越多在高压、超高压输电线路中采用，它具有良好的选择性，能灵敏地、快速地切除保护区内地故障。
输电线路双端差动电流保护中，需要两侧的电流，两侧电流在同一基准值下比较，即两侧电流统一到同一标么值。
如果线路保护两侧CT变比不同，保护装置直接采用采样的二次电流差动运算，在正常运行状态负荷电流的影响会出现差动电流，区外故障保护装置亦会出现差动电流，导致保护装置误动作，线路差动保护需解决两侧CT 变比不一致的问题。
2．解决CT变比不一致的常规方法
线路差动保护解决CT变比不一致常规的方法有两种，均为需要本侧整定一项定值，该项定值为本侧CT变比与对侧变比的相互关系。
以下介绍这两种方法：
1）整定两侧CT变比的比值
保护装置定值中的一项定值为两侧TA变比系数K CT，K CT=CT M/CT N,即两侧CT变比的比值,CT M为本侧CT变比，CT N为对侧CT变比。
例如：本侧一次电流互感器变比为1250/5，对侧变比为2500/1，则本侧变比系数K CTM=0.1，对侧变比系数K CTN＝10，假设区外故障系统一次电流5000A,本侧二次电流20A,对侧二次电流2A,本侧二次电流与本侧变比系数相乘为2A,与对侧传送过来的二次电流相等，为同一基准值，对侧也同样处理。
2）整定大的一侧为1，小的一侧为与大的一侧之比
将电流一次额定值大的一侧整定为1，小的一侧整定为本侧电流一次额定值于对侧电流一次额定值的比值，该方法与两侧的电流二次额定值无关。
例如：本侧一次电流互感器变比为1250/5，对侧变比为2500/1，则本侧TA变比系数K CT=0.5，对侧K CT=1。
假设区外故障系统一次电流5000A,本侧二次电流20A,对侧二次电流2A,本侧二次电流与本侧变比系数相乘为10A,除以本侧额定电流为2A，与对侧传送过来的二次电流相等，为同一基准值，对侧也同样处理。
该两种方法均需知道本侧CT与对侧的关系，通道传送的是二次电流值，传输数据不需处理，传输数据不会溢出，缺点是本侧定值与对侧CT变比有关，不便于运行管理。
3．整定本侧CT变比、传送一次电流法
采用了自动适应于CT变比不一致的方法，仅整定本侧CT变比与对侧CT变比无关。
利用输电线路一次电流相同的基本原理，在保护通道中不再传输电流二次采样值，而是传输由二次采样值根据本侧CT变比而处理后得到的一次电流值。
保护装置本侧采样所得二次电流I M值不再直接通过通道传到对侧，而要根据本侧的CT变比CT M将二次电流值I M转化为系统一次电流值，把转换后的本侧一次电流值通过差动通道传到对侧。
转换公式如下：
I M1=I M CT M(1)
其中：I M1为本侧一次电流值。
在实际的应用中，需要考虑I M1在很大时可能溢出的问题。
一般要求在满足电力系统最大CT变比及保护装置最大精工电流的条件下，有I M1<I Mmax，且有一定的冗余度，而且还要保证所传输的电流参数满足误
差要求，为满足上述要求，因此需要对公式（1）进行调整，具体如下：
其中：I M11为调整后在通道中传输的电流值；k为调整参数。
调整后在通道中传输的电流值I M11实际就是系统一次电流值的k倍。
调整后的电流值通过差动通道传到对侧。
本侧在收到调整后的对侧电流值I N11后，根据本侧的CT变比CT M对I N11进行数据处理，公式如下：
其中：I N2是经过本侧CT变比CT M转换后得对侧二次电流值。
k为调整参数，与式（2）中的k值相同。
公式（3）的实际含义就是将对侧一次电流采样值按照本侧的CT变比CT M转换后得到对侧二次电流值，也就是说I N2是经过与I M相同的CT变比转换后得到的对侧二次电流值，因而可以将I M和I N2按照差动公式进行差流计算。
对侧的数据处理方法和本侧相同，如图1。
本侧（M侧）一次电流互感器变比为1250/5，对侧(N侧)变比为2500/1。
假设区外故障系统一次电流5000A,本侧二次电流20A,对侧二次电流2A,通道传输电流5000A,本侧收到通道电流除以本侧TA变比（250）为20A，与本侧二次电流相同，差动电流为零，对侧也同样处理。
该方法的关键技术是在差动通道中传输处理后的一次电流值，该值为系统一次电流值的特定的线性倍数，本侧电流值在通过通道传输前的数据处理中，仅需要本侧CT变比，无需对侧参数参与。
本侧收到通道传来的对侧数据后的数据处理，也仅需要本侧CT变比，无需对侧参数参与。
按照本侧TA变比转换为二次电流值，再作差流运算，这样与对侧的CT变比无关，从而提高了对CT变比不一致自适应能力。
该方法的难点是要考虑通道传输的电流很大，考虑电力系统最大CT变比及最大短路电流下的冗余度，以及保证所传输的电流参数满足误差要求。
该方法对运行管理非常方便。
该方法已应用于许继电气研制开发的基于32位DSP的WXH-803数字式光纤电流差动保护。
4．结论
本文介绍了一种仅整定本侧CT变比，保护传送及接收的不是电流二次采样值，而是由二次采样值根据本侧CT变比而处理后得到的一次电流值，技术关键是传输一次电流值不能溢出。
解决了两侧同一套保护定值不一致的问题，具有简单易行、方便运行管理等优点。
通过WXH-803数字式光纤电流差动保护实际验证，该方法简单可靠，实用性强。
摘要：线路电流差动保护需要两侧的电流，线路保护两侧CT变比不一致，要解决两侧电流在同一基准值的比较。
常规方法是通过定值整定两侧CT变比关系，两侧电流统一到同一标么值。
这种方法给运行、管理带来不便。
本文提出了一种仅整定本侧CT变比，保护传送及接收的不是电流二次采样值，而是由二次采样值根据本侧CT变比而处理后得到的一次电流值，技术关键是传输一次电流值不能溢出。
解决了两侧同一套保护定值不一致的问题，方便运行及管理。
该方法已应用于许继电气研制开发的基于32位DSP 的WXH-803数字式光纤电流差动保护。
关键词：线路保护，差动保护，CT变比，自适应
A method of Line differential protection TA ratio self-adaptation
Lu xiaojun, Nie huijun, Huang fucai
(Yinnan Power Supply Bureau，Ningxia, 751100)
Abstract：Line current differential protection needs the currents of both sides. CT ratios of two sides in the line protection are not unanimous. If the currents of both sides want to compare on the basis of the same reference value, traditionally, it's carried out through adjusting theCT ratios of both sides and unifying the currents of two sides to the same nominal value. But this method troubles the operation and management. In this article, a new method of only adjusting the CT ratio at the current side is given out. Values transmitted and received by the protection are not the current secondary sampled value, but the primary current value which comes from treated secondary sampled value according to the CT ratio at the current side. The key point of this technology is that the transmission of primary current value cannot overflow. It solves the problem of settings conformity of the same complex protections in two sides, and makes the operation and management convenient. This method has been applied in WXH-803 digital optical fiber current differential protection based on 32 bit DSP made by XJ Electric Co. ltd..
Key words: Line protection, Differential protection, CTratio self-adaptation。