盖梁纵梁计算-穿销24cm高
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
脚手架盖梁支架计算方法
脚手架盖梁支架计算方法一）立杆支撑稳定性验算计算原则：考虑到脚手架钢管的使用磨损情况，钢管材料按照中48X3.5mm 进行验算。
脚手架钢管截面积A = 4.89cπι2,回转半径i=15. 78mm,钢材抗压强度设计值为205MPa;1、不含大跨盖梁支架立杆支撑布置按照0.6X0. 6m （纵向X横向）进行设计，横杆设计按照步距 1. 2m进行计算。
取单位面积重量最大的PHN05号盖梁4. 514t∕m2盖梁混凝土：⑴荷载计算：（不考虑风荷载）：①永久荷载（ENGk）A、混凝土重：66. 2m3*25∕ （19.295*1. 9）=45. 144kN∕m2B、模板及支架重：0. 75 kN∕m2C、ΣNGK= （45. 144+0. 75）×0. 6×0, 6 = 16. 522kN②活荷载（ENQK）A、施工人员及设备荷载：LO kN∕m2B、振捣混凝土荷载：2. 0 kN∕m2C、ΣNQK= （1. 0 + 2.0） X0. 6X0. 6 = 1. 08 kN⑶计算荷载（N）N=l. 2NGK+1. 4NQK=1. 2×16. 522 + 1. 4×1. 08 = 21. 338kN2、立杆稳定性计算：N∕ΦA≤f式中：N 一立杆轴向力，取N=2L 338kN;6—稳定系数，根据长细比入=76,查得稳定系数6=0.744A一立杆截面积，A=4. 89cm2;f一钢材抗压强度设计值，取f = 205MPa.N∕ΦA = 21338∕ （0. 744X489） =58. 65MPa<f = 205 MPa故立杆稳定二）立杆地基承载力计算荷载计算：（不考虑风荷载）单根立杆的轴向力N=2L 338 kN整个支架的总竖向力 No 为 21. 338X36. 66/ （0.6X0.6） =2172. 92kN基础底面积为19. 295*1. 9=36. 66m2则基础底面平均压力：P=N∕A = 2172. 92/36. 66 = 59. 27KPa<80 Kpa （上海市地基平均承载能力）2、大跨箱梁桥大盖梁支架立杆支撑布置按照0.6X0. 3m （纵向X横向）进行设计，横杆设计按照步距 1. 2m进行计算。
盖梁荷载计算1
盖梁支架计算书1.1荷载的计算已知盖梁高度为3.3-2.9m，混凝土容重为2.6KN/m3，Q1=3.3×2.6×10=85.8KN/㎡，Q2=2.9×2.6×10=75.4KN/㎡,模板自重取值为混凝土自重的20%。
Q3=Q1×20%=17.16 KN/㎡,Q4=Q2×20%=15.08 KN/㎡,施工活荷载：人和机械荷载取值为Q5=2.5kPa。
集中荷载F=2.5kN。
荷载组合：集中荷载P=F×1.2=2.5×1.2=3kN。
Pymax=Q1×1.2+Q3×1.2+Q5×1.4=127.05KN/㎡.Pymin=Q2×1.2+Q4×1.2+Q5×1.4=112.08KN/㎡.1.2盖梁底模的计算1.2.1盖梁底模竹胶板计算采用15mm的竹胶板做底模，竹胶板下背肋为10×10cm方木且布置间距均为30cm，背肋下面分配方木为15×10cm方木且间距为60cm。
由前面1.1节所计算总竖向荷载转化成线均布荷载q＝pyMAX×0.6＝127.05×0.6≈76.23KN/m。
在计算时，考虑到模板的连续性，则按照连续梁（三跨连续梁）进行计算。
计算简图如下图1-3所示。
图1-3 模板计算简图根据《路桥施工计算手册》表8-13考虑模板连续性的最大弯矩公式计算，其计算过程如下所示。
Mmax＝q×L2/10＝55.372×0.32/10≈0.686KN.m由于选用的是15mm厚的竹胶板，计算长度按照60cm考虑，其截面抵抗矩w ＝b×h2/6，其计算过程如下所示。
w＝b×h2/6＝600×152/6＝22500mm3σ＝Mmax/w＝6.86×105/22500≈30.49MPa通过以上计算，σ＝30.49MPa<[σ]＝50MPa，其中50MPa为混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的容许应力）静曲强度最小值，则底板模板的强度满足使用要求。
双柱式盖梁施工计算书(剪力销)
中山市古神公路二期工程北段I标盖梁施工计算书中铁七局集团郑州工程有限公司中山市古神公路二期工程北段I标项目经理部目录一、编制依据 (2)二、分项工程概况 (2)三、专项施工方案设计 (2)四、支承平台及模板布置 (3)五、计算参数 (5)六、结构计算 (6)（一）、荷载分布 (6)（二）、底模（竹胶板）受力计算 (6)（二）、龙骨受力计算 (7)（三）、分布梁受力计算 (7)（四）、主横梁受力计算 (8)（五）、钢棒（剪力销）受力计算 (10)（六）、预留孔受力计算 (10)（七）、侧模受力计算 (11)（九）、对拉杆计算 (13)七、结论 (13)一、编制依据1、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）3、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001）4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）5、国家及交通部颁发的有关设计、施工规范及验收标准6、《中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标施工图设计》7、现场实际情况及调查资料二、工程概况中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标中小桥共三座，但只有麒麟中桥有墩柱6条，盖梁8个，主道盖梁长13.039m,辅道盖梁9.375m，高1.3m,宽1.6m，砼设计强度为C30,主道盖梁为24.9m，辅道盖梁18.0m.三、专项施工方案设计麒麟中桥1#、2#桥墩处于河涌，为方便小鱼船通航，桩基施工时只半幅围堰。
因此，不可能采取管架式支架，钢棒箍成本高，介于顾及到进度，经济效益施工方便，决定采用剪力销作为承重支撑，即在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
本方案将对主道双柱式盖梁荷载、弯矩最大、最不利的工况下对其模板支撑体系进行分别设计和验算，辅道不以算之。
主道双柱式盖梁最大尺寸为1303.9cm ×160cm×130cm，混凝土方量24.9m3。
盖梁简图如下：四、支承平台及模板布置盖梁施工支承平台采用在每个墩柱上各穿一根250cm长φ120mm钢棒（A45钢），上面采用墩柱两侧各一根1400cm长I63a工字钢做横向主梁；主梁上面安放一排每根300cm长的I20a工字钢，间距为60cm作为分布梁；分布梁上架300cm×10cm×10cm的方木作为龙骨，龙骨间距为30cm；龙骨上铺设2.0cm后的塑胶板作为盖梁底模。
盖梁计算书
计算书一、钢管柱抱箍施工方法1、工程概况盖梁宽为3.32m，中间1.42m宽混凝土结构最高为3.9m，下部混凝土结构最高为2.1m。
双层H700型钢间距为1.9m，30工字钢间距为0.6m,长度为7.5m 标准段H700型钢中间钢管柱跨度为10m，两侧跨度为6m，外侧悬臂3.3m（有2m为工作面）2、施工荷载中间1.42m混凝土均布荷载为3.9*2.6=10.14t/m两侧各0.95m范围混凝土均布荷载为2.1*2.6=5.46t/m施工人员，机具、材料荷载：=2.5kN/m2P1砼冲击及振捣砼时产生的荷载：P=2.5kN/m22模板自重荷载：=1.5kN/m2P43、30工字钢计算：中间1.42m 101.4+2.5+2.5+1.5=107.6kN/m2*0.6=64.56kN/m两侧0.95m 54.6+2.5+2.5+1.5=61.1kN/m2*0.6=36.66kN/m结果最大应力为40.5MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为0.3mm<3320/400=8.3mm支点反力为80.351KN.80.351+1.2=81.551KN4、H700型钢计算：最大应力为160.2 MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为19mm<10000/400=25mm，符合要求。
抱箍处支点反力为846.163KN，钢管柱支点反力为1125.719KN。
5、钢管柱计算钢管柱最大应力为84.952 MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为4mm钢管柱基础计算：1125.719/(3.14*0.3*0.3)=3983.4KPa=4MPa<20MPa(混凝土强度)，符合要求。
6、抱箍计算抱箍受竖向力为846.2KN，即该值为抱箍需产生的摩擦力，螺栓数目计算：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中P为高强螺栓的预拉力，取225kNμ摩擦系数取0.3传力接触数目取1.6*1.6*0.5=1.28K为安全系数取1.7[NL]=50.82KN螺栓数目m=846.2/50.82=16.6≈17,实际布置螺栓为24个。
盖梁受力计算
盖梁结构受力计算书项目:盖梁支架系统受力计算计算内容:一、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：47.2m3x2.5t/m3=118t 侧模板重g2:5t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*15.4*1.8/9.8=2.83t 振动冲击系数r取1.3qC A E B DL 1=3.3m L2=8.8m L1=3.3mL=15.4m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(118+5+2.83)*1.3=163.58t均布荷载q=(G/2)/L=(163.58t/2)/15.4m=5.3t/mME=q*(L1+L2/2)2/2-q*L/2*L2/2=5.3t/m*(3.3m+8.8m/2)2/2-5.3t/ m*15.4m/2*8.8m/2=-22.44t.mMA=MB=qL12/2=5.3t*3.32m2/2=28.86t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在A和B处，Mmax=28.86t.m=282.8KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用单排贝雷片(共两排)Mmax=788*2>288.6 KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.3*8.8/2=23.32t*9.8=228.54KNQA=QB=ql/2=5.3*15.4/2*9.8=399.94KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>399.94 满足要求挠度计算fmax=5ql4/384EI=5*5.3*8.84/384*250500*2.1*105=11.5mm[f]=L2/400=8800/400=22mm >fmax=11.5mm 挠度满足要求2、计算抱箍①荷载计算支座反力为QA=QB=399.94KN抱箍所需要产生的摩擦力为:399.94*2=798.88KN②螺栓数目的计算抱箍体所需承受的竖向压力N′=798.88KN,由M24高强螺栓抗剪力产生.M24螺栓允许承载力:[N L]=Pµn/KP┈┈高强螺栓预拉力，取225KNµ┈┈摩擦系数，取0.3n┈┈传力接触面数目，取1K┈┈安全系数，取1.7[N L]=225*0.3*1/1.7=39.7KN螺栓数目m的计算m= N′/[N L]=798.88/39.7=20.1≤24个(本项目采用的抱箍螺栓数为24个) 满足要求每条螺栓的抗剪力: P’= N′/24=798.88/24=33.28≤[N L]=39.7KN 满足要求③螺栓轴向受拉计算抱箍产生的压力:P b= N′/µ=798.88KN/0.3=2662.9KN抱箍由24条M24螺栓收紧,每条螺栓拉力:N1= P b/24=2662.9KN/24=110.95KN<[S]=225KNб=N″/A=N1(1-0.4m1/m)/AN″┈┈轴心力m1┈┈抱箍上所有的螺栓数目,本项目为24个m┈┈计算截面上的螺栓数目A┈┈螺栓面积,4.52cm2б=2662.9(1-0.4*24/20)/(24*4.52*10-4)=127.6Mpa<[б]=140Mpa 故螺栓满足强度要求④螺栓需要的力矩M由螺帽产生的反力矩M1=µ1* N1*l1µ1┈┈钢与钢的摩擦系数,取0.15l1┈┈螺帽中心到边角点的距离,0.012mM1=0.15*0.012*110.95=0.1997KN.mM2为螺栓爬升角产生的反力矩θ=10˚M2=µ1* N1*Cos10˚* l1+ N1*Sin10˚* l1=0.15*110.95* Cos10˚*0.012+110.95* Sin10˚*0.012=0.428 KN.m M= M1+ M2=0.1997+0.428=0.625 KN.m要求螺栓扭紧力矩M≥0.625 KN.m⑤抱箍体的应力计算抱箍壁由受拉产生的拉应力P=10* N1=1110KN抱箍壁采用δ12mm钢板,高度为80cm纵向截面积S=0.012*0.80=0.0096m2б=P/S=1110/0.0096=115.63Mpa< [б]=140 Mpa 满足要求抱箍体剪力计算τ=1/2* P b/(2*S)=0.5*2662.9/(2*0.0096)=69.35Mpa< [τ]=85 Mpa 满足要求3、横向小槽钢计算基本计算参数：采用10号槽钢和枋木10cm*10cm间隔着铺设，间距为15cm；只计算墩柱与墩柱之间长度8.8m-1.6=7.2m，该段砼重量按71.28t计横向槽钢(枋木10cm*10cm)布置道数=7.2m/0.15+1=49道每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力=71.28t/49=1.45t每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力按均布荷载考虑，q=1.45t/1.8m=0.81t/m每道槽钢(枋木10cm*10cm)跨中最大弯距=0.81*1.8^2/8=0.328t.m=3.82KN.m10号槽钢的截面抵抗矩W=39.4cm3W=3.82/(145*103)*106=26.34cm3满足要求QMAX=ql/2=0.81*1.8/2=0.729tτmax= Q Sx /Ixδ=0.648*9.8*103*23.5/(48*198.3*10-6)=17.63Mpa<85Mpa满足要求4、采用插销施工的，对插销棒的计算钢棒承受剪力为：118.355/4*9.8=289.97KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>289.97KN 满足要求二、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁（11#-13#墩）的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：58.7m3x2.5t/m3=146.8t 侧模板重g2:2t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*19.9*1.6/9.8=3.2t 振动冲击系数r取1.3qC A E F B DL 2=6.4m L2=6.4m L1=3.51mL=3.51m1L=19.9m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(146.8+2+3.2)*1.3=221t均布荷载q=(G/2)/L=(221t/2)/19.9m=5.55t/mME=MF=q*(L1+L2/2)2*/2-q*L/2*L2/2=5.55t/m*(3.51m+6.4m/2)2/ 2-5.55t/m*19.9m/2*6.4m/2=17.264t.mMA=MB=qL12/2=5.55t/m*3.512m2/2=68.38t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在跨中，Mmax=68.38t.m=670.12KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用双排贝雷片(共四排)Mmax=788*2>670.12KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.55*6.4/2=17.6t*9.8=174.05KNQA=QB=QC=ql/3=5.55*19.9/3*9.8=360.79KN[б]=85Mpa,容许剪力为Q=108.29KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>360.79 满足要求2、采用插销施工，对插销棒的计算贝雷片总重G2=0.27*24=6.48t支反力F=（G+G2）/4=（221+6.48）/4=56.87t钢棒承受剪力为：Q =56.87*9.8=557.33KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>557.33KN 满足要求。
盖梁销棒法施工方案计算书
盖梁销棒法施工方案计算书一、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式.主梁上面安放一排每根2。
5m长的［10槽钢,中间间距为50cm，两边间距为50cm作为分布梁.两端安放工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模—-纵向分布梁—-横向主梁-—支点钢棒.如下图:- 1 -二、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下:1.《公路桥涵施工技术规范》(（JTG T F50—2011))2.《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)3.《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012）4.其他现行相关规范、规程三、计算参数1.主要材料1)［10槽钢截面面积为：A=1274mm2截面抵抗矩：W=39。
4×103mm3截面惯性矩：I=198.3×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ］=215MPa。
2)40a工字钢横向主梁采用2根40a工字钢，横向间距为144。
2cm。
- 2 -截面面积为：A=8607mm2,X轴惯性矩为:I X=21714×104mm4,X轴抗弯截面模量为：W X=1085.7×103mm3，钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ］=215MPa。
3)钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2,惯性矩为：I=πd4/64=3。
14×904/64=321。
899×104mm4截面模量为：W=πd3/32=7.1533×104mm3抗剪强度设计值［τ]=125Mpa。
2.设计荷载1）砼自重砼方量：V=36。
16m3,钢筋砼按26KN/m3计算，砼自重：G=36。
16×26=940.16KN盖梁长16。
悬空支架-三角托架法盖梁计算介绍
悬空支架-三角托架以高尧Ⅰ号大桥为例，长度11m的0号块和长度3.5m的1号块采用了悬空托架施工。
根据主墩为双空心薄壁墩的设计特点和墩高限制，0号块悬空托架在设计时采用了联体三角托架和简支托梁的两种施工方案。
1三角托架及其使用材料1.1纵向分配梁位于底模和翼板桁架下面，采用I25a热轧普通工钢，翼板下横向间距90cm，腹板下间距24cm，中间底板下间距47-75cm。
单根长度5.98m，共计21根。
其材料截面参数： Wx = 401600 mm3，Sx = 228874 mm3，腹板8.5 mm，最大壁厚 13.7 mm，抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。
1.2主横梁位于纵向分配梁下面，采用I45a热轧普通工钢。
纵向间距分别为273cm，36cm，273cm，以0号块中心纵向对称布置。
单根长度13m，共计4根。
其材料截面参数： Wx = 1.43111e+006 mm3，Sx =829582 mm3，腹板11.5 mm，最大壁厚 18 mm，抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。
1.3落梁楔块位于主横梁下方与托架的结合部位，主要为了调整底模标高和便于模板、支架撤除。
一般情况下采用钢〔木〕制楔块或钢砂筒，本桥采用钢砂筒，共计16个。
本桥钢砂筒为外径为280mm厚度16mm的钢板卷制，也可用壁厚16mm管径280mm的钢管。
砂筒高度不宜太高，控制在350mm之内并能保证落梁50-100mm即可。
1.4三角托架托架位于落梁楔块的下方。
横桥方向设4片三角托架，托架间距分别为1.2m、3.75m、1.2m，以0号块中心横向对称布置。
单端托架水平撑长度2.99m，两端托架安装完成后将托架水平撑连接成整体。
三角托架总高度3.40m，水平撑和斜撑夹角45。
，为等腰直角三角形设计。
单片三角托架水平撑和斜撑均采用2根[32a热轧普通槽钢对口放置成箱型截面，与墩身预埋件刚性连接。
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深圳市横坪一级公路第13标工程大望立交跨线桥盖梁支架计算书
中国地质工程集团公司
2010年10月
大望立交跨线桥盖梁支架计算书
一、编制依据
1、大望立交跨线桥施工图设计；
2、《公路桥涵施工技术规范》、《建筑施工安全检查标准》、《建筑施工高处作业安全技术规范》、《广东省建设工程高支撑模板施工安全管理办法》、《建筑地基处理技术规范》、《公路桥涵钢结构设计规范》；
3、《路桥施工计算手册》、《建筑施工模板安全技术规范》；
4、施工现场条件。
二、已知条件
1、考虑到5#分联墩的盖梁体积最大，以5#墩盖梁作为计算依据，5#墩盖梁断面尺寸如下：
盖梁立面图（单位以cm计）
盖梁断面图（单位以cm 计）
2、钢纵梁采用I45a 工字钢；穿销钢板采用A3钢板，截面尺寸为25（厚）×200（高）mm 。
3、已知荷载
1）工字钢、模板、枋木等自重：F1=200KN
2）盖梁钢筋混凝土自重：F2=（1.9×1.4+0.83×0.46）×9.2×26KN/m 3=727.6KN 3）施工人员及材料机具重量：F3=2.5KN/ m 2×9.2×1.9=43.7 KN 4）混凝土振捣：F4=2 KN/ m 2×9.2×1.9=35.0KN 5）支架承受的总荷载：
F 总=1.2（q1+ q2）+1.4（q3+q4）=（727.6+200）×1.2+（43.7+35.0）×1.4=1223.3KN 三、穿销钢板抗剪强度计算
1、单个穿销钢板所受的竖向剪力：1223.3/8=152.9KN
2、穿销钢板受剪截面积：20×240=4800mm 2
3、截面惯性矩：33
540.020.24 2.30101212
Z bh I m -⨯===⨯ 4、静矩：430.020.120.06 1.4410Z S m -=⨯⨯=⨯
5、验算截面的实际剪应力τ=F/A=152900N/4800mm 2=31.85MPa <［τ］=85Mpa ，满足要求。
6、验算截面最大剪应力：34max
5152.910 1.441047.862.30100.02
z z QS Mpa I τδ--⨯⨯⨯===⨯⨯ max 47.86[] 1.2585106.25T Mpa C Mpa ττ==⨯= ，满足要求。
7、换算应力：
152.9
509.67/0.3
q KN m =
= 22max
509.670.322.9422
ql M KN m ⨯===⋅ 22
3224192.0066
x bh W cm ⨯===
3
max 22.9410119.48192.00
x M MPa W σ⨯===
145.42 1.1[] 1.1140154Mpa Mpa σ===⨯= ，满足要求。
8、悬臂端挠度
44max
85509.670.30.00010.188 2.110 2.310ql f m mm EI -⨯====⨯⨯⨯⨯ 300[]0.75400400
l f mm =
== max 0.1[]0.75f mm f mm == ，满足要求，可行。
四、砂箱验算
1、每个砂箱对应的荷载：P=1223.3KN/4=305.83KN
2、砂箱受压截面积（不考虑砼）：
22
22
21221919965664
4
d d A mm ππππ-⨯-⨯=
=
=
3、强度验算（不考虑砼参与受力，仅作为安全储备）：
3305.831046.58[]1406566
P Mpa Mpa A σσ⨯==== 满足要求。
五、纵梁计算
1、采用2根I45a 工字钢支承，则作用于单根工字钢上线荷载为： q=1223.3/（9.2×2）=66.48KN/m
2、跨中强度和挠度：跨中按简支梁计算
工字钢惯性距：I=32200cm 4，抗弯截面模量：W=1430cm 3 弹性模量：E=2.1×105MPa
22max
66.48 4.7183.5788
ql M KN m ⨯===⋅ 6max max
3
183.5710128.37[]140143010M Mpa Mpa W σσ⨯====⨯ 44max
885566.48 4.70.0062 6.2384384 2.1103220010ql f m mm EI -⨯⨯====⨯⨯⨯⨯ 4700[]11.75400400
l f mm =
== max 6.2[]11.75f mm f mm == ，满足要求，可行。
3、梁端挠度和强度
22max
66.48 2.25168.2822
ql M KN m ⨯===⋅ 6max max
3168.2810117.68[]140143010M Mpa Mpa W σσ⨯====⨯ 44max
8866.48 2.250.0031 3.188 2.1103220010ql f m mm EI -⨯====⨯⨯⨯⨯ 2250[] 5.63400400
l f mm =
== max 3.1[] 5.63f mm f mm == ，满足要求，可行。
六、横向槽钢计算
已知条件，横向槽钢采用[12.6，12.6号槽钢跨径为工字钢的中心距即：L
横
=130+15=145cm ，纵向间距为L 纵=0.4m ，一个盖梁共采用24根槽钢。
槽钢的弹性模量E=2.1×105MPa ，截面惯性矩I=391cm 4，截面抵抗矩W=62.1cm 3。
作用在每根槽钢上的荷载为：F=1223.3/24=50.97KN 槽钢上的线性荷载为：q=50.97/1.9=26.83KN/m
22
max
26.83 1.457.0588
ql M KN m ⨯===⋅ 6max max
3
7.0510113.53[]14062.110M Mpa Mpa W σσ⨯====⨯ 44max
885526.83 1.450.0019 1.9384384 2.11039110ql f m mm EI -⨯⨯====⨯⨯⨯⨯ 1450[] 3.63400400l f mm =
==
max 1.9[] 3.63f mm f mm == ，满足要求，可行。
八、附图
附图1 支架立面图
2.5cm
20cm
12.645a
12.640cm
10×10cm 12.645a
说明：1、支架横桥向为纵向，顺桥向为横向。
2、12.6号槽钢间距为40cm （中心距）。
附图2 支架侧面图
12.6
45a 附图3 砂箱大样图。