盖梁模板计算
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
盖梁模板计算
盖梁模板计算(总15页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--盖梁模板及支架计算书砼对模板侧面最大压力Pm=*T*k1*K2*V1/2Pm=r*hPm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2h-----有效压头高度mT-----混凝土初凝时间hK1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1K2----坍落度50~90mm取；110~150取V----混凝土浇筑速度 m/hh----有效压头高度mr----混凝土容重 KN/m3本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26可按上公式计算得Pm= KN/m2混凝土倾倒荷载取4KN/m2模板最大侧压力为Pmax=+4=m2一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。
橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：最大变形＜320/400=，可满足要求最大应力如下图所示：最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求二、侧模橫肋验算橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求三、侧模竖肋验算盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。
竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜320/500=满足要求，具体变形如下：四、侧模大背肋验算大背肋为双拼[14槽钢，间距为，则单条大背肋受力为**=，单条大背肋可看做以拉杆为支点的简支梁，橫肋位置作用的集中力（7=）进行分析，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜2108/500=满足要求，具体变形如下：五、拉杆验算单条大背肋受力为，由2条拉杆分担，则每条拉杆承受拉力，以Ф16圆钢作为拉杆，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为155MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：六、底板验算底板采用18mm后木胶板，查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》得木模板弹性模量为*103MPa，允许弯应力为11MPa，允许剪应力为。
盖梁模板计算
盖梁膺架计算一 工程概况天津中心渔港经三路跨海滨大道分离式立交桥起点桩号K2+952.833,终点桩号K3+407.533，桥梁全长454.7m ，共18跨，其中0#、1#、17#、18#为桥台，2#-16#为中盖梁，中盖梁长25.816m ，宽1.7m ，高1.6m ，下部结构为4个1.4*1.7m 矩形墩柱，盖梁施工拟搭设膺架进行施工。
膺架搭设在承台上，根据承台尺寸，拟采用φ48*3.5mm 碗扣件作为脚手架，碗扣件立杆横距0.6m ，纵距0.6m ，步距1.2m ，上下托可调范围为30cm ，顶托上布设13*13cm 方木作为横梁，横梁上布设13*13cm 方木作为纵梁，纵梁上铺设盖梁底模。
二 膺架计算1、纵梁方木计算按照三跨连续梁进行计算，根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：［σ］=12 Mpa,［τ］=1.3 Mpa, E=9×103Mpaq小方木选用截面5×10cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×13×13²/6=366.2cm³I=1bh³/12=1×13×13³/12=2380cm4（1）荷载计算1、钢筋砼荷载：q1=25*1.6=40KN/ m22、模板荷载：q2=2.5KN/m22 、施工人员、施工料具运输、堆放荷载：1KN/m23、倾倒、振捣砼时产生的冲击荷载： 2.0 KN/m2平均每平米荷载总计：F=40+2.5+1+2=45.5KN/m2（2）强度计算：按三跨连续梁近似公式计算，转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=45.5×0.3=13.65KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.1×q×L²=0.1×13.65×0.6²=0.49KN/mσmax=Mmax/W=0.49/366.2=1.34Mpa＜［σ］=12 Mpa,满足要求（3）刚度验算：f max=qL4/150EI=13.65×0.64/(150*9*106*23.8*10-6)=0.06mmf max＜L/400 =1.5mm 满足要求（三）横梁方木计算横梁方木跨径0.6m，间距0.6m按照三跨连续梁进行计算，根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：［σ］=12 Mpa,［τ］=1.3 Mpa, E=9×103 Mpa小方木选用截面13×13cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×13×13²/6=366.2cm³I=1bh³/12=1×13×13³/12=2380cm4（2）、强度计算：转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=13.65*0.6=8.19KN/m 根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.267×q×L=0.267×8.19×0.6=1.311KN/mσmax=Mmax/W=1.311*103/3.662*10-4=3.6Mpa＜［σ］=12 Mpa,满足要求（3）、刚度验算：fmax=1.883qL2/100EI=1.883*8.17*0.62/(100*9*106*2.38*10-5)=0.255mmf max =0.255＜L/400 =1.5mm 满足要求（四）支架强度、稳定性计算1、立杆稳定性计算立杆承受由横梁传递来的荷载N =45.5*0.6*0.6=16.38 KN 。
盖梁模板计算书
盖梁模板计算说明一、工程概况******期工程匝道桥盖梁模板截面为1500*5500mm、1500*5000mm、1500*7000mm、1500*6500mm共计4中类型，盖梁模板侧模共计加工2套，其中一套满足1500*5000mm盖梁使用，另一套即可满足1500*7000mm使用也可满足1500*5000mm使用，本方案为该工程盖梁模板侧模的设计，端模及底模采用木质模板。
模板设计的方针为：质量满足清水混凝土施工工艺要求；现场施工简便，工效高；制作工艺可行；经济适用。
二、设计依据本方案以甲方提供的图纸资料和技术交底为依据，进行盖梁方案设计。
混凝土浇筑侧压力按F＝70kN/m2设计。
施工时，应按规范要求分层、均布浇筑，严禁集中浇筑，且浇筑速度不应大于2m/h。
方案依据以下现行国家行业标准、规范进行设计：GB 50017－2003 《钢结构设计规范》GB 50204－2002 《混凝土结构工程施工质量验收规范》DBJ01-12-2004 《桥梁工程施工质量检验标准》；JGJ 74－2003 《建筑工程大模板技术规程》JGJ 81－2002 《建筑钢结构焊接规程》。
三、设计概述1、模板结构形式盖梁模板侧模面板采用6mm钢板，边框采用100*12钢板，背楞采用[20#*75槽钢，整体焊接成型。
3、模板拉接与稳固盖梁模板侧模间采用螺栓连接固定，模板水平方向设置的拉杆间距不大于1000mm。
拉杆采用Ф25精轧螺纹双母紧固，连接螺栓为M20*50mm。
四、质量标准模板加工质量标准如下：单位：mm五、加工安装质量保证措施1、严格执行原材料进场检验制度，原材料是影响结构刚度、强度指标的重要因素，采购中坚持优中选优的原则，首选国营大厂，以质量为基础，并进行严格的检验。
确保模板使用的安全指标。
2、模板的加工成型是保证结构平整度的重要环节，为使零部件加工精度的准确，全部利用专用设备进行裁剪卷圆、和定位冲孔加工。
在平台上定好胎具，对横、竖肋等上道工序检验合格后进行组焊成型。
盖梁支架及模板计算书
盖梁模板及支架计算书一、编制依据⑴、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) (JTJ 0251-86) ⑵、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) ⑶、《建筑施工手册》第四版 ⑷、《路桥施工计算手册》周水兴等著 ⑸、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ⑹、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004) 二、侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇筑混凝土作业在模板上的最大侧压力计算公式如下：1/210120.22P t k k γν= h P γ=2γ-砼的重力密度，取24KN/m 3； t 0-砼初凝时间，取6h ；k 1-外加剂影响修正系数，取1.2； k 2-砼坍落度影响修正系数，取1.15； V-砼浇注速度，取1m/h ；h-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m ； 故砼侧压力：1/210120.22P t k k γν==0.22×24×6×1.2×1.15×11/2=43.72KN/m 2P 2 =24*2.2=52.8KN/m 2取两者较小值43.72KN/m 2，振捣混凝土产生的侧压力取4.0KN/m 2， 则总压力:P=1.2×43.72+1.4×4.0=58.06KN/m 2。
三、模板计算1、基本参数：模面板厚度为5mm 钢板,背楞采用[8，最大间距按300mm 计算，主龙骨2I18工字钢，每100cm 一道。
其中：Q235： [σ弯]=145Mpa ，[τ]=85Mpa ，E-弹性模量，钢材取2.1×105 Mpa 。
2、面板计算 ⑴、强度验算L x /l y =300/100=0.3。
根据《建筑施工计算手册》查表得：K f =0.00261, K mx =0.0416 K my =0.0017, K mx 0=-0.0843取1mm 板宽做为计算单元：q 1=58.06×103×0.001=58.06N/ma 、求支座弯矩：M x 0=K M 0ql 2=-0.0843×58.06×0.32=0.441N ·m面板截面系数：W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3应力：max 487.881.31456M MPa MPaW σ===<0.441/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa b 、求跨中弯矩：M x =KM x 0ql 2=0.0843*58.06*0.32=0.44 N ·m应力:max 2421359.5714525300M MPa MPaW σ===<0.44/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa因此5mm 面板强度满足设计要求。
盖梁模板及支架受力计算书
盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1） 弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2） 抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。
盖梁模板计算书
盖梁模板计算书一、 底模验算已知条件：取底模中部模板，尺寸为H ×L=1500mm ×1700mm ，面板采用6mm 厚钢板，竖向小肋采用槽钢［10，间距S=500mm ，横肋采用槽钢［10，间距h=425mm ，竖向大肋采用2根槽钢组合2［10，间距l=750mm 。
(如下图所示)1. 荷载组合：混凝土重 KN 102256.15.17.1=⨯⨯⨯，则作用在模板上的均布荷载为40KPa ；倾倒砼产生的冲击力取6KPa ；振捣砼产生荷载取2KPa ；施工人员、施工机具运输堆放荷载取2.5KPa 。
则荷载组合 KPa P 5.505.22640m ax =+++=。
2. 面板验算：（1） 强度验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
85.0500425==x yl l ，由附表二得0683.00-=x m K ，0711.00-=y m K ，0225.0=x M K ，0255.0=y M K ，00233.0=f K 。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载q 为：mm N q /05.010505.0=⨯=求支座弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=75.85350005.00683.02200 mm N l q K M y M y y ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=12.64242505.00711.02200 面板的截面系数： 3220.6616161mm bh W =⨯⨯== 应力为：M P a M P a W M 2153.1420.675.853m ax m ax <===σ 可满足要求。
求跨中弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅=⨯⨯=⋅⋅=3.28150005.00225.022mm N l q K M y M y y ⋅=⨯⨯=⋅⋅=3.23042505.00255.022钢板的泊松比3.0=v ，故需换算为：mm N vM M M y x v x⋅=⨯+=+=4.3503.2303.03.281)( mm N vM M M x y v y⋅=⨯+=+=7.3143.2813.03.230)( 应力为：M P a M P a W M 2154.580.64.350m ax m ax <===σ 可满足要求。
盖粱计算书
抱箍式盖梁施工计算书1．概况此方案主要适用岸上盖梁部分，岸上立柱直径为160cm，盖梁形式大体相同，因此取较重的两个墩的盖梁（盖粱长度为21.2m）进行验算。
2．支架系统受力分析2.1 方木计算盖梁底横桥向方木（10×12cm）计算（按照盖梁普通截面计算，方木采用杉木）盖梁每米自重：g1=1.8×2.0×25×1.2=108kN/m其中：1.2为安全提高系数。
模板自重为：g2=0.075t/m=0.75kN/m人群机具重取：g3=0.5t/m=5kN/mg=108+0.75+5=113.75kN/m工字钢间距为0.8m，即方木的跨径为0.8米。
M max=7.7kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=7.7×106/200×103=38.5Mpa<[σ]＝11×6＝66MpaV max=55.1knτ=3V/2bh=3×55.1×103/（2×100×120）=6.89Mpa<[τ]＝1.7*6＝10.2Mpa 故盖梁支架横桥向布置5根方木，每条方木4米，按4跨连续梁进行计算，则每条方木所受均布荷载为q=113.8/5=22.76kn/mM max=1.5kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=1.5×106/200×103=7.5Mpa<[σ]＝11MpaV max=11knτ=3V/2bh=3×11×103/（2×100×120）=1.38Mpa<[τ]＝1.7Mpa注：[σ]＝11Mpa、[τ]＝1.7Mpa查自《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》”第二章第50页表2.1.9。
根据以上计算结果，在盖梁底横桥向方向布置5条方木满足要求！2.2贝雷上工字钢验算牛腿上四排贝雷中对中间距为1.8米，其上铺设I16工字钢，间距为0.8米，每条工字钢4米。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
盖梁模板及支架计算书
砼对模板侧面最大压力
Pm=0.22r*T*k1*K2*V1/2
Pm=r*h
Pm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2
h-----有效压头高度m
T-----混凝土初凝时间h
K1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取1.2，不加取1
K2----坍落度50~90mm取1.0；110~150取1.15
V----混凝土浇筑速度m/h
h----有效压头高度m
r----混凝土容重KN/m3
本项目V取0.65m/h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26
可按上公式计算得Pm=27.7 KN/m2
混凝土倾倒荷载取4KN/m2
模板最大侧压力为Pmax=27.7+4=31.7KN/m2
一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）
模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。
橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：
最大变形0.37m m＜320/400=0.8mm，可满足要求最大应力如下图所示：
最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求
二、侧模橫肋验算
橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为31.7*0.32=10.144KN/m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨1.025m长橫肋采用midas civil2012建模如下：
最大应力为51.6MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：
最大位移如下=0.3mm＜1025/500=2mm满足要求
三、侧模竖肋验算
盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。
竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为31.7*0.9=28.53KN/m，采用midas civil2012建模如
下：
最大应力为42.8MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：
最大位移为0.06mm＜320/500=0.64mm满足要求，具体变形如下：
四、侧模大背肋验算
大背肋为双拼[14槽钢，间距为 1.025m，则单条大背肋受力为1.92*1.025*31.7=62.385KN，单条大背肋可看做以拉杆为支点的简支梁，橫肋位置作用的集中力（62.385/7=8.92KN）进行分析，采用midas civil 2012建模如下：
最大位移为2.9mm＜2108/500=4.2mm满足要求，具体变形如下：
五、拉杆验算
单条大背肋受力为62.385KN，由2条拉杆分担，则每条拉杆承受拉力31.193KN，以Ф16圆钢作为拉杆，采用midas civil 2012建模如下：
六、底板验算
底板采用18mm后木胶板，查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》得木模板弹性模量为9.0*103MPa，允许弯应力为11MPa，允许剪应力为1.7MPa。
底板底部采用I10工字钢作为分配梁，分配梁间距为20cm，则底板可看做承受混凝土均布荷载的连续梁计算，跨度为20cm等跨。
取单位宽为10cm底板，以过渡墩加高段最不利工况进行受力分析：
10cm范围内每米混凝土方量为0.1*（1.9+0.3）=0.22m3=0.572t，故单位面积底板受力为5.72KN/m*1.1安全系数=6.292KN/m
最大弯矩Mmax=0.125ql2=0.125*6.292*0.2*0.2=0.03146KN.m=31460N.mm W=bh2/6=100*18*18/6=5400mm3
の=M/W=5.826MPa＜11MPa(满足要求)
最大剪力Vmax=0.625*ql=786N
截面抗剪强度￡=3V/(2bh)=0.655MPa＜1.7MPa(满足要求)
最大挠度fmax=0.521*ql4/(100EI)
式中E=9000MPa，I=bh3/12=48600mm4,故fmax=0.12mm＜L/400=0.5mm(满足要求)
综上可知：底板采用18mm厚木胶板，分配梁为20cm间距布置，可满足盖梁施工要求。
七、分配梁验算
分配梁为I10工字钢20cm间距布置，底梁采用双拼I32b工字钢与墩身侧面贴紧布置。
以最不利工况：过渡墩进行验算：单条I10工字钢可看做跨度为1.4m 简支梁，两侧分别悬挑0.6m与0.4m，单条I10受力为加高段1.2m范围13.55KN/m，引桥侧1.2m范围11.86KN/m（已考虑1.2倍安全系数）。
采用midas civil 2012建模如下：
内力图如下：
最大弯矩2.439KN.m
最大剪力10.1KN
最大应力49.78MPa＜215MPa(满足要求)
最大位移0.506mm＜L/400=3.5mm(满足要求)
八、底梁验算
8.1、当墩身高低于2.5米时，底梁采用双拼I32b工字钢，工字钢底单边设置5处支点，中间3个支点设置在承台及系梁上，两端支点设置在混凝土垫层上，从左到右布置间距分别为0+4.85m+3.4m+3.4m+4.85m=16.5m。
以最大盖梁过渡墩进行受力分析，单个盖梁约72m3，取混凝土容重2.6t/ m3，按大荷载加高侧1.2米进行计算，考虑1.2安全系数，转换成线性荷载为48.7~82.4KN/m。
采用midas civil 2012建模如下：
最大弯矩Mmax=153.1KN.m，弯矩图如下：
最大剪力Qmax=104.8KN，剪力图如下：
最大应力の=106MPa＜215MPa(满足要求)，应力及变形形状如下：
最大变形fmax=5.5mm＜L/400=12mm(满足要求)，变形图如下：
8.2、当墩身高大于2.5米时，采用4排贝雷架作为底梁，单边2排采用45cm 花窗连接，单边设置4个支点，中间2个支点设置在承台及系梁上，两端支点设置在混凝土垫层上，布置形式为两端设置在盖梁两头，中间两支点分别设置在两墩身外侧。
以最大盖梁过渡墩进行受力分析，单个盖梁约72m3，取混凝土容重2.6t/ m3，则过渡墩盖梁重187.2t，由4排贝雷架承担，则单边（2排）贝雷架受力936KN，考虑 1.2安全系数=936*1.2=1123.2KN，则单排贝雷架受力为561.6KN，转换成线性荷载（盖梁长16.5m）=34.03KN/m。
单排贝雷架采用midas civil 2012建模如下：
最大应力为187.5MPa＜280MPa(满足要求)应力图如下：
最大变形fmax=2.25mm＜L/400=11.25mm(满足要求)，变形图如下
九、盖梁底三角桁架验算
盖梁底变截面处采用三角桁架支撑，桁架间距60cm布置，三角桁架采用[8#槽钢及L50*5mm角钢制作，单边桁架采用L50*5角钢连接成整体，单个三角桁架如下图所示：
单个桁架受力为-18.4KN~29.6KN，桁架底部为20cm间距I10工字钢，以桁架底部为连续梁采用midas civil 2012建模如下：
最大应力为92.28MPa＜215MPa（满足要求），如下图所示：
最大变形0.49mm（满足要求），具体如下：。