动热稳定原则
铜排动热稳定校验
都是需要考虑的，特别是母桥距离比较长的时候。
需要计算出现短路故障时的电动力，绝缘子类固定件的安装距离、绝缘子安装件的抗屈服力等。
不很少有人会特别计算，我感觉是大家都自觉不自觉的把母线规格放大了，所以基本上不用计算。
4 母线的热效应和电动力效应4.1母线的热效应4.1.1母线的热效应是指母线在规定的条件下能够承载的因电流流过而产生的热效应。
在开关设备和控制设备中指在规定的使用和性能条件下，在规定的时间内,母线承载的额定短时耐受电流（IK）。
4.1.2根据额定短时耐受电流来确定母线最小截面根据GB3906-1991《3.6-40.5kV交流金属封闭开关设备和控制设备》[附录F]中公式：S=（I/a）(t/△θ)1/2来确定母线的最小截面。
式中：S—母线最小截面,mm2；I--额定短时耐受电流，A；a—材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短路持续时间，s；△θ—温升（K）,对于裸导体一般取180K，对于4s持续时间取215K。
如对于31.5kA/4S系统,选用铜母线最小截面积为：S=（31500/13）×（4/215）1/2=330 mm2铝母线最小截面积与铜母线最小截面积关系为：SAl=1.62SCu式中, SAl为铝母线的最小截面积；SCu为铜母线的最小截面积。
如对于31.5kA/4S系统,铝母线最小截面积为：SAl=1.62×330 =540 mm2根据DL404-1997《户内交流高压开关柜订货技术条件》中7.4.3条规定，接地汇流排以及与之连接的导体截面，应能通过铭牌额定短路开断电流的87%，可以计算出各种系统短路容量下（短路时间按4S）的接地母线最小截面积。
如对于31.5kA/4S系统,接地铜母线最小截面积为：S=330×86.7% =287mm2根据以上公式计算，对应各种额定短时耐受电流时，开关设备和控制设备中对应几种常用的额定短时耐受电流，母线最小截面及所用铜母线和铝母线的最小规格见表1：表1母线kA/4s 25 31.5 40 63 80设备中铜母线规格50×6 60×6 80×6或60×8 80×10 100×10接地铜母线规格50×5 50×6 50×8 80×8 80×10设备中铝母线规格80×6或60×8 80×8 100×8或80×10设备中铜母线最小截面（mm2）260 330 420 660 840设备中铝母线最小截面（mm2）425 540 685 1075 13654.2 母线的电动力效应母线是承载电流的导体，当有电流流过时势必在母线上产生作用力。
电网运行方式安排原则
电网运行方式安排原则电网运行方式的安排，应充分考虑电网的结构、电源与负荷的分布以及设备运行的限制等，做到安全性、稳定性、可靠性、灵活性和经济性。
电网运行方式应保证设备运行的安全性。
所谓设备运行的安全性，是指设备的各运行指标不超过其本身参数要求。
安全性是运行方式安排所首先要考虑的问题。
比较典型的安全性问题如设备通过的电流超过其热稳定限额、系统短路电流超过开关额定开断电流等等。
随着电网的发展、电源的建设（包括开机方式）以及负荷分布的变化，电网的潮流分布也会随之产生变化，会出现主变或线路超限额运行、开关额定开断容量不足等问题，必须采取一定的措施，转移或限制负荷，控制系统短路电流（可以更换开断能力更大的开关，但受到很多技术因素的影响），以满足安全性的要求。
合理的运行方式应使系统保持一定的稳定性。
电网的稳定性从大的方面讲有三个：频率稳定、电压稳定和功角稳定；功角稳定指的是发电机同步运行时的稳定问题，根据受到扰动的大小分为：静态稳定、暂态稳定和动态稳定。
电网的稳定性应与设备的稳定性区别开来，设备本身的稳定性有两个：热稳定、动稳定，尤其是动稳定与动态稳定一定要理解其不同含义。
短路电流、短路冲击电流通过导体时，相邻载流导体间将产生巨大的电动力，衡量电路及元件能否承受短路时最大电动力的这种能力称作动稳定，它是以短路冲击电流的峰值来校验的；而动态稳定指的是发电机同步运行时受到大的或小的扰动，在自动装置的作用下，保持一个长时间的稳定运行的过程，常见的动态稳定问题有低频振荡、次同步振荡以及发电机的自励磁。
调度机构在安排运行方式时，应充分考虑各种稳定的限制，有条件时，利用相关软件计算系统各断面的稳定限额，合理调整开机方式和电网的运行方式，确保各断面潮流在稳定限额以内。
安排运行方式时应保证对本级、下级变电站以及用户供电的可靠性。
在安全性和稳定性的约束下，运行方式应充分考虑各级变电站及用户供电的可靠性。
同一变电站的电源尽量来自不同方向的两路电源或同一电源的不同母线、不同主变，以确保一路电源故障跳闸时，仍能保证下级电源的用电。
220kV变电站短路计算及全站动热稳定校验
186.8257835
40 5.376467518
0.2 324.2298567 120.6107377
60.30536884
120.6107377 60.30536884
130 4.4 5.8 7.2 0.000193366 0.000176017
接地刀闸或接地器至母线端部的距离lj2’为： lj2' U j0
U C1( K1)
c、I组母线按以上最小距离设置接地刀闸或接地器即： 两接地刀闸或接地器间的距离小于
接地刀闸或接地器至母线端部的距离小于 （一）B、110kV接地开关的设置(方案一):
母线接地刀闸或接地器安装间距按下述原则确定： 110kV I、II组母线
正序、负序等值阻抗图:
根据实际情况，两台主变运行时，仅一台主变中性点接地 零序等值阻抗图如下:
高压短路电流计算用标么值计算 系统基准容量 (MVA) Sb= 各母线额定电压(KV) Ur=3,6,10,13.8,15,17,18,20,23,35,60,110,132,154,220 基准电压(KV) Ub=1.05*Ur 系统基准电压(KV) Ub1=
U C1( K1)
c、I组母线按以上最小距离设置接地刀闸或接地器即： 两接地刀闸或接地器间的距离小于
接地刀闸或接地器至母线端部的距离小于 计算表明设置两组地刀，之间距离56m，至端部最大48m是满足要求的 （一）C、110kV接地开关的设置(方案二):
(1) d1Ij源自当K1点二相接地短路时Id1(1,1)=1/(X0∑//X2∑+X1∑)
I (1.1) d
mId(11,1) I j
热稳定性校验（主焦
热稳定性校验（主焦热稳定性校验(主焦井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验L=1.5kmX 0=0.4 /km 123G 35kV S 2S 1Uz%=7.5△P N.T =12kWUz%=4△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA L=0.78kmX 0=0.08 /km 6kV0.66kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ?===Ω?35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =?=?=Ω35kV 变压器电抗：22221110.370.0070.37()X Z R =-=+=Ω 电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ??+?===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ??+?===Ω∑总阻抗：222211212()()(0.0070.27)(0.370.66) 1.06()Z R R X X =+++=+++=ΩS1点三相短路电流：(3)11 3.43()33 1.06d I KA Z ===?? S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KA S2点三相短路电流：32d d =2.883I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ?===。
热稳定性校验(主焦.
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：21.370.66)1.06(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆===，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d==17.15100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
10KV母排动稳定计算
电气基础知识:热稳定与动稳定双击自动滚屏发布者：mm 发布时间：2006-4-7 阅读：387次1.定义:热稳定电流是老的称呼，现称：额定短时耐受电流（I K）在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的电流的有效值。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n的乘积动稳定电流是老的称呼，现称：额定峰值耐受电流（I P）在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值。
额定峰值耐受电流应该等于2.5倍额定短时耐受电流。
注：按照系统的特性，可能需要高于2.5倍额定短时耐受电流的数值。
额定短路持续时间（t k）8]开关设备和控制设备在合闸位置能承载额定短时耐受电流的时间间隔。
额定短路持续时间的标准值为2s。
如果需要，可以选取小于或大于2s的值。
推荐值为0.5s,1s,3s和4s。
2.根据额定短时耐受电流来确定导体截面：GB3906[附录D]中公式：S=I/a√(t△θ)式中：I--额定短时耐受电流；a—材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短路持续时间；△θ—温升（K），对于裸导体一般取180K，对于4S持续时间取215K。
则：25KA/4S系统铜母线最小截面积S=（25/13）*√4/215=260 mm231.5KA/4S系统铜母线最小截面积S=（31.5/13）*√4/215=330 mm240KA/4S系统铜母线最小截面积S=（40/13）*√4/215=420 mm263KA/4S系统铜母线最小截面积S=（63/13）*√4/215=660 mm280KA/4S系统铜母线最小截面积S=（80/13）*√4/215=840 mm2接地母线按系统额定短时耐受电流的86.7%考虑:25KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=260*86.7% =225mm231.5KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=330*86.7% =287mm240KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=420*86.7% =370mm263KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=660*86.7% =580mm280KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=840*86.7% =730mm2根据以上计算,总结所用TMY的最小规格如下:有人采用:S=I√t k jf 103/165;k jf:集肤效应系数-TMY取1.15计算结果偏大,建∝议采用以上计算.3.根据额定峰值耐受电流来确定铜母线最大跨距(两个支撑间的最大距离) 原则：作用在母线上的作用应力kg/cm≤母线允许应力;公式：△js=1.76L2i ch2*10-3/aW≤△y;△y=1400(Cu).700(Al)式中：L—母线支撑间距（cm）；a—相间距离（cm）；W——矩形母线截面系数；i ch——根据上式导出：L MAX=√1400aw 103/1.76 i ch2=√0.795*106aw/ i ch矩形母线截面系数：１／母线宽度相对时：Ｗ＝０.１６７b2h;100*10=1.67;80*8=0.8552/母线厚度相对时：Ｗ＝０.１６７bh2;100*10=16.7;80*8=8.55其中：b(cm): 母线宽度,h(cm): 母线厚度所以:对于31.5KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm(中置柜),则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=240(cm)=2400mm;对于31.5KA系统,TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1700mm;对于40KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1900mm;TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1370mm;各种母线排列的最小跨距(mm)[280mm相距为例]就是说：1。
热稳定-额定短时耐受电流
热稳定-额定短时耐受电流1、定义:热稳定电流是老的称呼，现称:额定短时耐受电流(IK)在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的电流的有效值。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n的乘积注:R10系列包括数字1动稳定电流是老的称呼，现称:额定峰值耐受电流(IP)在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值。
额定峰值耐受电流应该等于2.5倍额定短时耐受电流。
注:按照系统的特性，可能需要高于2.5倍额定短时耐受电流的数值。
额定短路持续时间(tk)8]开关设备和控制设备在合闸位置能承载额定短时耐受电流的时间间隔。
额定短路持续时间的标准值为2s。
如果需要，可以选取小于或大于2s的值。
推荐值为0.5s,1s,3s和4s。
2、根据额定短时耐受电流来确定导体截面:GB3906[附录D]中公式:S=I/a?(t/?θ)式中:I--额定短时耐受电流;a—材质系数，铜为13，铝为8.5;t--额定短路持续时间;?θ—温升(K)，对于裸导体一般取180K，对于4S持续时间取215K。
则: 25KA/4S系统铜母线最小截面积S=(25/13)*?4/215=260 mm231.5KA/4S系统铜母线最小截面积S=(31.5/13)*?4/215=330 mm2 40KA/4S系统铜母线最小截面积S=(40/13)*?4/215=420 mm263KA/4S系统铜母线最小截面积S=(63/13)*?4/215=660 mm280KA/4S系统铜母线最小截面积S=(80/13)*?4/215=840 mm2接地母线按系统额定短时耐受电流的86.7%考虑:25KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=260*86.7% =225mm2 31.5KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=330*86.7% =287mm2 40KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=420*86.7% =370mm2 63KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=660*86.7% =580mm2 80KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=840*86.7% =730mm2 根据以上计算,总结所用TMY的最小规格如下:TMY 25 KA 31.5KA 40KA 63KA 80KA 系统母线 50*6 60*6 80*6或60*8 80*10 100*10 接地母线 50*5 50*6 50*8 80*8 80*10 有人采用:S=I??t kjf 103/165; kjf:集肤效应系数-TMY取1.15计算结果偏大,建议采用以上计算.[注:式中103为10的3次方]3、根据额定峰值耐受电流来确定铜母线最大跨距(两个支撑间的最大距离) 原则:作用在母线上的作用应力kg/cm?母线允许应力;公式:?js=1.76L2ich2*10-3/aW??y;? y=1400(Cu).700(Al)式中:L—母线支撑间距(cm);a—相间距离(cm);W——矩形母线截面系数; ich——根据上式导出:LMAX=?1400aw 103/1.76 ich2=?0.795*106aw/ ich矩形母线截面系数:,,母线宽度相对时:,,,.,,,b2h;100*10=1.67;80*8=0.855 2/母线厚度相对时:,,,.,,,bh2;100*10=16.7;80*8=8.55 其中:b(cm): 母线宽度,h(cm): 母线厚度所以:对于31.5KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm(中置柜),则: LMIN==?0.795*106aw/ ich=240(cm)=2400mm;对于31.5KA系统,TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:LMIN==?0.795*106aw/ ich=1700mm;对于40KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm,则:LMIN==?0.795*106aw/ ich=1900mm;TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:LMIN==?0.795*106aw/ ich=1370mm;各种母线排列的最小跨距(mm)[280mm相距为例]母线厚度相对时母线宽度相对时母线三角排列时(估算)TMY100*10 TMY80*8 TMY100*10 TMY80*8 TMY100*10 TMY80*8理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值31.5 2400 1800 1700 1400 750 700 550 500 1300 1200 950 80040 1900 1400 1370 1200 610 600 430 400 1050 1000 750 700就是说:1。
第10章电气设备的选择讲解
10.1电气设备选择的一般原则
2．短路动稳定校验
ish imax
I sh Imax
ish，Ish— 短路电流的冲击值和冲击有效值（kA）； imax，I max—设备允许的通过的极限电流峰值和有效值
（kA）。
10.1电气设备选择的一般原则
3. 开关设备断流能力校验
SOFF Sk·max
高压断路器是变配电系统中最重要的 开关电器，其文字符号为QF。高压断路 器不仅能通断正常负荷电流，而且能接通 和承受一定时间的短路电流，并能在保护 装置的作用下自动跳间，切除短路故障。 因此它对电力系统的安全、可靠运行起着 极为重要的作用。
10.2 高压开关电器的选择
1．断路器的种类和类型
应根据设备安装的条件，环境等来选择高压断路器 的类型和种类。
10.3 低压开关电器的选择
1．低压断路器的种类和类型 低压断路器也称为自动空气开关，常用于配
电线路和电气设备的过载、欠压、失压和短路 保护。
①配电用断路器 ②电动机保护用断路器 ③照明用断路器
④漏电保护用断路器
10.3 低压开关电器的选择
2．低压断路器过流脱扣器的整定
（1）过流脱扣器额定电流的选择
供配电系统
第十章 电气设备的选择
第十章 电气设备的选择
10.1 电气设备选择的一般原则 10.2 高压开关电器的选择 10.3 低压开关电器的选择 10.4 熔断器的选择 10.5 母线、支柱绝缘子和穿墙套管选择 10.6 互感器的选择 10.7 电抗器的选择 10.8 变压器的选择 10.9 开关柜的选择
10.1电气设备选择的一般原则
电气设备选择的一般原则为：
按正常工作条件下选择额定电流、额定电压 及型号
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1.定义:
热稳定电流是老的称呼，现称：额定短时耐受电流（I K）
在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的电流的有效值。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，，，2，，，4，5，，8及其与10n的乘积
动稳定电流是老的称呼，现称：额定峰值耐受电流（I P）
在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值。
额定峰值耐受电流应该等于倍额定短时耐受电流。
注：按照系统的特性，可能需要高于倍额定短时耐受电流的数值。
额定短路持续时间（t k）8]
开关设备和控制设备在合闸位置能承载额定短时耐受电流的时间间隔。
额定短路持续时间的标准值为2s。
如果需要，可以选取小于或大于2s的值。
推荐值为,1s,3s和4s。
2.根据额定短时耐受电流来确定导体截面：
GB3906[附录D]中公式：S=I/a√(t△θ)
式中：I--额定短时耐受电流；a—材质系数，铜为13，铝为；t--额定短路持续时间；△θ—温升（K），对于裸导体一般取180K，对于4S持续时间取215K。
则：
25KA/4S系统铜母线最小截面积S=（25/13）*√4/215=260 mm2 4S系统铜母线最小截面积S=（13）*√4/215=330 mm2
40KA/4S系统铜母线最小截面积S=（40/13）*√4/215=420 mm2
63KA/4S系统铜母线最小截面积S=（63/13）*√4/215=660 mm2
80KA/4S系统铜母线最小截面积S=（80/13）*√4/215=840 mm2
接地母线按系统额定短时耐受电流的%考虑:
25KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=260*% =225mm2
4S系统接地铜母线最小截面积S=330*% =287mm2
40KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=420*% =370mm2
63KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=660*% =580mm2
80KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=840*% =730mm2
根据以上计算,总结所用TMY的最小规格如下:
∝jf 10jf
采用以上计算.
3.根据额定峰值耐受电流来确定铜母线最大跨距(两个支撑间的最大距离)
原则：作用在母线上的作用应力kg/cm≤母线允许应力;
公式：△
js =*10-3/aW≤△
y;
△
y
=1400(Cu).700(Al)
式中：L—母线支撑间距（cm）；a—相间距离（cm）；W——矩形母线截面系数；
i
ch
——
根据上式导出：
L MAX =√1400aw 103/ i
ch
2=√*106aw/ i
ch
矩形母线截面系数：
１／母线宽度相对时：Ｗ＝０.１６７b2h;100*10=;80*8=
2/母线厚度相对时：Ｗ＝０.１６７bh2;100*10=;80*8=
其中：b(cm): 母线宽度,h(cm): 母线厚度
所以:对于系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm(中置柜),则:
L MIN ==√*106aw/ i
ch
=240(cm)=2400mm;
对于系统,TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:
L MIN ==√*106aw/ i
ch
=1700mm;
对于40KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm,则:
L MIN ==√*106aw/ i
ch
=1900mm;
TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:
L MIN ==√*106aw/ i
ch
=1370mm;
就是说：1。
母线厚度相对时：
当KYN28-12型产品选用TMY100*10距离1400以内可不加支撑，超过1400必须加支撑；
当KYN28-12型产品选用TMY80*8距离1200以内可不加支撑，超过1200必须加支撑；
2．母线宽度相对时：
当KYN28-12型产品选用TMY100*10距离700以内可不加支撑，超过700必须加支撑；
当KYN28-12型产品选用TMY8*8距离500以内可不加支撑，超过500必须加支撑；。