电液伺服负载模拟器多余力补偿及控制策略
一种电液负载模拟器多余力的结构补偿方法
１ 负 载 模 拟 器 数 学 模 型
１ ． １ 负 载 模 拟 器 工 作 原 理
图１ 为 负载 模 拟 器 的运 行 原 理 图 。 由加 载 马 达 、 加 载
系 统伺 服 阀 、 扭 矩传 感器 构成 了负载 模 拟 器 的加 载模 块 ， 承 载
马达 、 承载 系统 伺服 阀 、 角位 移传 感 器构 成 了负 载模 拟 器 承 载
模块 。加 载模块 接 收力矩 信 号 ， 承载 模 块接 收 角 位 移信 号 ， 两
个模 块 分别 通过 相应 的传 感 器实 现 闭环反 馈 。
１ ． ２ 负载模 拟器 数 学模 型 将 负载 模拟 器 的加 载模 块与 加 载对 象模 块 均 看 作 阀控 马 数 看作 一样 ， 从 而得 出加 载模 块 、 承 载模 块 及 整个 负 载 模 拟器
摘要 ： 电 液 负 载 模 拟 器 属 于典 型 的 被 动 式 电 液 力 伺 服 系 统 。 为 抑 制 和 消 除 系统 内 固有 的 强 多 余 力 干 扰 ， 本 文
突 破 传 统 的从 干 扰 补 偿 的 角 度 消 除 多 余 力 的 方法 ， 建 立 位 置 系统 和加 载 系 统耦 合 在 一 起 的单 输 入 双 输 出 系统 数学模型 ， 分 析 研 究 被 动 式 电液 力 伺 服 系 统 的 力 ／ 位 耦 合 机 理 并 以结 构 解 耦 为 出发 点 ， 提 出 一 种 采 用 复 式 结 构 伺 服 马 达 进 行 同 步结 构 解 耦 的 加 载 新 原 理 ， 以 此 来 消 除 系 统 中 的 多 余 力 。仿 真 结 果 表 明 ： 此 方 法 可 以 有 效 地 消 除 小 梯 度 加 载 时 负 载 模 拟 器 的多 余 力 。
《2024年四足机器人液压驱动单元负载模拟系统多余力抑制研究》范文
《四足机器人液压驱动单元负载模拟系统多余力抑制研究》篇一一、引言随着科技的发展和应用的扩展，四足机器人在多个领域中的角色愈发重要。
四足机器人不仅能在极端环境中执行复杂任务，还因其高效的能源利用和卓越的稳定性得到了广泛的关注。
在四足机器人的研究中，液压驱动单元是决定其性能的关键部分。
然而，在实际的负载模拟系统中，由于多种因素的影响，如机械结构的摩擦、环境干扰以及液压系统本身的不稳定性等，常常会出现多余力的现象。
多余力不仅会降低机器人的工作效率，还可能对机器人的结构造成损害。
因此，对四足机器人液压驱动单元负载模拟系统的多余力抑制研究显得尤为重要。
二、多余力的产生与影响多余力主要由于液压驱动单元的内部和外部因素产生。
内部因素包括液压系统的非线性特性、系统内部摩擦等；外部因素则包括负载的动态变化、环境干扰等。
这些因素都可能导致机器人运动过程中产生不必要的力矩，即多余力。
多余力的存在不仅会降低机器人的工作效率，还会影响其运动的稳定性和精度，甚至可能对机器人的结构造成损害。
三、多余力抑制策略为了解决这一问题，研究者们提出了多种多余力抑制策略。
这些策略主要分为两大类：基于控制算法的策略和基于机械结构的策略。
1. 基于控制算法的策略：（1）引入先进的控制算法，如自适应控制、模糊控制等，以提高系统的稳定性，从而抑制多余力。
（2）采用扰动观测器来预测和补偿多余力的影响，以提高系统的抗干扰能力。
（3）通过优化PID（比例-积分-微分）控制器参数，调整系统响应的快速性和准确性，从而减小多余力的产生。
2. 基于机械结构的策略：（1）优化液压驱动单元的机械结构，减少内部摩擦和阻力，从而降低多余力的产生。
（2）通过改进液压系统的设计，提高其稳定性和可靠性，从而减少外部因素的干扰。
四、研究方法与实验结果在研究中，我们采用了基于控制算法的策略，通过引入先进的控制算法来抑制多余力。
我们首先建立了四足机器人的动力学模型，然后设计了自适应控制器和扰动观测器来处理多余力的问题。
电液负载模拟器的二次型最优控制算法
－
动。加载缸通过弹性连接杆给运动对象施加作用力。电液
负 载 模 拟 器 的原 理 图如 图 １ 示 。 所
运动 ， 这两个独立装置之 间的耦合作用将产 生多余力 。多余
力可视为加载 系统 的外干扰 ， 具有幅度大 、 不确定 的特点。
本文研究最优控制算法在电液负载模 拟器 的应用 ， 和以
余力 。为抑制 多余力建立了电液负载模拟器的状态空 间模型 ， 利用线性二次 型最优控制理论设计 了最优控制算法 ， 算法具 有最优状态反馈 、 最优前馈补偿 和外扰补偿 ， 使得电液负载模拟器的性能有 明显 提高。电液负载模拟器的仿真计算结果表 明， 利用最优控制算法设计 的电液负载模 拟器较好地抑制了多余力 ， 从而较好地跟踪力指令。
ＷＡＮＧ Ｊ —ｓｎ。 Ｅ ｏ Ｊ ｉ ｉ ｅ Ｐ ＮＧ Ｂ ，ＩＪｅ
（ ｏ ｈ ｅｔ ｎＰｌ ｅｈ ｉ ｌ ｎ ｅｓｙ ｏｅｅｏ ｕｏ ａ ｚｔｎ Ｘ ＇ ｈｎｉ １０ ２ Ｃ ｉ ） Ｎ ｒ ｗ ｓ ｒ ｏ ｔｃｎｃ ｉ ｒ ｔ，Ｃｌ ｇ ｆ ｔｍ ｔａ ｏ ， ｉｎＳａｘ ７ ０ ７ ， ｈｎ ｔ ｅ ｙ ａＵ ｖ ｉ ｌ Ａ ｉ ｉ ａ ａ
第７ 第 期 ２卷 ２
文 章 编 号 ：０６— ３ ８ ２ １ ）２— ０ ０— ４ １０ ９ ４ （０ ０ ０ ０ ８ ０
计
算
被动式电液伺服加载系统的多余力抑制
要求配置合适的蓄能器，使系统有适当的体积弹性模量，从而使活塞运动所产生的多余力在可控制的范围之 内；其次通过结构不变性原理对多余流量进行精确补偿，但由于伺服阀的流量增益与负载压力是非线性的，
采用状态观测器获得内部压力，以实现对流量的精确控制。以ＡＭＥＳｉｍ．Ｓｉｍｕｌｉｎｋ为基础建立联合仿真模型， 仿真结果表明，采用上述方法对多余力的抑制效果有明显提高。 关键词：被动伺服加载；多余力；结构不变性；ＡＭＥＳｉｍ 中图分类号：ＴＨｌ３７；ＴＶ２７３文献标志码：Ｂ文章编号：１０００－４８５８（２０１４）０５－００５２－０５
必Ｖ＝—Ｋ．Ｋ生ｑ（ｐＬ）
（６）
由于结构不变性原理在常规应用中往往将疋（Ｐ。）
图２
电液伺服加载系统方框图
万方数据
５４
液压与气动
２０１４年第５期
图３应用结构不变性原理后的系统方框图
工作区
图４系统控制部分Ｓｈｎｕｌｉｎｋ模型
作为常值，而实际Ｋｑ（Ｐ。．）却是非线性的，简单的线性 化处理将不能使强迫流量得到完全补偿，从而导致结 构不变性原理的补偿效果大幅度降低。因此，考虑实 时负载压力下伺服阀的流量增益非常有必要。 虽然由式（１）可得实时缸压和流量的关系，但是 实际中测量伺服阀的负载压力往往会提高成本。而由 式（５）可知通过控制流量可以补偿干扰位移的运动， 式（１）也说明流量与液压缸内压力有关。因此在没有 压力传感器的情况下，利用现代自动控制理论通过系 统重构建立一套状态观测系统，采用状态观测器预估 系统状态的办法，实时地修正状态观测系统，使其与实 际系统一致¨…，从而保证观测器中液压缸两端的压力 与实际系统中的一致，其控制模型如图４所示。
２结构不变性原理的应用与改进
当假设，相关假设可参考文献［９］。除此之外，加载液压 缸与等效负载视为刚性连接，力传感器刚度较高，其弹
电动负载模拟器多余力矩产生机理及抑制_李成功
收稿日期:2004-12-24 作者简介:李成功(1980-),男,吉林松原人,博士生,cario @vip .sina .com .电动负载模拟器多余力矩产生机理及抑制李成功 靳红涛 焦宗夏(北京航空航天大学自动化科学与电气工程学院,北京100083) 摘 要:介绍了直流力矩电机驱动的电动负载模拟器的机械结构和工作原理,建立了电动负载模拟器执行机构的数学模型并用方框图表示.分析了直流力矩电机的机械特性并指出其正常工作的范围.分析了电动负载模拟器在启动过程、正常运行和换向过程中多余力矩产生的机理,提出用基于结构不变性原理的前馈补偿方案来补偿多余力矩.仿真结果从理论上证明了前馈补偿方案可以很好地解决多余力矩带来的干扰,实验结果也证明了前馈补偿方案的有效性和可行性.关 键 词:电动负载模拟器;多余力矩;结构不变性;干扰抑制中图分类号:TP 271+.4文献标识码:A 文章编号:1001-5965(2006)02-0204-05Mechanism and suppression of extraneous torque of motordriver load simula torLi Chenggong Jin Hongtao Jiao Zongxia(School of Automation Science and Electrical Engineering ,Beijing University of Aeronautics and Astronautics ,Beijing 100083,China )Abstract :Based on an introduction to the mechanical structure and operating principle of the load simulator drived by the direct current torque motor ,a mathematical model of the actuating mechanism of the electrical loading system was founded and was expressed by means of block diagram .The mechanical characteristic of the direct cur -rent torque motor and the operating range were studied .The production mechanism of the extraneous torque during the start -up ,operating mode and r eversing of the motor -drive load simulator was analyzed .A method of feedfor ward compensating the extraneous torque based on the principle of structure invariance was promoted .The result of the simulation shows theoretically that the feedforward c ompensating can reduce the interference caused by the extrane -ous torque effectively .The feasibility and effectivity of the method are also proved by experiments .Key words :motor drive load simulator ;extraneous torque ;structure invariance ;inter ference suppression 负载模拟器是用来模拟飞行器在飞行过程中舵面所受空气动力矩的地面半实物仿真设备,对于缩短系统研制周期,节约研制经费,提高可靠性和成功率有着重要意义.目前,国内外研制的各种负载模拟器大多是采用液压马达作为执行机构的电液伺服控制系统,其主要用于大转矩、大功率领域[1,2].有必要研制在小转矩范围内应用的负载模拟器.电动负载模拟器是一种转矩控制系统,它避免了电液伺服系统的缺点,又充分发挥电机伺服系统的优势,降低了成本,方便维护,对于负载模拟器的研制有重要意义.随着国防和军事工业的发展,对负载模拟器性能指标的要求越来越高.但在动态加载过程中,由舵机运动引起的多余力矩会严重影响系统的载荷谱跟踪精度.因此,弄清电动负载模拟器多余力矩的产生机理并采取合理的抑制措施是设计、改善系统控制性能的关键.2006年2月第32卷第2期北京航空航天大学学报Journal of Beijing University of Aeronautics and Astronautics February 2006Vol .32 No .21 系统介绍电动负载模拟器的结构原理如图1所示,它是以转矩为被控量的直流电机伺服系统,采用PWM 驱动装置,产生大功率电流驱动直流力矩电机对被加载对象加载,加载系统通过连接机构与承载对象相连,对其加载并随之运动[3,4].1—舵机系统;2—可调惯量盘;3—力矩传感器;4—力矩电机;5—底座图1 电动负载模拟器示意图由系统结构原理图可得电动负载模拟器的执行机构模型方框图,如图2所示.其中,u m 、M 、θl 、θm 分别为电枢电压、电动负载模拟器输出转矩、力矩传感器角位移和电机角位移;K a 、K r 、K t 和K e 分别为电机控制器电压放大倍数、电机控制调理电路增益、电机转矩系数和电机反电动势常数;B m 、J m 、L m 和R m 分别为电机阻尼系数、电机电枢的转动惯量、电枢回路总电感和电枢回路总电阻;J l 、B l 、G l 和G ε分别为负载等效转动惯量、负载等效粘性阻尼系数、负载等效扭转刚度和力矩传感器扭转刚度.图2 电动负载模拟器执行机构方框图2 多余力矩产生原因从物理概念上讲,舵机是被加载对象[5],它是按照位置指令进行运动的,负载模拟器的连接轴通过连接机构被迫与舵机一同运动,也就是说加载电机的运动规律与舵机轴的运动规律基本一致,与加载系统的控制作用无关.要理解电动负载模拟器多余力矩产生机理,首先要了解加载电机的机械特性.图3为加载电机在不同工作状态的机械特性曲线,图中横坐标为电机转矩;纵坐标为电机转速;T d 为连续堵转转矩;T p 为峰值堵转转矩;U 1为顺向峰值堵转电枢电压;U 5为逆向峰值堵转电枢电压.图3 力矩电机机械特性曲线电机峰值堵转转矩是受电机磁铁去磁条件所限制的最大堵转转矩,对应电枢电流称为峰值电流.电枢电流不能超过峰值电流,否则电机磁铁将失磁.同时,由于受到峰值堵转电压的限制,电机只能工作在斜线包含区域,其形状由电机本身特性决定,只能在电机的设计中加以考虑,电机一旦出厂,斜线包含区域的形状就确定了.用户在使用时,必须保证电枢电流在允许的范围内.为了使电动负载模拟器能够正常工作,舵机角速度不能超过斜线包含区域对应的最大转速.下面对电动负载模拟器在启动过程、正常运行和换向过程中多余力矩产生的机理分别加以分析.1)启动过程在负载模拟器启动前,加载电机和舵机均处于静止状态,此时多余力矩为零.当舵机顺时针转动时负载模拟器启动,电机电枢被迫顺时针转动,从而产生反电动势.反电动势作用于电枢,产生电枢电流,进而产生电磁转矩.此电磁转矩方向为逆时针,与电机运动方向相反,即为瞬态多余力矩.其产生过程可以从力矩电机机械特性曲线上解释,负载模拟器未启动时电机处于O 点,突然启动时带动电机,使其有一转角,由于控制电压不能突变,此时电机处于A 点,在电机控制器控制电压作用下,回复到B 点.在此过程中偏离纵坐标的值即为多余力矩值.由于舵机的角速度、力矩信号传输的延迟、电枢电阻、电机电枢电感、电机控制电路的滞后等因素的影响,实际过渡过程为·205·第2期 李成功等:电动负载模拟器多余力矩产生机理及抑制曲线O CB ,如图4所示.图4 启动过程中多余力矩的产生2)正常运动与启动过程相似,在负载模拟器和舵机正常运动中,当舵机有一角位移变化时也会产生多余力矩,如图5所示.为了抵消多余力矩,电机有一定的电枢电压变化.但由于滞后的存在,导致电枢电压与其反电动势之差随电枢速度的增大而增大,从而导致舵机速度越快,多余力矩越大,在图5中即曲线O 1CB 曲率越大,顶点C 与纵坐标轴距离越远.图5 运行过程中多余力矩的产生3)换向过程当舵机运动换向,电枢反电动势也跟着换向.然而由于滞后的存在,电机电枢电压还来不及换向,从而导致二者之差很大,使电枢电流非常大.电枢电压需要改变方向才能消除多余力矩.可见舵机换向时的多余力矩比负载模拟器启动时的多余力矩还要大,如图6所示.图6 换向过程中多余力矩的产生3 多余力矩的抑制在动态加载过程中,由舵机运动引起的多余力矩会严重影响系统的加载精度,使系统的稳定性变坏、频宽变窄、加载灵敏度降低.因此必须设法对其进行抑制.要消除多余力矩可以采取被动式和主动补偿两种方案.1)被动式方案被动式方案其基本原理是增大电流或机械机构的滤波作用,从而在结构上减小多余力矩的影响程度,增加电机电枢电阻、降低连接刚度、增大电枢电感等.由于受到物理条件的限制,只能把多余力矩消除到某种程度,并且它们都是以增加能源损耗作为代价,因而不宜单独使用.2)主动补偿方案.主动补偿方案通过某种途径来预测强迫电流,依靠控制策略进行主动补偿.本文主要介绍基于结构不变性原理的主动补偿方案.力矩电机的力矩输出中除了与电机电枢电压U m 相关的部分为可控输出以外,其他部分为干扰力矩.从动力执行机构的简单模型来看,系统的干扰就是舵机的角速度﹒θf ,根据结构不变性原理只要加入该角速度的固定系数前馈补偿就完全可以消除干扰.由电动负载模拟器执行机构方框图表示的动力学方程,经拉普拉斯变换可得其传递函数关系式M (S )=K tR mU c (S )-J m L m R m S 2+J m +L m B m R m S +B m +K e K t R m S ·θl (S )J m L m R m G εS 3+J m G ε+B m L m R m G εS 2+B m G ε+L m R m +K e K tG εR m S +1 从上式可知,可以使用力矩传感器角速度﹒θl 完全补偿干扰力矩,且补偿后的动力机构传递函数将不受负载部分机械谐振频率的制约,故可以大大提高系统的闭环频宽.将执行机构的传递函数表达成不同的形式,可以看出从力矩电机角速度﹒θm 和舵机的角速度﹒θf 引入前馈补偿也可以补偿干扰力矩.综合考虑补偿后系统的频宽、实现难易程度等因素,本文选择使用力矩传感器输出轴角速度﹒θl 进行前馈补偿,该方案的系统方框图如图7所示.·206·北京航空航天大学学报 2006年图7 使用﹒θl 的消扰原理方框图图中:G m (S )=J m L m R m G εS 3+J m G ε+B m L m R m G εS 2+B m G ε+L m R m +K e K t G εR mS +1根据不变性原理有G c om (S )=G d (S )(T a S +1)K r ·K a ·K t,这就使补偿后的动力机构传递函数为三阶环节.因为角速度信号中已经包含了负载部分的影响因素,经补偿的控制系统可以不受负载变化的影响.4 仿真及试验结果根据电动负载模拟器的数学模型,使用Mat -lab 进行了计算机仿真,并进行了试验分析,比较了加入前馈补偿环节后多余力矩的消除情况.数学模型中的各个参数取值情况如表1所示.表1 参数表参数取值参数取值K a 10L m /mH 7.9K r0.8R m /Ψ4.0K t /(N·m ·A -1)4.375J l /(kg ·m 2)0.129K e /(V ·s ·rad -1)4.375B l /(N ·m ·s ·rad -1)0.6B m /(N ·m ·s ·rad -1)0.232G l /(N·m ·rad -1)48738J m/(kg ·m 2)0.038G ε/(N ·m ·rad -1)190985 1)仿真结果首先观察电动负载模拟器在没有加入前馈补偿环节前的多余力矩产生情况.给定转矩输入为零,干扰输入为5Hz 的正弦信号,幅值为0.2rad 的角度信号时,系统产生的多余力矩的仿真结果如图8所示.由上面分析结果可知补偿环节G co m (S )中含有高阶微分环节,在仿真时难以实现完全补偿,根据系统中各结构参数的特点可将其简化成PD 控制环节,鉴于纯微分环节在控制系统中的不可用性和在实际应用中的不可实现,G com (S )用不完全图8 未补偿时仿真结果微分PD 环节来实现.加入前馈补偿后系统多余力矩的仿真结果如图9所示,图8和图9的仿真结果对比非常明显,未进行任何补偿前多余力矩为15N ·m ,引入力矩传感器输出轴角速度前馈补偿信号后多余力矩下降到0.04N ·m .因此基于结构不变性原理的前馈补偿很好地解决了多余力矩带来的干扰.图9 加入前馈补偿后仿真结果2)试验结果对以上的理论和方法进行了试验验证,图10和图11分别为加入补偿前后系统多余力矩试验结果.图10 加入前馈补偿前试验结果图11 加入前馈补偿后试验结果试验结果表明,采用前馈补偿以后,减小了多余力矩,与仿真结果是基本一致的.但由于试验过·207·第2期 李成功等:电动负载模拟器多余力矩产生机理及抑制程中干扰信号和非线形因素的存在,试验效果不如仿真效果明显.5 结束语电动负载模拟器多余力矩的产生是由于舵机角位移变化引起,在启动过程、正常运行和换向过程中均会产生多余力矩.仿真和试验结果表明,基于结构不变性原理的前馈补偿引入力矩传感器输出轴角速度作为补偿环节,可以有效地补偿多余力矩的干扰,且补偿后的动力机构传递函数不受负载部分机械谐振频率的制约,可以大大提高系统的闭环频宽.另外这种方式也比较容易实现,有着较好的工程应用价值,也有利于电动负载模拟器的应用和推广.参考文献(References)[1]任志婷,焦宗夏.小转矩电动式负载模拟器的设计[J].北京航空航天大学学报,2003,29(1):91～94Ren Zhiting,Jiao Zongxia.Des ign of mot or-drive load simulator with s malltorque outputs[J].Journal of Beijing Universit y of Aeronauticsand Astronautics,2003,29(1):91～94(in Chinese)[2]Yoons u Nam,Jinyoung Lee,Sung Kyung Hong.Force control s ys-tem des ign for aerodynamic l oad simulator[A].In:Proceeding of theA merican Control Conference[C].Chicago:lllinois USA,2000,7:3043～3047[3]华 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电动负载模拟器抑制多余力的结构补偿控制
Ｔ ａ ｉ ｙ ｕ ａ ｎ Ｓ ｈ ａ ｎ ｘ ｉ ０ ３ ０ ０ ５ １ ． Ｃｈ ｉ ｎ ａ）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ：Ｅ ｘ ｔ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ｑ ｕ ｅ ｅ ｘ ｉ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｍｏ ｔ ｏ ｒ ｄ ｉ ｒ ｖ ｅ ｌ ｏ ａ ｄ ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｏ ｒ ｉ ｎ ｌ ｆ ｕ ｅ ｎ ｃ ｅ ｓ ｔ ｈ ｅ ｌ ｏ ａ ｄ ｐ ｒ ｅ ｃ ｉ ｓ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｓ ｔ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ． Ａｉ ｍｉ ｎ ｇ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ｏ ｂ ｌ ｅ ｍ ，ｂ ａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｗ ｏ ｒ ｋ ｐ ｉ ｒ ｎ ｃ ｉ ｐ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ，ｔ ｈ ｅ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｌ ｏ ａ ｄ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｗ ａ ｓ ｂ ｕ ｉ ｌ ｔ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｃ ｏ ｍｐ ｅ ｎ ｓ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｕ ｎ ｉ ｔ ｗａ ｓ
电液伺服系统的控制策略和性能分析
电液伺服系统的控制策略和性能分析电液伺服系统的控制策略和性能分析摘要：电液伺服系统是一种常用的工业控制系统，广泛应用于机械、航空、航天等领域。
在电液伺服系统中，液压元件是主要的执行元件，电液伺服系统的控制策略和性能分析是提高系统稳定性和响应速度的关键。
本文主要介绍了电液伺服系统的工作原理，常见的控制策略以及对系统性能的分析。
关键词：电液伺服系统；控制策略；性能分析；稳定性；响应速度1. 引言电液伺服系统以其高功率密度、可靠性和可调节能力成为许多应用领域的首选。
电液伺服系统的核心是液压传动装置，其将电信号转换为液压能量，通过液压缸或液压马达实现系统的运动控制。
因此，电液伺服系统的控制策略和性能分析对于提高系统的稳定性和响应速度至关重要。
2. 电液伺服系统控制策略2.1 比例控制比例控制是电液伺服系统中最简单和最常见的控制策略之一。
该策略通过调整比例阀的开度，使液压缸产生一定的运动。
在比例控制中，控制信号与反馈信号之间的差值乘以比例增益，得到输出信号。
2.2 积分控制积分控制是在比例控制的基础上加入积分环节，用于消除系统的静差。
在积分控制中，控制信号与反馈信号之间的积分值乘以比例增益，得到输出信号。
2.3 模糊控制模糊控制是一种具有自适应能力的控制策略，能够根据系统的动态特性调整控制策略。
模糊控制通过建立一组模糊规则，将输入信号映射到输出信号。
模糊控制的优点是对于非线性系统具有较好的控制效果。
2.4 自适应控制自适应控制是通过对系统参数进行估计和调整，实现对系统动态特性的自适应调节。
自适应控制可以根据系统的工作状态和性能要求，自动选择合适的控制策略。
自适应控制的优点是对于复杂系统具有较好的控制效果。
3. 电液伺服系统性能分析3.1 稳定性分析在电液伺服系统中，稳定性是一个重要的指标，它决定了系统是否能够保持预定的运动轨迹。
稳定性分析可以通过分析系统的传递函数、极点和频率响应来实现。
稳定性分析的目标是确定系统的稳定域和临界稳定性条件。
《四足机器人液压驱动单元负载模拟系统多余力抑制研究》范文
《四足机器人液压驱动单元负载模拟系统多余力抑制研究》篇一一、引言随着科技的发展和进步，四足机器人在多个领域，如救援、搬运和军事行动等方面获得了广泛应用。
其核心部分——液压驱动单元负载模拟系统，负责将负载力传递给机器人四肢，对于机器人稳定性和效率的提升具有重要作用。
然而，在实际应用中，系统往往面临多余力的产生和传播问题，这不仅影响机器人的性能，还可能对系统造成损害。
因此，研究四足机器人液压驱动单元负载模拟系统的多余力抑制问题，对于提高机器人的运动稳定性和操作性能至关重要。
二、系统构成及工作原理四足机器人液压驱动单元负载模拟系统通常包括负载、机器人肢体、液压传动系统及控制系统等部分。
其中，液压传动系统是传递动力和力的主要途径，而控制系统则负责调节和监控整个系统的运行。
在系统工作时，通过液压驱动单元的驱动，机器人肢体将负载力传递给模拟系统，并由控制系统进行实时调节，以实现稳定、高效的负载模拟。
三、多余力产生的原因及影响多余力的产生主要源于系统内部和外部的多种因素。
内部因素包括液压传动系统的泄漏、摩擦等；外部因素则包括环境变化、负载变化等。
多余力的存在会导致机器人运动不稳定，降低工作效率，甚至可能对系统造成损害。
因此，研究多余力的产生机制和影响因素，对于抑制多余力具有重要意义。
四、多余力抑制方法研究针对多余力的问题，研究者们提出了多种抑制方法。
其中，一种常见的方法是通过优化液压传动系统的设计，减少泄漏和摩擦等内部因素对系统的影响。
此外，通过引入传感器和控制系统进行实时监测和调节，也可以有效抑制多余力。
同时，利用先进的控制算法和技术，如模糊控制、神经网络等，进一步提高系统的稳定性和效率。
五、实验验证与结果分析为了验证多余力抑制方法的有效性，我们进行了多组实验。
实验结果表明，通过优化液压传动系统设计和引入先进的控制算法，可以有效抑制多余力的产生和传播。
同时，我们还对不同抑制方法的效果进行了比较和分析，发现综合运用多种方法可以取得更好的效果。
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摘 要： 为了抑制 多余力值， 改善电液伺服 系统加载精度与 系统性能， 在对正弦信号施力机构数学 建模 的基 础上 ， 提 出了基 于 结构 不 变性 原 理 的 改进 方案 ， 利 用驱 动 伺服 机 构 位 置反 馈 信 号 进 行 辨
识， 构造理 想 的速度 补偿 信号进 行 流量 前馈补 偿 ， 抑制 多余 力 ， 并 利 用 最 小二 乘 法在 线 辨识 补偿 信 号修 正相 位有 效地 补偿 了多余 力． 对 正弦运 动施 力机 构 多余 力 的补偿提 供 了理论依 据 ．
（ Ｓ ｃ ｈ ｏ ｏ ｌ ｏ ｆ Ｍｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｃ ａ ｌ ， Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｏ ｎ ｉ ｃ ａ ｎ ｄ Ｃ ｏ ｎ ｔ ｏｌ ｒ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ， Ｂ ｅ ｉ ｊ ｉ ｇ ｎ Ｊ ｉ ａ ｏ ｔ ｏ ｎ ｇ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ ， Ｂ ｅ ｉ ｊ ｉ ｇ ｎ １ ０ ０ ０ ４ ４ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ ｏ ｆ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｏ — ｈｙ ｄ ｒ ａ ｕ ｌ ｉ ｃ ｓ ｅ ｒ ｖ ｏ ｌ ｏ ａ ｄ ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｏ ｒ
Ｚ ＨＡＮＧ Ｊ ｉ ｎ ｙ ｉ ｎ ｇ， Ｚ ＨＡＯ Ｙｉ ｎ ｇ ｎ ａ， Ｙ ＡＮ Ｈａ ｏ， ＬＩ Ｃ ｈ ａ ｎ ｇ ｃ ｈ ｕ ｎ， ＳＵＮ Ｍｅ ｎ ｇ
关键 词 ： 多余 力 ； 相 位修 正 ； 相 位辨 识 ； 位 置反 馈 中图分 类号 ： Ｔ Ｐ ２ ７ ３ 文 献标 志码 ： Ａ
Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ｏ ｎ ｃ ｏ ｍｐ ｅ ｎ ｓ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｃ ｏ ｎ ｔ ｒ ｏ ｌ ｓ ｔ ｒ ａ ｔ ｅ ｇ ｙ ｏ ｆ ｒ ｅ ｄ ｕ ｎ ｄ ａ ｎ ｔ
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第３ ８卷 第 １ 期
２ ０ １ ４年 ２月
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文章编 号 ： １ ６ ７ ３ — ０ ２ ９ １ （ ２ ０ １ ４ ） ０ １ — ０ １ ４ ６ — ０ ７
Ｄ ＯＩ ： １ ０ ． １ １ ８ ６ ０ ￣． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ６ ７ ３ — ０ ２ ９ １ ． ２ ０ １ ４ ． ０ １ ． ０ ２ ８
电液 伺 服 负 载模 拟器 多余 力补 偿 及 控 制 策 略
张金英 ， 赵英娜 ， 延 皓， 李长春 ， 孙 萌
（ 北京交通大学 机械 与电子控制工程学 院 ， 北京 １ ０ ０ ０ ４ ４ ）