悬挑卸料平台计算书
某工程型钢悬挑卸料平台的设计计算
譬 ： ＋ Ｐ ｌ
＝
＋
＝＿ ． １１Ｎｍ ０３ 。 ０ｋ
。
２． ３ 抗 弯强度验算 ３． 次梁应力 ：
＝
＿ ８０３Ｎ ｍ ２ ［］ ２５００Ｎ ８．５ ／ ｍ ＜ ， － ０．０ ～
２． ． ３ ４ 整体稳定性计算 １ 求均匀 弯曲的受 弯构 件整体稳定系数 。 ）
・
９ ・ ８
第３ ７卷 第 ２ ２期 ２ ０ １１ 年 ８ 月
Ｓ ＨＡＮＸＩ ＡＲＣ Ｔ ＨＩ ＥＣ ＵＲＥ Ｉ
山 西 建 筑
Ｖ １３ ． ２ ｏ ． ７ Ｎｏ ２ Ａｕｇ ２ ． ０１１
文章编号 ：０ ９ ６ ２ （ ０ ） ２０ ９ － ３ １０ －８ ５ ２ １ ２ —０ ８ ０ １
０ ３ Ｎ ｍ ： ．５ｋ ／ ｑ ｌ＝０ ３ ． ５×０． ０ ５ ０＝０ １ ５ ｋ ／ ． ７ Ｎ ｍ。
２ 设 计计 算 书
２． 编 制 依 据 １ １ 工程施工 图纸及现场概况 。２ Ｊ Ｊ１０２ ０ 建筑施工 扣件 ） ）Ｇ ３ — １ ０ 式钢 管脚 手架 安全 技术 规 范 （ ０２年 局部 修订 ） ） Ｂ ５ ２４ ２０ 。３ Ｇ ０ ０ — ２０ ０ ２混凝土结构工程施 工质量验 收规范 。４ Ｄ Ｊ１ －３ －０ ５建 ） Ｂ ４０ ３２０ 筑施工现场管 理标 准。５ Ｇ ００ －０ １ 筑结构荷 载规范 。６ ） Ｂ５ ０ ９２ ０ 建 ） Ｇ ０ １ － ０ Ｂ５０ ７２ ３钢结构 设 计规 范。７ Ｇ ／ ０ －０ ６一 般 用途 ０ ） Ｂ Ｔ ２ １ ８２０ １ 钢丝绳 。８ Ｊ Ｊ８ －１建筑施工高处作业安全技术 规范。 ）Ｇ ０９
某工程 型钢悬挑卸 料平 台的设计计算
刘 继 军
悬挑式卸料平台
悬挑式卸料平台(总22页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除编号四季花园1#、3#、4#、5#楼工程悬挑式卸料平台专项施工方案程序姓名职称日期编制审核批准贵州誉驰建筑工程有限责任公司目录一、平台构造 (1)二、平台制作 (2)三、平台安装及验收 (3)四、计算书 (6)（一）参数信息 (6)（二）次梁验算 (7)（三）主梁验算 (9)（四）钢丝拉绳内力验算 (13)（五）钢丝拉绳强度验算 (14)（六）拉环强度验算 (14)五、平台拆卸 (15)六、质量验收 (15)七、环境安全措施 (15)八、附图 (17)四季花园项目悬挑式卸料平台专项施工方案一、平台构造卸料平台由三部分组成：平台底盘、平台围护及平台支撑。
如图1所示。
(一)平台底盘构造（图2）1、平台底盘平面形状为矩形，长3000㎜，宽2400㎜。
由底盘骨架及底盘面板组成。
2、底盘龙骨架，分边框和框内龙骨两部分。
边框龙骨采用［16a槽钢制作，次梁采用12.6号槽钢制作，边框总长6000㎜，其中3000㎜用于楼层固定；框内龙骨采用φ48×3.5钢管，框内龙骨间距600㎜。
3、底盘面板采用50㎜厚模板平铺于底盘骨架上。
（二）平台围护1、平台三面围护，均作1200㎜高。
2、围护杆采用￠48×3.5钢管制作，立杆间距1250㎜，横杆从上至下间距500㎜，设三道，底部横杆与平台面之间的空档作踢脚板，用18㎜厚、300㎜高模板封堵。
3、围护采用18㎜厚模板围在栏杆里侧。
（三）平台支撑（图3）1、平台支撑分前端和后端支撑，前端支撑用钢丝绳拉结，后端由楼面支撑，即平台外框直接搁置在楼面上。
2、前端钢丝绳分主钢丝绳和保险钢丝绳，主钢丝绳吊环距平台前端150mm，保险钢丝绳吊环距平台前端650mm；后端支撑在楼面上，在计算时采用简支梁方法计算，后端锚固作为安全系数考虑，不参与计算，后端锚固的限位及压点均采用φ20圆钢预埋在楼面混凝土内，限位点设置在边梁上，压点设置在锚固的最末端20cm 处，压点预埋见的弯钩必须在楼板底筋下。
悬挑卸料平台施工方案
目录第一节工程概况一、工程简介工程名称：北京工业大学第四教学楼建设单位：北京工业大学设计单位：中国建筑设计研究院监理单位：北京远达国际工程管理咨询有限公司地址：北京市朝阳区平乐园100号工程类别：公共建筑结构类型：框架剪力墙建筑面积：25910㎡总高度：层数：地下二层，地上九层标准层高：钢管落地式卸料平台位于四教主楼结构南侧的A-S轴，左侧落地式卸料在A-3/A-4之间，右侧落地式卸料在A-10/A-11之间。
脚手架基础在南侧艺术学院裙房主体地上二层顶板之上。
该处结构标高与四教主楼地上二层结构标高一致。
悬挑式工字钢卸料平台搭设位置位于四教楼结构南侧的A-S轴，左侧悬挑式工字钢卸料平台在A-3/A-4之间，悬挑式工字钢卸料平台卸料在A-10/A-11之间。
在搭设卸料平台时拆除相应部位的外门式脚手架外防护网、部分区域还需拆除下部封口杆。
二、施工平面布置图考虑结构二层以上A-S南侧没有其他工程施工，所以在三层处结构南侧外搭设钢管落地式卸料平台，搭设高度。
另还需在1/A-S到A-S 中间搭设临时马道，临时马道与钢管式落地卸料平台整体搭设，不与其他架体连接，临时马道平时采取封闭式管理，只在物料周转时使用。
主体结构南侧四至九层设工字钢悬挑式卸料平台，悬挑处为5000*3500mm锚固长度2m。
三、施工要求1、确保脚手架、卸料平台在使用周期内安全、稳定、牢靠。
2、脚手架、卸料平台在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
3、施工操作前，应对搭设人员进行施工交底。
4、与南侧艺术教学楼已达成协议，使用艺术教学楼裙房结构地上二层顶板做为落地式钢管脚手架的架体基础，待我方使用完毕后，负责清理。
四、技术保证条件脚手架、卸料平台的搭设和拆除需严格执行本方案第二节编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011《建筑施工脚手架实用手册》《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010《钢结构设计规范》GB 50017-2003《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91?《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》DB11/T583-2008危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）北京工业大学第四教学楼结构施工设计图纸等。
卸料平台计算.PKPM
悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
次梁采用[14a号槽钢U口竖向，主梁采用[18a号槽钢U口竖向，次梁间距0.67m。
施工人员等活荷载5.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口竖向槽钢，间距0.67m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=53.20cm4,转动惯量Wx=13.01cm3,回转半径ix=1.70cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×0.67=0.24kN/m(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2 = 10.00/3.50/3.00×0.67=0.64kN/m(3)槽钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.24+0.64+0.14) = 1.22kN经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×5.00×0.67=4.69kN/m2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，活荷载计算值 M = 1.22×3.002/8+4.69×3.00/4=4.89kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=4.89×106/(1.05×13010.00)=357.80N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算 > [f],不满足要求!4.整体稳定性计算其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×58.0×235/(3000.0×140.0×235.0)=0.75由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.688经过计算得到强度=4.89×106/(0.688×13010.00)=545.81N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算 > [f],不满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
悬挑卸料平台(最新)讲述讲解
寰宇国际5#、12#、13#楼卸料平台专项方案单位：四川国丰建设集团审批：日期：年月日一、工程概况工程名称：寰宇国际5#、12#、13#楼工程地址：成都龙泉驿柏合镇龙华路以南施工单位：四川国丰建设集团建设单位：成都吉广润投资监理单位：四川国正建设管理设计单位：中铁二十三局集团建筑设计研究院监督单位：成都市龙泉驿区质监站本工程为剪力墙结构,预应力管桩根底加抗水板设计，地下二层，地上三十二层，结构的设计合理使用年限为50年。
二、总体部署结合该工程实际情况，现采用型钢悬挑卸料平台进行施工。
卸料平台每层安装四只，东、南、西、北面各一只，一层使用完毕，然后升至上一层，逐层上移，直到最顶层。
三、材料要求型钢：采用[16a号槽钢，材质应符合【碳素结构钢】〔GB/T700-2006〕中Q235－A级钢的技术要求；钢丝绳：直径14mm钢丝绳；吊环：直径16mm的圆钢；脚手板：18mm厚复合模板；栏杆：定型钢管栏杆，12mm厚复合板挡板。
四、悬挑式卸料平台搭设流程及要求卸料平台加工支座完毕经过验收合格前方可吊装。
吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。
吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕前方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格前方可使用。
要求提升一次验收一次。
具体构造要求如下：1、悬挑式卸料平台应按现行的相应标准进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。
2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。
3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为平安储藏，另外一道应作受力计算。
4、应设置经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。
5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于4个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。
卸料平台设计及计算
一、设计数据考虑到实际的需要和本工程层高的特点，卸料平台悬挑出脚手架外1500mm，架体宽度850mm，离墙150mm，卸料平台的长度设计为3000mm，结构施工荷载标准值为3.0KN/m2，竹串片脚手板荷载标准值为0.35KN/m2，栏杆、挡脚板荷载标准值为0.14KN/m2。
采用3根斜撑杆与平台杆连接并加一道保险扣件，中间加一道水平构造钢管。
二、设计简图如图卸料平台剖面图。
三、计（验）算见卸料平台受力分析，所有结点均按铰结考虑。
平台施工总恒荷载标准值为：q恒=0.35+0.14=0.49KN/m2；平台施工总活荷载标准值为：q活：3.0KN/m2；荷载组合：q组合=0.49×1.4+3.0×1.2=4.29 KN/m2。
1.5m宽单元：q组合’=4.29×1.5=6.44 KN/m。
总荷载值（等效集中荷载）：4.29×2.5×3=32.2 KN。
由力矩平衡：3×N1cos23.3×2.5=32.2×1.75得，N1=8.2 KN不组合风荷载，由N1/（ψ×A）≤f，得L0=kh=1.155×3.16=3.65mL0---立杆计算长度；k---计算长度附加系数；λ=l0/i=3.65/0.0158=231.0λ---长细比；i---截面回转半径。
查表ψ=0.137ψ---轴心受压构件的稳定系数。
N1/（ψ×A）=8.2×103/（0.137×4.89×102）=122.4N/mm2＜f=205N/mm2符合要求〉N=8.2KN小于2×8=16KN故立杆扣件抗滑移符合要求。
水平杆抗弯强度计算：σ=M/W＜[f]M——弯距设计值；W——截面模量，W= 5.08cm3f ——钢材的抗弯设计值，f=205N/mm2验算中间横向水平杆M= q组合’l2/8=6.44×1.252/8=1.26 KN mσ=M/W=1.26×106/5.08×103=201.2 N/mm2＜f=205N/mm2横向水平杆的拉力N2=3.2 KN＜8 KN，故扣件符合要求。
2024年悬挑式卸料平台安全技术规定（二篇）
2024年悬挑式卸料平台安全技术规定一、安全技术规范细则：1. 鉴于强化我公司各项在建工程项目中悬挑式卸料平台制造及使用的安全管理，预防安全事故的发生，特此制订本安全技术规范。
2. 卸料平台应以型钢为材料，所有节点均须采用焊接技术连接，构成刚性框架结构，并通过钢丝绳与建筑主体结构实施可靠的拉结。
3. 在卸料平台施工前，必须编制针对性的施工方案，该方案须严格遵照公司规定的报批审核程序。
4. 专项施工方案应包括卸料平台的平面布置图、与建筑物的连接构造详图、支撑细节、荷载参数、使用说明、搭建和维护拆卸等安全技术要点。
5. 卸料平台的设计计算应参照附件中的悬挑式卸料平台计算书进行。
6. 卸料平台须独立设置，不得与脚手架或施工设备相连接，并确保在相同垂直面上不同时设置上下平台。
7. 卸料平台的搁置点及上部拉结点应位于混凝土结构之上，且伸入梁板的长度不得低于____米，使用两套预埋的U型螺栓与压板(型号____0010)固定，螺栓间距为200mm，螺杆露出螺母部分不少于3丝，螺杆采用直径20mm的圆钢。
8. 卸料平台的宽度应控制在2米至2.4米范围内，平台边缘应按照临边防护的标准设置____米高的防护栏杆，并使用厚度为3mm的钢板进行密封焊接。
9. 平台四角须配备吊装环，以便于安装和拆卸。
安装完毕后，平台面应略微上翘，以确保荷载完全由钢丝绳承担。
钢丝绳通过花篮螺栓调节紧度，保证两侧长度一致。
每侧钢丝绳应设置前后两道，且不得锚定在同一拉结点上。
拉结点与悬挑梁支点之间的高度需超过2.8米。
10. 平台使用的槽钢、钢管、钢板、钢丝绳等材料，其性能必须符合现行的国家标准与规范要求。
11. 在卸料平台的显著位置，应设置安全警示标志牌，明确使用规则及限载重量。
12. 卸料平台安装完成后，项目经理应组织相关人员进行检查验收，验收合格后，报请监理及相关部门进行复查，复查通过后方可投入使用。
13. 平台使用过程中，应指定专人进行检查，建议建立定期检查机制，检查内容包括平台与建筑物的连接、钢丝绳与梁的连接、防护栏杆及警示标牌的完整性等。
悬挑式卸料平台标准版
架子工长
负责卸料平台搭设与拆除，协助责任工程师进行现场管理工作
3.4技术准备
3.4.1项目技术负责人组织技术部编制专项方案，进行项目评审，报公司总工程师进行审批，审批合格后方可实施。
3.4.2项目技术负责人组织现场责任师、质量员、安全员、测量员、劳务单位技术骨干及专业管理人员进行专项方案交底。
安全总监
负责卸料平台搭设、使用及拆除过程中的安全监督、验收工作
责任工程师
（2-3人）
负责卸料平台的搭设、验收及使用工作，并协助现场安全人员做好现场的质量及安全工作。
测量员
负责卸料平台的位移监测
劳务分包管理层
项目经理
配合总包实现现场的施工管理
技术主管
配合总包实现现场的施工管理
专职安全管理人员
安全员
负责卸料平台搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作
7、计算书（以下面参数为例）19
1、编制依据
1.1主要法律、法规
类别
名称
编号
国家
《中华人民共和国建筑法》
国家主席令第91号
《建设工程安全生产管理条例》
…………
…………
地方
关于印发《北京市实施<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>规定》的通知
北京市住房和城乡建设委员会
京建施[2009]841号
《北京市建设工程施工现场消防安全管理规定》
落地式卸料平台
3）竖向、水平剪刀撑布置位置，布置方式和角度（明确数值）；
4）与竖向结构连接的具体部位（间距）及做法。
5）明确底座及支承面的技术要求。当支承面为回填土时，应明确压实系数；当支承面为下层楼板时，应明确下部支撑做法。
6）明确卸料平台最大承受荷载值，具体材料尺寸、数量
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悬挑卸料平台计算书一、基本参数
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度L = 2.6 m
悬挑水平钢梁间距(平台宽度) B = 2.8 m
主梁采用I14号热轧槽钢
次梁间距 a = 1.2 m
次梁采用12.6号热轧槽钢槽口向下
支撑形式两根立杆支撑
外侧支撑点距墙固支点距离L1 = 0.1 m
支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L2 = 3 m
墙支点连接方式固接
支点与墙体连接方式焊接
悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 100 mm
悬挑梁与建筑物连接的焊脚尺寸取型钢翼缘厚度t = 0 mm
支撑钢管外径 d = 50 mm
支撑钢管壁厚 b = 2 mm
栏杆,挡板类别木脚手板挡板
材料堆放荷载Pmax = 8 kN
二、次梁计算
次梁按照受均布荷载的简支梁计算
1、荷载计算
脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×1.2 = 0.42 kN/m
次梁自重荷载,取自重标准值Q2 = 0.121 kN/m
活荷载Q3 = 3×1.2 = 3.6 kN/m
堆放荷载P = 8×1.2÷(2.8×2.6) = 1.32 kN/m
施工均布荷载q = 1.2×(0.42+0.121+1.32)+1.4×3.6 = 7.27 kN/m 2、抗弯强度计算
(1) 最大弯矩
其中：q 施工均布荷载；q=7.27 kN/m
l 悬挑水平钢梁间距(平台宽度)；l = 2.8 m
计算得到: M = 7.27×2.8^2÷8 = 7.12 kN.m
(2) 抗弯强度
其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3
γ截面塑性发展系数γ= 1.05
M 最大弯矩M = 7.12 kN.m
经过计算: σ= (7.12×1000000)÷(1.05×10.2×1000) = 664.8 N/mm2 抗弯强度设计值[f] = 205 N/mm2
抗弯强度大于钢材抗压强度设计值，不满足要求
3、整体稳定性计算
其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3
M 最大弯矩M = 7.12 kN.m
υb 整体稳定系数υb = 0.8
经过计算: σ= 7.12×1000000÷(0.8×10.2×1000) = 872.55 N/mm2
抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2
整体稳定性大于钢材抗压强度设计值，不满足要求
三、主梁计算
把作用于主梁的荷载均转化为均布荷载，主梁按照均布荷载下的悬挑梁计算1、荷载计算
脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×2.8 = 0.98 kN/m
次梁自重荷载Q2 = 0.121×2.8×4÷(2.6×2) = 0.26 kN/m
堆放荷载P = 8÷2.6 = 3.08 KN/m
活荷载Q3 = 2.8×3 = 8.4 kN/m
栏杆自重荷载：Q4 = 0.14 kN/m
主梁自重荷载：Q5 = 0.17 kN/m
施工均布荷载q = 1.2×(0.98+0.26+0.14+0.17+3.08)+1.4×8.4 = 17.32 kN/m 2、内力计算
(1) 挑梁支点最大支座力
其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 m
q 施工均布荷载q = 17.32 kN/m
a 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m
经过计算: R1 = 17.32×0.1×(3+8×2.5÷0.1+6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = 855.82 kN
(2) 挑梁墙支点最大支座力
其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 m
q 施工均布荷载q = 17.32 kN/m
a 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m
经过计算: R2 = 17.32×0.1×(5-6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = -810.79 kN
(3) 挑梁最大弯矩
其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 m
q 施工均布荷载q = 17.32 kN/m
a 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m
M1 = -17.32×2.5×2.5÷2 = -54.12 kN
M2 = -17.32×0.1×0.1×(1-2×2.5×2.5÷0.1÷0.1)÷8=27.04 kN 取M = -54.13 kN
(4) 悬挑梁轴向力
其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷tg(88.09) = 28.54 kN
(5) 支杆轴向力(拉绳拉力)
其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷sin(88.09) = 856.3 kN
3、抗弯强度计算
其中：γ截面塑性发展系数；γ= 1.05
W 截面抵抗矩W = 16.3 cm3
A 挑梁截面面积A = 15.89 cm2
M 挑梁最大弯矩M = -54.13 kN.m
N 悬挑梁轴向力N = 28.54 kN
σ= (54.13×1000000)÷(1.05×16.3×1000)+(28.54×1000)÷(15.89×100) =3180.68 N/mm2 抗弯强度大于等于钢材抗压强度设计值205 N/mm2，不满足要求。
4、整体稳定性计算
其中: W 截面抵抗矩W = 16.3 cm3
M 最大弯矩M = -54.13 kN.m
υb 整体稳定系数υb = 0.8
经过计算: σ= 54.13×1000000÷(0.8×16.3×1000) = 4151.07 N/mm2
整体稳定性大于钢材抗压强度设计值205 N/mm2，不满足要求
四、悬挑梁与建筑物连接焊缝计算
1、焊缝的正应力计算
其中: t 焊缝厚度取型钢翼缘厚度t = 7 mm
lw 悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 100 mm
N 悬挑梁所受轴向力N = 28.54 kN
经过计算: σ= 28.54÷((100-2×7)×7)×1000 = 47.41 N/mm2
焊缝的正应力小于等于焊缝抗压强度设计值205 N/mm2,故满足要求
2、焊缝的剪应力
其中: t 型钢翼缘厚度取型钢翼缘厚度t =7 mm
lw 悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw= 86 mm
N 挑梁墙支点的最大支座力N = -810.79 kN
经过计算: τ= ÷(86×7)×1000 = 1346.83 N/mm2
焊缝的剪应力大于焊缝抗剪强度设计值120 N/mm2,故不满足要求
3、焊缝的折算应力
其中: σ焊缝的正应力σ= 47.41 N/mm2
τ焊缝的剪应力τ= 1346.83 N/mm2
经过计算: f = sqrt(47.41^2+3×1346.83^2) = 2333.26 N/mm2
焊缝的折算应力大于焊缝折算应力设计值160 × 1.1=176 N/mm2,故不满足要求
五、支撑杆计算
1、支杆长细比计算
λ= 3×100÷1.7 = 177
支杆的稳定系数υ根据支杆长细比λ查表取: 0.251
2、支杆的稳定性计算
其中: N 支杆轴向力N = 856.3 kN
A 支杆净截面面积A = 3.02 cm2
υ支杆的稳定系数υ= 0.251
经过计算: σ= (856.3×1000)÷(0.251×3.02×100) = 11296.54 N/mm2
支杆的稳定性大于支杆抗压强度设计值205 N/mm2,故不满足要求
3、对接焊缝强度计算
其中: N 挑梁支点最大支座力N = 855.82 kN
lw 焊缝长度,取钢管的周长lw = 3.14×50 = 157 mm
t 焊缝厚度,取钢管壁厚t = 2 mm
经过计算: σ= 855.82×1000÷(3.14×50×2) = 2724.16 N/mm2
对接焊缝强度大于焊缝抗压强度设计值205 N/mm2,故不满足要求。