经典SBR设计计算(全)
经典SBR设计计算(全)
m(10)
N (10)
(
4 4 q
m b
v v
Q 2 Q g 1 4 )
2
/ 3
6、设计需氧量AOR=
碳化需氧量+硝化需
氧量-反硝化脱氮产
氧量
有机物氧化需氧系数
a'=
污泥需氧系数b'=
（1）碳化需氧量：AOR1 a'Q(S0 Se ) eb' XVf
0.04 0.027 0.067 d-1 0.16 mg/L
5、复核出水氨氮浓 度 微生物合成去除的氨 氮Nw＝0.12ΔXV/Q
冬季微生物合成去除 的氨氮ΔNw(10)＝
冬季出水氨氮为 Ne(10)=N0-ΔNW(10)=
夏季微生物合成去除 的氨氮ΔN(20)＝
夏季出水氨氮为 Ne(20)=N0-ΔNW(20)= 复核结果表明无论冬 季或夏季，仅靠生物 合成不能使出水氨氮 低于设计标准。
fb
f
) C0 Ce 1000
(3)剩余污泥量ΔX
ΔX＝ΔXV+ΔXs＝ T＝10℃时剩余污泥 量ΔX＝
358 kg/d 532 kg/d
1840 kg/d 2198 kg/d 2372 kg/d
0.5 m
设剩余污泥含水率按
T＝10℃时设剩余污 泥含水率按 4、复核出水BOD5
K2=
Lch
24 S 0 24 K2 Xft an2
去除1kgBOD的需氧量 ＝
2574.88 kgO2/d＝
4351.54 kgO2/d＝
1.79
kgO2/kgB OD5
107.3
kgO2/ h
181.3
kgO2/ h
（6）标准需氧量
SBR计算
△ 硝化细 菌在微生物中的
硝化的氨 氮 量 Nd=TN00.122*Yobs*(So-Se)Ne-0.016*Kd*tc*(SoSe)*Yobs =
硝化菌百 分比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(SoSe)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc *(So-Se)*Yobs ) =
2.0
mg / l
T = Tmin =
12
℃
0.3 mg / l
mgVSS/mgNH 0.15 4－N
0.04 1/d
△ 安全系 数 SF =
( 范围 1.5 ~ 4 , 一般 2.5 )
△ 氧的饱 和常数 Ko =
( 范围 0.25 ~ 2.46 , 一般 1.0 )
1.3.4 反 硝化工 艺参数
O2-dn = 2.85 * [ Q*( TNo TNe ) / 1000 0.12*W1* fvss ] =
5.4 总 需氧量 O2 = O2_c + O2_n O2_dn =
5.5 去 除每公 斤 BOD5 的需氧 量 = O2 * 1000 / [Q*( So - Se )] =
( TNe 使 用要求 值
5.2 硝 化需氧 量 O2-n O2-n = 4.6 * [Q * ( TNo - Ne ) 0.12*W1 ]=
式 中：
<> 微 生物细 胞中N 的比例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS
5.3 反 硝化可 利用氧 O2-dn
kgO2 / 11819.7 d
kgO2 / 15977.5 d
SBR反应器的设计计算
SBR 反应器的设计计算（1）由于SBR 为间歇进水，所以采用2个反应器。
（2）参数选择 污泥负荷Ls 取值0.1kgBOD/（kgMLSS·d ）；污泥浓度采用X=3000mgMLSS/L ；进水COD=225mg/L,BOD=135mg/L ，反应池高H=4.0m ，安全高度ε=0.3m;排水比1/m=1/4；,B/C=0.48＞0.4，可生化性好。
（3）反应池运行周期各工序的计算①.曝气时间（T A ）02250.490/B S COD mg L C ==⨯=024249020.143000A s S T h L mX ⨯===⨯⨯②.沉淀时间（T S ）初期沉淀速度4 1.264 1.26max 4.610 2.251036000.75/v X m h --=⨯⨯=⨯⨯=则： max 113.50.5420.75S H m T h v ε⎛⎫+⨯+ ⎪⎝⎭===③.排出时间（T 0） 排出时间为1h ，与沉淀时间合计为3.0h 计。
④.进水时间（T F ） 设进水时间为T=1.0h 。
一个周期时间为T=8.0h 。
（4）反应池池容计算 SBR 反应池涉及运行水位草图如图4.10设f=0.85：SVI=150故污泥沉降体积为 841.085.0150101353506=⨯⨯⨯⨯-3m 采用周期为8h ，池个数为2个每个池子的有效容积为47⨯ 图4.10 SBR 反应池涉及运行水位草图排水结束时水位h 2111414.0 2.7m h Hm --=⨯=⨯⨯=污泥界面 h 1=h 2-0.5=2.2m （5）需氧量计算①.需氧量 需氧量O a 为有机物(BOD)氧化需氧量O 1、微生物自身氧化需氧量O 2、保持好氧池一定的溶解氧O 3所需氧量之和。
即O a =O 1+O 2+O 3 有机物氧化需氧量O 1()10e O aQ S S =-式中：a-----去除每1.0kgBOD 的需氧量，kgO 2/kgBOD,取a=1.0； S 0,S e -----进水BOD 与出水BOD ，kg/m 3； Q-----进水量，m 3/d 。
SBR反应池设计计算
SBR 反应池计算
1. 日处理水量1500m 3
进水水质COD850mg/L （原水1700mg/L 经沉淀、气浮、水解后） 出水水质COD120mg/L 去除率85.8%，是可以达到的
2. 运行周期取8小时，（2小时进水、6小时曝气进水同时曝气、1小时沉淀、1小时滗水）
3. 采用水解池出水自流入SBR 池，因为设4个SBR 池。
4. 计算单池体积
① 一个SBR 池一天处理水1500/4=375m 3
一个SBR 池一天进水3次，每次进水125m 3
单池体积V 单=V 进+V 泥
V 进=125m 3
V 泥
式中Q ——单池每天进水量1500/4=375m 3
Lj ——进水BOD=504mg/L(原水800 mg/L)
Nw ——污泥负荷 取0.2kgBOD/KGMLSS.d
Fw ——混合液污泥浓度 取4300mg/L
V 泥= =220m 3
V 单=125+220=345m 3（按350m 3计）
② 单池体积 V=
375*0.504
0.2*4.3 nQC
式中n——1日内的周期数 3
Q——1个周期进水量125m3
C——平均进水BOD浓度0.504 kgBOD/m3 Nv——污泥容积负荷0.5kgBOD/m3池容.d
（按375m3计）
选有限水深5.2m
则面积为72.1m2
根据厂区用地情况，平面尺寸可定为6.0m*12.5m
设超高为0.8m，则总高为6m
单池总尺寸为6.0m*12.5m*6m
4个池子的总长
24m
总宽
12.5m
③
池水比
其他水厂
=
8.6*11*6 0.95。
SBR反应池的设计计算
第3章设计计算3.1 原始设计参数原水水量Q=5000m3/d=208.33m3/h=57.87L /s，取流量总变化系数K T=1.72，设计流量Q max= K T Q=0.05787×1.72=0.1m3/s。
3.2 格栅3.2.1 设计说明格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。
格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm），中格栅（10～40mm），细格栅（3～10mm）三种。
根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。
由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。
栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。
而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。
3.2.2 设计参数（1）变化系数：K T=1.72；（2）平均日流量：Q d=5000m3/d；（3）最大日流量：Q max=0.1 m3/s；（4）设过栅流速：v=0.9m/s；（5）栅前水深：h=0.4m；（6）格栅安装倾角：α=60°。
3.2.3 设计计算（1）格栅间隙数：13n ==≈ （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/sӨ——格栅安装倾角， 取60°h ——栅前水深 mb ——栅条间隙宽度，取21mmv ——过栅流速 m/s（2）栅渠尺寸：B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m（3—2） s ——栅条宽度 取0.01mB 2——格栅宽度 mmax10.10.321m 0.780.4Q B v'h ===⨯（3—3） B 1——进水渠宽 mv’——进水渠道内的流速 设为0.78m/s栅前扩大段：2110.4030.3210.12m 2tan 2tan 20B B L α--===⨯︒（3—4） α——渐宽部分的展开角，一般采用20栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m（3—5） 通过格栅的水头损失h 1：4231423)sin 20.010.92.42()sin 6030.097m0.02119.6S vh =β(k αb g =⨯⨯⨯︒⨯=（3—6） 栅后槽总高度H ：设栅前渠道超高h 2=0.3mH =h +h 1+h 2=0.4+0.097+0.3=0.8m（3—7） 栅槽总长度L ：L =L 1+L 2+1.0+0.5+2tan α=0.12+0.06+1.0+0.5+0.40.3tan 60+︒=2.09m （3—8）（3）每日栅渣量W ：max 1T864001000Q W W K = 33864000.10.070.35m /d 0.2m /d 1000 1.72⨯⨯==>⨯ （3—9） W 1——栅渣量（333m /10m 污水），取0.07宜采用机械清渣，选用NC —300型机械格栅：设备宽度300mm ，有效栅宽200mm ，有效栅隙21mm ，运动速度3m/min ，电机功率0.18kw ，水流速度≤1m/s ，安装角度60°，支座长度960mm ，格栅地下深度500mm ，格栅地面高度360mm ，格栅进深250mm 。
经典SBR计算
一、经典SBR工艺设计计算（一）设计条件：污水厂海拔高度950m设计处理水量Q＝12000m3/d=500.00m3/h=0.14m3/s 总变化系数Kz= 1.57进水水质：出水水质：进水COD Cr=450mg/L COD Cr=60mg/L BOD5=S0=250mg/L BOD5=S z=20mg/L TN=45mg/L TN=20mg/L NH4+-N=35mg/L NH4+-N=15mg/L TP0=6mg/L Tp e=0.5mg/L 碱度S ALK=280mg/L pH＝7.2SS=300mg/L SS=C e=20mg/L VSS=210mg/Lf b=VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧2mg/L夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数3冬季平均温度T2＝10℃活性污泥自身氧化系数K d(20)=0.06污泥龄θc=25d 活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度MLSS,X＝4000mgMLSS/L出水VSS/SS＝f=0.7520℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12kgNO3--N/kgMLVSS若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、运行周期反应器个数n1=4,周期时间t=6h,周期数n2=4每周期处理水量：750m3每周期分进水、曝气、沉淀、排水4个阶段进水时间t e=24/n1n2= 1.5h根据滗水顺设备性能，排水时间t d=0.5h污泥界面沉降速度u=46000X -1.26= 1.33m曝气池滗水高度h 1= 1.2m安全水深ε＝0.5m沉淀时间t s =(h 1+ε)/u=1.3h 曝气时间t a =t-t e -t s -t d =2.7h 反应时间比e=t a /t=0.452、曝气池体积V计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)13.6mg/L（2）曝气池体积V12502m 3（3）复核滗水高度h1：有效水深H＝5m h 1=HQ/(n 2V)=1.2m（4）复核污泥负荷0.13kgBOD 5/kgM LSS3、剩余污泥量（1）生物污泥产量T＝10℃时0.04d -1681kg/d T＝10℃时，ΔX V（10）＝1012kg/d(2)剩余非生物污泥量ΔX S1596kg/d(3)剩余污泥量ΔX ΔX＝ΔX V +ΔX s ＝2277kg/d T＝10℃时剩余污泥量ΔX＝2608kg/d=-=e d z e fC K S S 1.7=+-=)1()(0c d e c K eXf S S Q Y V θθ==eXV QS N s 0=--=∆100010000VfXeK S S YQX d e V ==-)20()20()10(04.1T d d K K =-⨯-=∆1000)1(0eb s C C f f Q X设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为284.6m 3/d T＝10℃时设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为326.0m 3/d4、复核出水BOD 5K 2=0.0189.80mg/L5、复核出水氨氮浓度微生物合成去除的氨氮N w ＝0.12ΔX V /Q 冬季微生物合成去除的氨氮ΔN w(10)＝10.12mg/L 冬季出水氨氮为N e(10)=N 0-ΔN W(10)=24.88mg/L 夏季微生物合成去除的氨氮ΔN (20)＝ 3.27mg/L 夏季出水氨氮为N e(20)=N 0-ΔN W(20)=31.73mg/L复核结果表明无论冬季或夏季，仅靠生物合成不能使出水氨氮低于设计标准。
序批式间歇反应器--SBR设计计算
Add Your Company Slogan
Thank you
Logo
设计计算公式
（9）消毒池 接触时间为15min，排水时间TD为2h，如果N很多，当TF=TD时， 接触池的容积最小 排出装置流量：
接触池体积：
设计计算例题
不要求脱氮，间歇进水， Q0=3000m3/d，S0=200mg/L，T=10~20℃ ，N=2，池深H=5m，超高0.5m，排出比1/2.5，MLSS=2000mg/L， 出水Se=20mg/L，Ls=0.25kgBOD/kgBOD*d
Add Your Company Slogan
SBR的设计计算
Logo
设计参数和内容
（1）设计流量，水处理设施以设计最大日流量计Q0，输水设施以 最大时流量计。需要考虑进水逐时变化情况，原则上没有调剂池。 （2）进水方式，限制曝气，非限制曝气 （3）反应池数和排出比，池数N≥2个，但当Q0≤500m3/d时，可设一 个单池运行，此时采用低负荷连续进水。排出比λ=1/m=0.2~0.5。 （4）设计负荷：标准负荷Ls=0.2~0.4kgBOD5/kgMLSS*d。 （5）污泥浓度：MLSS(X)=2000~5000mg/L。污泥浓度X的选定和 设计负荷成反比。
（7）安全容积ΔV
设计计算公式
（7）安全容积ΔV
设计计算公式
（8）需氧量
设计计算公式
（8）需氧量
OS—标准状态下污水需氧量，kgO2/d； Ko—需氧量修正系数； O2—设计污水需氧量，kgO2/d； Cs—标准状态下清水中饱和溶解氧浓度，mg/L，取9.17； α—混合液中总传氧系数与清水中总传氧系数之比，一般取0.80～0.85，取0.85； β—混合液的饱和溶解氧值与清水中的饱和溶解氧值之比，一般取0.90～0.97，取0.95； CSW—T℃时清水表面饱和溶解氧浓度，mg/L； Co—混合液剩余溶解氧，mg/L，一般取2mg/L； Csm—T℃下，实际计算压力时，曝气装置所在水下深处至池面的清水平均溶解值，mg/L； T—设计水温，℃，取最高水温T3=25℃； Ot—曝气池移出气体中含氧，%； Pb—曝气装置出口处的绝对压力，MPa，其值根据下式计算； P—大气压力，P=1.013×105Pa； H—空气扩散装置的安装深度，m； EA—空气扩散装置的氧转移效率。
sbr工艺计算
sbr工艺计算1.日平均流量：Q=10000m3/d2.水质：3.参数拔取3.1 运行参数生物池中活性污泥浓度：X VSS=1400mgMLVSS/l挥发性组分比例：f VSS=0.7(一样0.7~0.8)3.2 碳氧化工艺污泥理论产泥系数：Y=0.6 mgVSS/mgBOD5 (范畴0.4~0.8，一样取0.6) 20℃时污泥自身氧化系数：K d(20)=0.06 1/d (范畴0.04~0.075，一样取0.06) 3.3 硝化工艺参数硝化菌在15℃时的最大年夜比进展速度：μm(15) =0.47 1/d (范畴0.4~0.5，一样取0.47或0.45)好氧池中消融氧浓度：DO=2.0 mg/lNH4-N的饱和常数(T=T min=12℃)：K N=10(0.051×T-1.158)=0.28 mg/l硝化菌的理论产率系数：Y N=0.15 mgVSS/mgNH4-N (范畴0.04~0.29，一样取0.15) 20℃时硝化菌自身氧化系数：K dN(20)=0.04 1/d (范畴0.03~0.06，一样取0.04)安稳系数：F S=2.5 (范畴1.5~4，一样取2.5)氧的饱和常数：K O=1.0 mg/l (范畴0.25~2.46，一样取1.0)二. 好氧池工艺设计运算1. 参数修改K d (T min)=K d(20)×1.05(Tmin-20)=0.041 1/dμm=μm(15)×e0.098(Tmin-15)×[1-0.833×(7.2-pH)]×[D O/(D O+K O)] =0.331 1/dK dN (T min)=K dN(20)×1.05(Tmin-20)=0.027 1/d2.运算设计泥龄最大年夜基质应用率：k’=μm/Y N=2.21 mgBOD5/(mgVSS﹒d)最小硝化泥龄:tc min=1/(Y N×k’-K dN)=3.29 d设计泥龄：tc=Fs×tc min=14.8 d3.污泥负荷硝化污泥负荷：Un=(1/tc+K dN)/Y N=0.63 mgNH4-N/(mgVSS﹒d)出水氨氮浓度：由U N=k’×[N e/(K N+N e)]得N e=U N×K N/(k’-U N)=0.11mg/l碳氧化污泥负荷：U S=(1/tc+K d)/Y=0.18 mgBOD5/(mgVSS﹒d)4.好氧池容积运算BOD氧化要求水力逗留时刻：T b=(So-Se)/ (U S×X VSS)= 0.48d=11.43 hBOD5表不雅产率系数：Y obs=Y/(1+K d×tc)=0.37 mgVSS/mgBOD5硝化细菌在微生物中占的百分比：硝化的氨氮量N d=TN-0.122Y obs(So-Se)-Ne-0.016 Y obs K d tc(So-Se)=38.6mg/l硝化菌百分比fnfn=Yn*N d/ Y obs (So-Se) + Yn*Nd +0.016Y obs K d tc(So-Se)=0.11硝化水力逗留时刻TnTn = N d / ( Un*X VSS *fn )= 0.38 d = 9.18 hTb＞Tn，取好氧池水力逗留时刻为Tb，即11.43h。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
2433.71 m3/h=
最大空气用量Qmax=
（7）所需空气压力p
（相对压力）
供风管
h1：
道沿程
阻力
供风管
H2：
道局部
阻力
p=h1+h2+h3 +h4+Δh
4112.97 m3/h= 0.001 MPa
0.001 MPa
40.56 m3/mi n
68.5 m3/mi n
h3：
h4：
Δh： p= （8）曝气器数量计 算 A、按供氧能力计算
冬季硝化菌比增长速 度μN(10)＝1/θc+bN ＝
出水氨氮为：Ne(10)
K N (10) N (10)
m(10)
N (10)
(
4 4 q
m b
v v
Q 2 Q g 1 4 )
2
/ 3
6、设计需氧量AOR=
碳化需氧量+硝化需
氧量-反硝化脱氮产
氧量
有机物氧化需氧系数
a'=
污泥需氧系数b'=
冬季μm(10)＝μ m(15)e0.098(T-15)× DO/(K0+DO)×[10.833×(7.2-pH)]＝
99.20%
计算,湿污 泥量为
99.20%
计算,湿污 泥量为
0.018 16.66 mg/L
274.7 m3/d 296.5 m3/d
7.98 mg/L 17.02 mg/L 1.72 mg/L 23.28 mg/L
0.5 d-1
2 mg/L 1.3 7.2
0.19
(2)标准水温（15 ℃）时硝化菌半速度 常数KN(15)=
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
0.5 mg/L 0.28 mg/L
(3)硝化菌自身氧化 系数bN(20)=
冬季bN(10)＝bN(20)× 1.04(T-20)＝
一、经典SBR工艺设 计计算 （一）设计条件： 污水厂海拔高度 设计处理水量Q＝ 总变化系数Kz= 进水水质： 进水CODCr= BOD5=S0= TN= NH4+-N= TP0= 碱度SALK= SS= VSS=
fb=VSS/SS=
夏季平均温度T1＝
冬季平均温度T2＝
活性污泥自身氧化系 数Kd(20)= 活性污泥产率系数Y ＝ 混合液浓度MLSS,X＝ 出水VSS/SS＝f= 20℃时反硝化速率常 数qdn,20＝
若生物污泥中约 含
（二）设计计算 1、运行周期
反应器个数n1=
每周期处理水量：
进水时间te=24/n1n2= 根据滗水顺设备性 能，排水时间td=
950 m 8000 m3/d= 1.69
450 mg/L 200 mg/L 45 mg/L 25 mg/L
6 mg/L 0 mg/L 250 mg/L 0 mg/L 0
14634 m3
（3）复核滗水高度 h1： 有效水深H＝ h1=HQ/(n2V)= （4）复核污泥负荷
5m 0.7 m
Ns
QS0 eXV
0.13
kgBOD5/kgM LSS
3、剩余污泥量 （1）生物污泥产量
T＝10℃时 Kd(10) Kd(20)1.04(T20)
0.04 d-1
X V
YQ S0 Se 1000
沉淀时间ts=(h1+ ε)/u=
曝气时间ta=t-te-tstd=
反应时间比e=ta/t= 2、曝气池体积V计算 （1）估算出水溶解 性BOD5（Se)
1.2 m
1.33 m
安全水深ε ＝
1.3 h
1.2 h 0.20
Se Sz 7.1Kd fCe
13.6 mg/L
（2）曝气池体积V
V YcQ(S0 Se ) eXf (1 Kdc )
eK dVf X 1000
T＝10℃时，ΔXV （10）＝
(2)剩余非生物污泥 量ΔXS
X s
Q(1
fb
f
) C0 Ce 1000
(3)剩余污泥量ΔX
ΔX＝ΔXV+ΔXs＝ T＝10℃时剩余污泥 量ΔX＝
358 kg/d 532 kg/d
1840 kg/d 2198 kg/d 2372 kg/d
1.00
5m 0.2 m 4.8 m 148340 Pa
20%
21(1 - E A ) 79 21 (1 E A )
17.54%
8.38 mg/L
9.17 mg/L
11.33 mg/L
Csb(25)＝Cs(25)
pb 2.066105
O42t
9.52 mg/L 146.02 kg/h
246.78 kg/h
曝气器 淹没水 头 曝气器 阻力， 取 富余水 头取
曝气器供氧能力qc：
曝气器数量
n1=SORmax/qc=
B、以曝气器服务面
积校核
单个曝气器服务面积
f=F/n1=
4
Q
v
0.048 MPa
0.004 MPa 0.005 MPa 0.059 MPa=
0.1
kgO2/(h· 个)
2468 个
1.186 m2<0.75 m2
59 Kpa
曝气头氧转移效率 EA=
气泡离开水面时含氧 量Qt=
夏季清水氧饱和度 CS(25)=
Cs(20)=
冬季清水氧饱和度 Cs(10)＝
曝气池内平均溶解氧 饱和度
夏季平均标准需氧量 S平均空气用量 QF(25)＝ SOR(25)/0.3/EA=
0.95
2 mg/L 101300 Pa
AOR3
2.6 Q
N j TNe 1000
0.12 eVNw f 1000c
408.34 kgO2/d
（4）总需氧量AOR＝ AOR1+AOR2-AOR3＝ （5）最大需氧量 AORmax=KzAOR=
去除1kgBOD的需氧量 ＝
2574.88 kgO2/d＝
4351.54 kgO2/d＝
1.79
kgO2/kgB OD5
107.3
kgO2/ h
181.3
kgO2/ h
（6）标准需氧量
SOR
AOR Cs(20) (Csb(T ) C) 1.024(t20)
氧总转移系数α＝
0.85
氧在污水中饱和溶解 度修正系数β＝ 曝气池内平均溶解氧 浓度C＝ 所在地区大气压力p= 因海拔高度不高引起 的压力系数ρ＝ p/101300= 曝气池水深H= 曝气头距池底距离 曝气头淹没深度＝ 曝气头处绝对压力 pb=p+9800H=
0.09 m3/s
60 mg/L 20 mg/L 20 mg/L 8 mg/L 1 mg/L 0 20 mg/L
25 d
2, 1000 m3
3h
周期时间t= 每周期分进 水、曝气、 沉淀、排水 4个阶段
0.5 h
6
h,周期数 n2=
2 mg/L 3
4
污泥界面沉降速度 u=46000X-1.26=
曝气池滗水高度h1=
0.5 m
设剩余污泥含水率按
T＝10℃时设剩余污 泥含水率按 4、复核出水BOD5
K2=
Lch
24 S 0 24 K2 Xft an2
5、复核出水氨氮浓 度 微生物合成去除的氨 氮Nw＝0.12ΔXV/Q
冬季微生物合成去除 的氨氮ΔNw(10)＝
冬季出水氨氮为 Ne(10)=N0-ΔNW(10)=
（1）碳化需氧量：AOR1 a'Q(S0 Se ) eb' XVf
0.04 0.027 0.067 d-1 0.16 mg/L
0.5 0.12 1819.17 kgO2/d
(2)硝化需氧量
AOR2
4.6(Q
N0 Ne 1000
0.12
eVXf c
)
1164.06 kgO2/d
(3)反硝化产生的氧 量
夏季微生物合成去除 的氨氮ΔN(20)＝
夏季出水氨氮为 Ne(20)=N0-ΔNW(20)= 复核结果表明无论冬 季或夏季，仅靠生物 合成不能使出水氨氮 低于设计标准。
若考虑硝化作用，出 水氨氮的计算： (1)标准水温（15 ℃）时硝化最大比增 长速度μm(15)= 曝气池内平均溶解氧 DO＝ 溶解氧半速度常数 K0= 污水pH值pH＝
25 ℃ 10 ℃
333.33 m3/h=
出水水质： CODCr= BOD5=Sz= TN= NH4+-N= Tpe= pH＝ SS=Ce=
曝气池出 水溶解氧 硝化反应 安全系数
0.06
污泥龄θc=
0.6
4000 mgMLSS/L
0.75
0.12 kgNO3-N/kgMLVSS
12.40%
的氮用于细 胞合成