变压器设计说明
10kV柱上变压器
型
闭、油浸式变压器，接线组别Dyn11，并采用防盗
措施；中压选用跌落式熔断器，低压侧选用带空
气断路器的低压综合配电箱
8 防雷接地 接地网电阻不超过4Ω;变压器高压侧须安装避雷 器，多雷区低压侧宜安装避雷器；接地体采用长 寿命的镀锌扁钢；接地电阻、跨步电压和接触电 动势应满足有关规程要求
海拔高度≤
1000m；环境温度：-30～＋
.1.5 假定条件 海拔高度： ≤ 1000m。 环境温度：-30～＋40℃ 最热月平均最高温度：35℃。 最大风速：30m/s。 污秽等级：Ⅲ级。
日照强度：0.1W/cm2。
地震设防烈度：按7度设计，地震峰值加速度为0.1g，地震特征周 期为0.35s。
洪涝水位：站址标高高于50年一遇洪水位和历史最高内涝水位，未 考虑防洪措施。
主接线采用线路变压器组，10kV侧采用绝缘导线，0.4kV侧采用电 缆，单回出线均采用电缆下出线，单回路出线均采用电缆下出线。
.3.1.2 短路电流及主 要设备选择、 导体选择
（1） 短路电流计算取值。10kV电压等级：短路电流水平为16kA/2s。 在具体的工程设计阶段，应根据工程建设地的电力系统条件，按系
护，宜采用分励脱扣器，不设置失压保护。 b 低压综合配电箱内配置多功能电子表。 c 无功补偿。 d 应采用按无功需量自动补投切的无功补偿电容。补偿容量按变
压器容量的10﹪～40﹪配置。农村等负荷较轻地区可适当减少 无功补偿的配置。 低压电力电容器采用自愈式电容器，要求免维护、无污染、环保 （具备环保证书）。 有条件的可采用综合测试仪或兼备综合测控仪的无功补偿自动装 置，计量变压器基本运行数据（如低压侧三相电压、三相电流、功率因 数、小时电量等基本运行数据），现场采集或远传。 4）导体选择。各电压等级的导体，在满足动热稳定和机械强度等 条件下进行选择，变压器低压出线截面按变压器容量选择。 10kV采用交联绝缘铝（铜）导线，0.4kV变压器低压出线至固定综 合配电箱采用四根单芯等截面铜电缆，综合配电箱出线采用四芯等截面 铜电缆。
正余弦旋转变压器绕组设计-概述说明以及解释
正余弦旋转变压器绕组设计-概述说明以及解释1.引言1.1 概述在本篇长文中，我们将讨论正余弦旋转变压器绕组设计这一主题。
作为电力系统中重要的电力传输设备，变压器的设计和优化一直是工程师们关注的焦点。
正余弦旋转变压器是一种基于磁通旋转的新型变压器，其具有较小的漏磁感应率和较高的能量转换效率。
正余弦旋转变压器绕组设计是该类变压器的关键部分，其合理的设计可以提高变压器的性能和稳定性。
在绕组设计中，我们需要考虑变压器的额定功率、电压等级以及所需的相位移等参数。
通过合理选取绕组结构和导线材料，可以实现更高的绝缘强度和更低的耗损。
本篇长文将从正余弦旋转变压器的原理入手，详细介绍正余弦旋转变压器的工作原理及其在电力系统中的应用。
接着，我们将阐述变压器绕组设计的基本原则，包括绕组的布局、层间绝缘和匝间绝缘的设计要点。
最后，我们将重点讨论正余弦旋转变压器绕组设计中的关键问题，例如匝间电压分布的优化以及绝缘材料的选择。
通过对正余弦旋转变压器绕组设计的全面分析和研究，本文旨在为电力系统工程师提供关于变压器设计的重要理论和实践指南。
了解正余弦旋转变压器绕组设计的原理和要点，将帮助工程师更好地应用和改进该类变压器，进一步提升电力系统的运行效率和稳定性。
未来，我们对正余弦旋转变压器绕组设计的发展趋势进行展望，并探讨其在智能电网和可再生能源领域的应用前景。
1.2 文章结构文章结构部分的内容：文章的结构主要分为引言、正文和结论三个部分。
引言部分为文章的开端，主要包括概述、文章结构和目的。
概述部分为文章的开篇，简要介绍了正余弦旋转变压器绕组设计的背景和重要性。
主要说明了正余弦旋转变压器的应用领域和意义。
文章结构部分为本文的大纲，包括引言、正文和结论三个部分。
通过列出大纲，读者可以清晰地了解整篇文章的内容和逻辑结构，方便读者阅读和理解文中的内容。
目的部分主要阐明了本文的写作目的，即希望通过对正余弦旋转变压器绕组设计的研究和分析，提供一种有效的方法和指导原则，以支持工程师在实际应用中进行变压器绕组设计。
反激式开关电源变压器设计说明
2.6 计算一次绕组最大匝数Npri
Lpri 452*10-6
Npri = =
= 61.4匝 取Npri=62匝
AL 120*10-9
2.7 计算二次主绕组匝数NS1〔NS1为DC+5V绕组
Npri<V01+VD><1-Dmax> 62*<5+0.7>*<1-0.5>
Ns1=
=
= 2.78匝
Vin<min>Dmax
技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(2)
表二 变压器窗口利用因数
变压器情况
窗口
反激式变压器 一个二次绕组 两个或多个二次绕组 相互隔离的二次绕组 满足UL或CSA标准 满足IEC标准 法拉第屏屏蔽
1.1 1.2
1.3 1.4 1.1 1.2 1.1
用下式按变压器情况将各窗口利用因数综合起来 Knet=Ka.Kb…
技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(2)
变压器绕制结构如下：
0.06/3层 0.06/3层 0.06/3层 0.06/3层
偏置绕组 ½一次绕组 二次绕组 ½一次绕组
3mm
3mm 技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(2)
2.11 计算变压器损耗
1铜损：Pcun = NnV* MLT*Rn>In2 MLT = 2E+2C=2*25.27+2*9.35=69.24mm
5+0.7
取13匝
技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(2)
2.9 检查相应输出端电压误差 Vsn
δVsn%=<< = *Ns’n-Vsn>/Vsn>*100% Nsn
LLC变压器设计步骤与说明
LLC变压器设计步骤与说明1.设计目标确定：首先，需要确定LLC变压器的设计目标。
这包括输出电压、输出功率、输入电压范围、工作频率、效率要求等。
根据这些参数来确定变压器的额定参数，例如变压器的变比、铁芯截面积等。
2.计算输出电流：输出电流是设计变压器时必须要考虑的重要参数。
通过计算输出功率与输出电压的比值来确定输出电流的大小。
输出电流的大小决定了变压器铜线的横截面积，从而影响变压器的尺寸和成本。
3.计算变压器的变比：变压器的变比是通过计算输入电压和输出电压的比值来确定的。
变比决定了输入输出电压的转换关系，同时也影响了变压器的尺寸和效率。
通常情况下，变比会根据输出电压和输入电压的比值进行微调，以达到最佳的效率和性能。
4.计算铁芯的尺寸：铁芯是变压器的核心组成部分，其尺寸直接影响变压器的功率密度和效率。
通过计算输入功率和截面积的比值来确定铁芯的尺寸。
通常情况下，铁芯的截面积会根据变压器的功率需求进行微调，以达到最佳的性能和成本效益。
5.计算铜线的尺寸：铜线是负责输送电流的组成部分，其横截面积直接影响变压器的损耗和效率。
通过计算输出功率和输出电流的比值来确定铜线的尺寸。
为了减小导线的损耗和温升，通常会通过并联或者提高线材导电性来减小电流密度。
6.选用合适的电容器和电感器：7.优化设计参数：通过计算和模拟分析来优化LLC变压器的设计参数，包括变比、铁芯尺寸、铜线尺寸、电感器和电容器的参数等。
通过不断的调整和优化，达到最佳的效率和性能。
8.制造和组装：根据最终的设计参数，制造和组装LLC变压器，包括绕线、堆叠、连接等。
在制造和组装过程中，需要严格遵守相关的安全规范和标准，确保变压器的可靠性和安全性。
9.测试和调试：完成制造和组装后，进行测试和调试。
通过测量和分析输出电压波形、输入功率、温升等参数，验证变压器的性能和功耗是否满足设计要求。
在测试和调试过程中，需要采用合适的测试设备和方法，并根据发现的问题进行相应的修正和改进。
电力变压器保护设计规范说明
电力变压器保护设计规范说明电力变压器保护设计规范（GB／T50062—2008）4·0·1电压为3～110kV，容量为63MV·A及以下的电力变压器，对下列故障及异常运行方式，应装设相应的保护装置：1，绕组及其引出线的相问短路和在中性点直接接地或经小电阻接地侧的单相接地短路。
2，绕组的匝间短路。
3，外部相间短路引起的过电流。
4，中性点直接接地或经小电阻接地的电力网中外部接地短路引起的过电流及中性点过电压。
5，过负荷。
6，油面降低。
7，变压器油温过高、绕组温度过高、油箱压力过高、产生瓦斯或冷却系统故障。
4.0.2容量为0.4MV·A及以上的车间内油浸式变压器、容量为0.8MV·A及以上的油浸式变压器，以及带负荷调压变压器的充油调压开关均应装设瓦斯保护，当壳内故障产生轻微瓦斯或油面下降时，应瞬时动作于信号；当产生大量瓦斯时，应动作于断开变压器各侧断路器。
瓦斯保护应采取防止因震动、瓦斯继电器的引线故障等引起瓦斯保护误动作的措施。
当变压器安装处电源侧无断路器或短路开关时，保护动作后应作用于信号并发出远跳命令，同时应断开线路对侧断路器。
4.0.3对变压器引出线、套管及内部的短路故障，应装设下列保护作为主保护，且应瞬时动作于断开变压器的各侧断路器，并应符合下列规定：1，电压为10kV及以下、容量为10MV·A以下单独运行的变压器，应采用电流速断保护。
2，电压为10kV以上、容量为10MV·A及以上单独运行的变压器，以及容量为6.3MV·A及以上并列运行的变压器，应采用纵联差动保护。
3，容量为10MV·A以下单独运行的重要变压器，可装设纵联差动保护。
4，电压为10kV的重要变压器或容量为2MV·A及以上的变压器，当电流速断保护灵敏度不符合要求时，宜采用纵联差动保护。
变压器、高、低压配电设备设计、施工说明
变压器、高、低压配电设备设计、施工说明3.1设计及施工说明1）主变压器主变压器本期新建#1主变，容量为100MVA，项目终期为2×100MVA，因此本期建设时预留#2主变安装场地。
主变为三相双绕组有载调压变压器，中性点经隔离开关或放电间隙接地。
2）110kV系统接线110kV侧为单母线分段接线，设110kV-I段和II段，终期为每段母线有2个出线间隔，1个主变进线间隔，1个母线设备间隔。
本期建成110kV-I段母线上的1个主变进线间隔，1个出线间隔和1个母线设备间隔，预留I段上1个出线间隔、110kV分段及110kV-II段配电装置安装场地。
110kV配电装置拟采用SF6全封闭气体绝缘组合电气（GIS）设备，户外布置。
3）35kV系统接线35kV侧为单母线分段接线，设35kV-I段和II段，终期为每段母线上有7个电缆出线间隔，1个主变进线间隔，1个PT间隔，1个无功补偿间隔，1个站用间隔。
本期建设35kV-I段母线上的2个电缆出线间隔，1个主变进线间隔，1个PT间隔，1个无功补偿间隔，1个站用间隔。
预留I段上5个电缆出线间隔，35kV分段及35kV-II段配电装置安装场地。
4）35kV侧无功补偿无功补偿装置拟采用SVG型动态无功补偿装置，按35kV母线每段上各配置1套无功补偿装置原则进行设计，本期新建#1SVG装置，接于35kV-I母线上，补偿容量能够满足前三期共100MWp光伏容量无功补偿需要，根据以往工程经验，#1SVG容量约为20Mvar，最终SVG容量大小待定。
5）所用接地变及小电阻接地成套装置由于本项目35kV侧均采用电缆汇流的方式，电缆量较大，为限制单相接地故障下的电容电流，拟在主变压器35kV侧设站用接地变及小电阻接地装置，为成套组合柜形式，室内布置。
终期设2台站用接地变，分别接于35kV-I段和II 段上，本期新建35kV-I段上的#1站用接地变及小电阻成套装置，预留#2站用接地变及小电阻成套装置安装场地。
LLC变压器设计步骤与说明
LLC变压器设计步骤与说明设计LLC变压器的步骤如下：1.确定设计参数：首先，需要明确变压器的额定功率、变比、频率等参数。
这些参数将直接影响到变压器的设计和选材。
2.计算铜导线截面积：根据所需的额定功率和电流密度，计算出变压器的铜导线截面积。
一般来说，电流密度通常不超过导线材料的额定值，以确保导线的稳定性和寿命。
3.选择磁芯材料：根据所需的频率和工作条件，选择合适的磁芯材料。
常用的磁芯材料有硅钢片和铁氧体等。
硅钢片通常用于低频变压器，而铁氧体则适用于高频变压器。
4.计算磁芯尺寸：确定磁芯的尺寸，包括磁芯的平均磁通密度和有效截面积。
这些参数可以通过计算和经验公式来得到。
5.计算电感：在已知磁芯材料和尺寸的情况下，计算电感。
电感的设计需要满足所需的电感值，同时要考虑到磁芯的饱和情况。
6.计算绕组参数：根据所需的变比和额定功率，计算绕组的匝数和线圈直径等参数。
同时，根据绕组材料和铜导线截面积，计算绕组的电阻和损耗。
7.确定冷却方式：在设计LLC变压器时，需要确定合适的冷却方式，通常包括自然冷却和强制风冷等。
冷却方式的选择将直接影响到变压器的散热性能和效率。
8.计算损耗和效率：根据绕组的电阻、铜损和磁芯的铁损，计算出变压器的总损耗。
然后，根据输入功率和输出功率，计算出变压器的效率。
优化损耗和效率是设计过程中的重要考虑因素。
9.进行热设计：根据变压器的总损耗和冷却方式，进行热设计。
通过计算绕组和磁芯的温度升高和散热面积，确定合适的散热器尺寸和材料。
10.进行结构设计：设计变压器的结构，包括绕组、磁芯、绝缘材料和外壳等。
确保变压器的结构稳定、耐用并满足安全标准。
11.进行仿真和验证：使用专业软件对设计的变压器进行仿真和验证。
通过电磁场分析和热场分析，验证设计的合理性和可靠性。
12.制造和测试：根据设计图纸和文档，制造并测试变压器。
测试包括电气性能、绝缘性能和温升测试等，以确保变压器符合设计要求和标准。
说明：LLC变压器是一种具有较高效率和低损耗的变压器，常用于电力电子领域。
SGT756变压器技术说明书V1.00(国网标准330kV以上电压等级)排版稿ZJ
SGT756变压器技术说明书V1.00(国网标准330kV以上电压等级)排版稿ZJ一、产品介绍SGT756变压器是一款特别为国网标准330kV以上电压等级设计的变压器。
其产品特性如下：•电压等级：330kV及以上•变比：400/±400/±75kV•额定容量：700MVA•相数：三相五列•冷却方式：强制风冷二、产品结构SGT756变压器由铁心、线圈、油箱及附件组成。
1. 铁心铁心为三相五柱形构造。
采用二次励环结构，使其具有稳定的励磁特性。
2. 线圈线圈为铜箔C型结构设计，使其具有良好的电气性能和热稳定性。
3. 油箱油箱为全密封型设计，具有良好的防漏性和抗污染性。
4. 附件附件包括防爆阀、温度自控装置、一次侧和二次侧的接线装置等。
三、技术参数•额定容量：700MVA•电压等级：330kV及以上•变比：400/±400/±75kV•最大工作电流：1200A•空载电流：0.36%•短路阻抗：20%•绕组温升：不超过65K•环境温度：-40℃~+55℃四、产品优势1.稳定的励磁特性：采用二次励环结构，使其具有稳定的励磁特性。
2.良好的电气性能和热稳定性：线圈为铜箔C型结构设计，使其具有良好的电气性能和热稳定性。
3.全密封型油箱设计：具有良好的防漏性和抗污染性。
4.安全可靠：附件包括防爆阀、温度自控装置、一次侧和二次侧的接线装置等，保障变压器的安全可靠运行。
5.良好的维护性：结构简单，易于维护和检修。
五、应用领域SGT756变压器适用于国家电网输变电系统中，作为重要的输电设备，可用于电压等级为330kV及以上的高压电网中，起到提高电压和输送电能的作用。
六、质量保证SGT756变压器严格按照国家有关标准要求生产，质量得到国家质量监督检验中心的认证，并通过中国电力设备质量监督检验中心的全面检测，产品优良、品质可靠。
七、服务支持我们承诺为客户提供优质的售前、售中和售后服务支持，在整个使用寿命中为客户提供快速、高效和可信赖的服务。
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额定匝数 333
最大匝数 350
平均半径
165.3390056
20
匝数 额定绕组长
465
高压纸包 扁铜线 高压纸包 扁铜线 高压纸包 扁铜线 高压纸包 扁铜线
Kmd% 0.0955
Ct% 0.022994
总重 128.0741
线总重
kg
Kmd%
Ct%
0.0955 0.013467
总重 152.3737
低压辐向尺寸
高压辐
8
34
321.3
轴向裕量 未加裕度 绕组轴向尺寸
0 3.7
321.3 325
339.9
10.3 4.8
350.2 355
Bq2(III)
Hk2(III)
⊙
DY(III)
Ac22（II）
Hk2(II)
324.1
Bq2(II) 12.65 ⊙
DY(II)
W2(III)
W2(II) 20
210.0140056 232.51401
Rp1(II) 197
197.5 232.51 232.51
HK cm ∑D c㎡
32.14 电抗修正系数 Kx 106.28 当u=HK/λ≥ 1.3时，ρ
0.96 ? 0.906
u
3.395668
Ux %
3.962
Ur%
0.704
Uk%
4.024060139
绕组长 m 引线长 m 电阻(cu) 绕组裸重 I^2*R
39.5 最大绕组长 引线长 m
489 0
绕组损耗 2644.769894
负载损耗
附加损耗 0
2644.77
绕组损耗 3260
负载损耗
附加损耗 260.8
3520.8
0.006642 164.2
1153
额定电阻 最大电阻 绕组裸重
I^2*R
291 474 三相三柱非D
0.97
铁心柱净截面 (c㎡)
459.78 轭角重
d
1
电压比核算
0.029%
-0.083% 0.128%
0.25%
导线型号 导线型号
2.5
2.65
6
10
2.85
3
6.3
10.3
加一根导线高度
低压 3 2 6
30.9
高压δ t 0.3
高压导线r 0.8
低压δ t 0.3
低压导线r 0.8
1
3.18
接缝处单位励磁容量qj 0.462
总接缝数 6
30Q130 硅钢片性能数据计算
单位损耗 ptx(W/kg)
1.234847
单位磁化容量 ptx(VA/kg)
Bm≤1.45T Bm>1.45T
2.163156 3.044878
3.044878
接缝磁化容量
qj(VA/c㎡)
圆筒低压
平均半径 103
边轭中心距数 目
边轭中心 距
旁轭窗高
上下主轭 上下两侧边轭
净截面
净截面
旁轭净截 面
接缝处净面 积
meb
M0b
H0P
se
sb
459.78
sp
Aj
650.12892
硅钢片单位损耗 p0 W/kg 空载损耗附加系数 KP0
1.241
1.15
空载损耗 P0 W 1773.918907
有功分量 I0y ﹪ 0.354
0
0
0
0 95
0
0
140.2815843
∑ 15.05137 1.65588458 8∑/12∑ 120.411 19.8706149
低压单根截面 25.95
低压线截面 155.7
低压电密 1.545279383
3.7 4.8
0.648 ～～
1.296
0.972 ～～ 1.701
窗高 485 485
HK
圆筒式计 ∑D 算u Ur%
cm 32.14 电抗修正系数 Kx
c㎡ 86.33423 当u=HK/λ≥ 1.3时，ρ
3.395668
Ux %
0.528954
Uk%
? 0.906260236
#VALUE! #VALUE!
长圆式计 算
铁心窗高
套有线圈 的铁心柱
铁心柱净 截面c㎡
硅钢片密 度
Hw
mzh
0.8425 0.885953
188.7
2107
线材 Kmd%
漆包铜导线 缆纸包铜导压电缆纸包铜导 0.1404 0.0955 0.0955
δjq
btx
bex
H0
bb1
bb2
485
St(10^(-4))
待验证
rj5
rj6
N
bt1
bt2
bt3
bt4
bt5
rj5
rj6
N
bt1
bt2
bt3
bt4
bt5
待验证
rj4
外绕组温升计算
外绕组外表面积Sjw1
0 外绕组平均气道宽
外绕组内表面积Sjn1
0
H
外绕组气道有效散热系数Ka1 #DIV/0!
K⊙
外绕组单位热负荷Qj1 #DIV/0!
K
n
外绕组温升 #DIV/0!
内绕组温升计算
内绕组表面积Sj2
0 内绕组平均气道宽
内绕组气道有效散热系数Ka2 #DIV/0!
／
Uφ1 6062.178
高压相电压 V Uφ2 5773.503
Uφ3 5484.828
高压相电流 A Iφ最大分接 27.49287
Iφ额定分接 28.86751
高压线电流 A
28.86751
低压线电压 V
uN
／
低压相电压 V
uφ
693
低压相电流 A
iφ 240.5002
低压线电流 A
416.5464
匝数 平均半径 0 109.325
匝数 20
圆筒高压
平均半径 197.5
额定匝数 0
最大匝数
平均半径 186.25
扁圆低压 平均半径 匝数 平均半径 匝数
平均半径
匝数
130.325
20
匝数 额定绕组长
333 389.69192
平均半径
匝数
扁圆低压 138.014
0 144.339
20
扁圆高压
平均半径 221.514
Ac11
Hk1(II)
319
Bq1( ⊕ GY(I
W2(I) 20
W1(I) 333
W1(I
Rp2(I)
Rp12
130.325 155.825
124
136.65
165.339 190.83901
159.0140056
171.66401
Rp1(I)
Rp11
186.25
197.5
175
197.5
221.2640056 232.51401
低压内半径 Rp2(II)
103
103
103
138.014
138.014
Rp22(II)
103
103
103
138.014
138.014
138.014
低压每层匝数
高压每层匝数
Rp2(II) Rp22(I) 109.325 119.825
115.65 144.3390056 154.83901
150.66401
纸包扁线轴向裕量 纸包扁线轴向裕量
2.5704 ～～ 2.8016 ～～
3.8556 4.2024
(II)
70 12.5 25 0.909011 0.32464688
60 9.5 35 0.507562 0.29607795
45 10 50 0.30053 0.3339225
30 6.5 65 0.08682 0.18810968
0
0 95
0
0
0
0 95
0
0
0
0 95
0
0
0
0 95
0
0
0
0 95
0
0
0
0 95
459.78
上铁轭顶部面积Sed：0.764515
铁轭前后正表面Sez：
0
铁心四角端面Se△： 0.183912
铁心裸露面积Sob： 0.948427
铁心非裸露面积计算
8MO(△tm-nog*δoq)(10^(-6))-4S
铁心柱外表面积Stw 0.821406
铁心气道面积Stq
0
铁轭气道面积Seq
1.6
高压线面积估算m㎡ ／ 16.98235
低压线面积估算m㎡ ／
150.375
500 ／ 3.59 66 70
／ 10500 10000 9500 6062 5774 5485 27.49 28.87 28.87
693 693 240.6 416.55
40 17.325 1.6956
350 333 317 ／ ／ ／ ／ ／
低压每层匝数
／
0
10
低压绕组层数
／
4
4
／
换位轴向增加
左
2
高压层间绝缘厚 mm
0.05 左张数
33
右张数
低压层间绝缘厚 mm
0.05 左张数
3
右张数
3
高压绕组辐向尺寸 19.95 1.65