有限元分析用的材料属性表
一种重卡车架轻量化结构设计及有限元分析
作者简介：严国祥（1982-），男，山西运城人，本科，工程师，主要从事商用物流车、专用汽车的轻量化结构设计工作。
收稿日期：2021-10-18一种重卡车架轻量化结构设计及有限元分析严国祥，薛士博，王雪飞，蒋岩（辽宁忠旺集团有限公司，辽阳111003）摘要：介绍一种基于有限元分析的钢铝混合重卡车架的结构设计：车架材料主要是500L 大梁钢及6×××系铝合金挤压型材，由左右两支钢制纵梁、若干铝合金横梁组成主要受力框架。
纵梁采用原主机厂设计结构样式，横梁断面设计成抗弯刚度和连接性较好的工字型，各零部件之间通过铆钉或高强螺栓连接。
设计过程中通过有限元分析模拟了满载状态下的侧向工况和对扭工况，并重点分析了平衡悬架连接处的结构强度。
经过反复分析、结构优化，车架各处应力均低于材料屈服强度，抗弯和抗扭刚度与原钢车架相当。
对比结果表明，相比同类钢制车架，铝合金车架可减重40%。
关键词：铝合金；卡车；车架；有限元分析；轻量化中图分类号：TG146.21文献标识码：A文章编号：1005-4898（2022）01-0046-04doi：10.3969/j.issn.1005-4898.2022.01.100前言随着我国经济的快速发展，电商、快递业呈爆发式增长，货物运输量剧增，导致商用物流车需求加大，物流运输行业竞争加剧。
为控制成本，增加货运量，各物流企业对车辆的性能、油耗、载质量利用率要求越来越高，而解决上述问题的最佳方案莫过于减重。
轻量化设计对传统燃油汽车而言可显著降低油耗；对新能源汽车则可增加续航能力；对于商用物流车最明显的优势是多拉货物，空载时降低油耗，从而在相同运费情况下增加收益，显著提升竞争力。
车架材料主要是500L 大梁钢及6×××系铝合金挤压型材，是负责承载整车上部载荷的核心部件[1-2]。
因此，在车架轻量化设计时就要充分考虑其强度。
目前钢制车架的纵梁、横梁普遍采用高强钢板折弯成型，再铆接而成。
hyperworks有限元仿真-第9章_材料与属性信息
IX材料与属性信息本章包含“Practical Finiite Elemen t Analysis”一书中的材料。
同时Sascha Beuermann修订并添加附加材料。
9.1 胡克定律与两个常数这里有个常识，就是对于不同的材料，施加相同的力（也就是相同的应力）会得到不同的应变。
对多种材料进行一个简单的拉伸试验，在小位移情况下，应力（单位面积上的力）与应变（单位长度上的伸缩率）之间会存在线性相关性。
s = F/Ae = DL/Ls ~ e a s = Ee其中，常数E与材料相关。
此方程即为胡克定律(Robert Hooke, 1635-1703)，是线弹性特性的材料方程。
E为弹性模量或杨氏模量，在线弹性范围内是正应力－应变曲线的斜率，定义为正应力/正应变，单位为：N/mm2。
可以在拉伸试验中看到另一个现象，即不仅在沿力的方向有会长，而且侧向会出现收缩。
μ的物理解释引用了尺寸为1x1x1mm的立方体，泊松比0.30的意味着，如果立方体伸长了1mm，侧向将收缩0.3mm。
金属的泊松比在0.25到0.35之间，泊松比的最大可能值为0.5（橡胶）。
还有一个材料参数G——刚性模量，代表在线弹性范围内剪切应力－应变曲线的斜率。
定义为剪切应力/剪切应变。
单位为e.g. N/mm2。
E，G和μ的相互关系见如下方程：E = 2 G (1+ u)线性静态计算仅需要两个独立的材料常数（比如E和μ）。
其他的分析需要附加的数据，比如重力、离心载荷、动态分析（材料密度r = m/V，单位体积上的质量，比如g/cm3）以及温度感应应力或应变（热膨胀系数a = e/DT = Dl/lDT，单位温度单位长度的膨胀或收缩，比如1/K）。
对于钢材，r = 7.89 •10-9 t/mm3 且a = 1.2 •10-5 1/K, 对铝, r = 2.7 •10-9 t/mm3 且a = 2.4 •10-5 1/K。
9.2 广义胡克定律方程及其36个常量胡克定律以σ = E * ε而熟知（见章节3.1）。
筒节夹钳钳臂强度的有限元分析
输入材 料属性后 ， 对模 型进行 网格划分 ， 划分后的网格模 型如 图 ３ 所示 。
钳臂 的 四个 车轮 与横 粱连接 ， 置为 同定端 ， 持不 动 ， 后将 设 保 然 ９ ０ ０ Ｎ的压力施加在钳爪 与筒节接触 的线上 ， 加载荷 效果如图４所 ８００ 施
示。
一
图 ３钳臂网格 划分图 经过 Ａ Ｓ 的计算 Ｎ ＹＳ
器圈 口 冒
■
瀚 ；
冀
一
图６ 应力 最大点放大图 图７ 侧板圆弧处应力放大 图
图 ２三维有限元模型 筒节重 为 ２ ０ ， ０ 吨 整个 夹钳有左右两个 钳臂 ， 那么 每个 钳爪承受 的 压力应为筒节重量一半 ， 因此 可得 ：
Ｇ＝１ ０ ０ ×９８ ９０ ０（ ０ ０ ０ ．： ８０ ０Ｎ）
一
４ ６１ 一
科 技信息
循环 流化 床锅炉运行 巾存在硇主要 问题
内蒙古 华 电乌 达热 电有 限公 司 马 利 国 王 晓旭 马忠 义
［ 摘 要］ 电乌达热 电厂一期工程安装 了两台无锡华光锅 炉厂生产的ＵＧ一 ８ ／３７ Ｍ循 环流化床锅炉 ， 、 华 ４ ０ １．一 ＃１２炉分别于２ ０ 年 ３ ０５ 月和６月通过 ７ ＋ ４ 时满 负荷试运 ， 入商业运行 。经过 六年 多的运行 ， ２ ２小 投 暴露 出 了许 多问题 ， 对＃１２ 分别进行 了水冷壁防磨改 、炉 造、 给煤机 落煤 管改造等主要技 改项 目， 高了锅 炉运行 的安全性 。 提 ［ 关键词 ］ 循环流化床锅炉 运行 问题 设 备基本情况 冲击破 坏能力 、 较小 的烧 后线收缩率及较 高的使用温度 。循 环流化床 锅炉主要 南炉膛 、 高温绝热分离器 、 自平衡 “ 形 回料阀 和尾部 对 锅 炉存在耐磨浇 注料 大面积塌落 和耐磨 料运行 中出现裂 纹 ， 主要原因 流烟道组成 。燃烧 室蒸发受热 面采用膜式水冷壁 ， 燃烧室 内布置水冷 为耐磨 料 的膨胀 系数 与钢材不同 ， 其膨 胀 、 收缩无法与外 部钢材同步 ， 屏来 增加蒸 发受热面。燃烧室内布置屏 式 Ⅱ 过热器 和屏式 热段 再热 在耐磨 料预 留的膨胀缝 无法补偿锅炉膨胀 量时 ， 因耐磨 料间的挤压 级 会 器， 以提高整个过热器系统和再热器系统的辐射传 热特性 ， 锅炉过热 而发生塌 落。而且耐磨料 的紧固抓钉长期处在高温烟气 中易发生炭化 使 汽温和再热汽温具有 良好 的调节特性。 断裂， 并导致 浇注料塌落 。由于耐磨浇注料 的抗热应力性能不好 ， 在机 锅炉采用高温绝热分离 器 ， 口采用蜗壳形式， 进 布置在燃烧 器与尾 组 启停过程 中因炉温急剧变化 ， 产生裂纹和局部剥落 。 部对流娴道之 间 ， 外壳 由钢板 制造 ， 内衬绝热材 料及 耐磨耐火材料 ， 分 乌 达电厂分离器人 口及返料腿多次发 生耐磨浇注料 塌落 ， 产生裂 离器上部 为圆筒形 ， 下部 为锥 形。高温绝热 分离器回料腿下布 置一个 纹大 ， 而且 多 出现贯通 性裂 纹 ， 离器 、 分 返料 腿外部 钢板 烧损 变形严 重。在 大修时彻底对 浇注料进行修复 ， 留有足够 的膨胀 间隙， 并 机组启 非机械型回料阀 ， 回料 为 自平衡式 。 二、 锅炉运行中存在 的主要 问题 停过程 中严格控 制床温变化率 ， 运行 时严格控制床 温和炉膛 口温度 在规定 范围内， 有效 的解决 了浇注料脱落的问题 。 １汽水受热面磨损 、 受热面 的磨损问题在循环 流化床锅炉普遍 存在 ， 主要集 中在炉膛 ３给煤系统堵煤和落煤管漏煤的问题 、 水冷壁浇注料 的过渡 区及炉膛四角 、 出口炯道的侧墙水冷壁和顶棚管 、 给煤系统是循环 流化床锅炉 的重要 辅机 ， 由于原 煤经破碎机后直 原煤 中外在水分 的存在 ， 给煤 系统经 常发生堵煤 、 断煤 现 炉 内悬挂受热面 的穿墙部位 、 尾部烟道侧包墙管及顶棚管 ， 由于循环物 接进入炉膛 ， 料存锅炉受热面高温摩擦 ， 造成受热面磨损程度各不相同 ， 受热面磨损 象 。在煤仓设 计时为防止堵 煤 ， 内衬高分子微 晶板材料 ， 以保证 表面光 主要和物料流速的三次方成正 比， 与循环物料颗粒度的二次方成正 比， 滑度 ， 设计煤 仓倾角为 ６ 。 内衬高分子微 晶板 材料的煤仓在煤 干燥 的 ６， 此根 据受热面 的磨损情 况 ， 采用高导热耐 火耐磨可塑料 、 护瓦 、 时候下煤非常稳定 ， 防磨 但在煤 较湿时非常容易造成煤“ 贴壁 ” “ 或 搭桥 ” 现 甚至导致堵煤 、 断煤。给煤机出 口至落煤管 ， 由于物料的冲击 ， 对落 超音 速电弧 防磨 喷涂等材 料等进行 防磨 处理 。 炉膛 四角水冷 壁由于 象 ， 安装原 因， 造成水冷壁管上下不均匀 ， 大量 的循环物料急速冲刷 四角水 煤管磨损 ， 致使落煤管钢板减薄 ， 造成落煤管漏煤 ， 影响现场文明生产 。 冷壁夹 角处 ， 磨损情况 比较严重 。在设备 安装时将水冷壁 四角鳍片 内 乌达电厂给煤系统从投产以来 运行比较 稳定 ， 由于气候干燥 ， 煤比 切于 水冷壁管焊接 ， 角部 比较圆滑过渡 ， 出现角部缝 隙 ， 使 不 减少物料 较干 ， 煤仓 内衬高分子微晶板 ， 有利于物料的输送。给煤机落煤管 由于 回落时对管壁的冲刷。 受物料的冲击 ， 频繁发生泄漏 ， 落煤 口浇注料冲刷严重。在泄漏点采取 以减少物料对钢板的冲击。调整给煤机播煤风风量 ， 乌达 电厂锅炉水冷壁 的磨损主要集 中在 炉膛 四角 、 口烟道的侧 填装耐磨注石板 ， 出 墙水冷壁管 、 内浇注料上部 ２０ ｍ处防磨喷涂有局部磨损 冲刷 ， 炉 ０ｍ 安装 使物料进入炉膛 时呈抛物线 ， 减少落煤 口浇注料的冲刷。 吊耳 、 鳍片密封结合 处的焊缝未处理 干净 造成磨损 ， 经过 几次检修 ， 对 乌达 电厂锅炉运行 中还存在风帽磨损严重 、 水冷风室进渣 、 锅炉炉 不平整 的地方 打磨光 滑， 并进行 喷涂处理 ， 已基本得到解决 。水冷壁 四 墙漏灰 、 烟温度偏高等 问题 ， 排 对于这些 问题 ， 乌达电厂一直在组 织人 角磨 损采用耐火耐 磨可塑料包覆 四角 水冷壁管 ， 从顶部 一直覆盖到浇 员进行攻关 、 解决 ， 并已经取得 了初步 的效果 。 注料层 ， 这样可 以有效避免物料 回落对水冷壁 四角 的冲刷 ， 对浇注料边 缘 与水 冷壁鳍 片的结合面采用光滑处理。 参考文献 ［］ １ 党黎 军 循环流化床锅 炉的启动调试 与安全运行． 京 ： 北 中国电 ２ 分离器 、 、 返料腿浇注料脱落 ２ ０ ：７ —１ １ 对于循环流化 床锅 炉来讲 ， 注料的好坏直接影 响到机组运行 的 力 出版 社 ． ０ ２ １ １ ８ 浇 稳定性 ， 因此要 求使用 的耐磨耐 火材料具有好 的耐磨性能 、 良的抗热 优
(完整版)有限元分析用的材料属性表
Cr4Mo4V# CrWMn 20CrMnMo 40CrMnMo 20CrMnTi 30CrMnTi 20CrMnSi 40CrMnSiMoV 5Cr21Mn9Ni2N 5Cr21Mn9Ni12N 20CrNiMo 20CrNi2MoA 2Cr12NiMoWV 28CrNiMoV# 30Cr2Ni4MoV# 40CrNiMo 40CrNiMoA 45CrNiMoV 45CrNiMoVA 10Cr2Mo1# 10Cr9Mo1VNb# 10CrMo910# 12Cr1MoV 12Cr1MoVTiB# 12Cr3MoVSiTiB# 12CrNi3 12Cr2Ni4 12Cr2Ni4H 12Cr2Ni4HA 12Cr18Ni9# 12Cr11MoV# 12Cr12Mo#
9Cr2Mo#
Cr12MoV
1.08E+11 2.10E+11 2.23E+11 2.10E+11 2.10E+11 2.10E+11 2.11E+11 2.11E+11 2.15E+11 2.06E+11 2.06E+11 2.06E+11 2.06E+11 2.06E+11 2.00E+11 2.07E+11 2.06E+11 2.11E+11 2.06E+11 2.06E+11 2.12E+11 2.10E+11 2.10E+11 2.11E+11 2.11E+11 2.20E+11 2.11E+11 2.13E+11 2.12E+11 2.25E+11 2.36E+11 2.18E+11
有限元分析用的材料属性表zy
可锻铸铁 可锻铸铁 可锻铸铁 可锻铸铁 可锻铸铁 可锻铸铁 可锻铸铁 可锻铸铁 可锻铸铁 可锻铸铁
灰铸铁 灰铸铁 灰铸铁 灰铸铁 灰铸铁 灰铸铁
材料名称 Ductile Iron (SN) KTH300-06 (GB) KTH350-10 (GB) KTZ450-06 (GB) KTZ550-04 (GB) KTZ650-02 (GB) KTZ700-02 (GB) KTB350-04 (GB) KTB380-12 (GB) KTB400-05 (GB) KTB450-07 (GB) Gray Cast Iron (SN) HT100 (GB) HT150 (GB) HT200 (GB) HT250 (GB) HT300 (GB) HT350 (GB)
常用工程材料属性（ 弹性模量(N/m^2) 1.20E+11 1.90E+11 1.90E+11 1.90E+11 1.90E+11 1.90E+11 1.90E+11 1.20E+11 1.20E+11 1.20E+11 1.20E+11 6.62E+10 1.08E+11 1.16E+11 1.48E+11 1.38E+11 1.43E+11 1.45E+11
碳素工具钢 碳素工具钢 碳素工具钢 碳素工具钢 碳素工具钢 碳素工具钢 碳素工具钢 铸钢 铸钢 铸钢 合金结构钢 合金结构钢 合金结构钢 合金结构钢
35Mn 45Mn 60Mn 65Mn 70Mn T2 T3 T7 T8 T8Mn T9 T10 ZG230-450 (GB) ZG20SiMn (GB) ZG40Cr (GB) Q295 Q345 Q390 Q420
(完整word版)有限元分析大作业报告要点
有限元分析大作业报告试题1：一、问题描述及数学建模图示无限长刚性地基上的三角形大坝，受齐顶的水压力作用，试用三节点常应变单元和六节点三角形单元对坝体进行有限元分析，并对以下几种计算方案进行比较：（1）分别采用相同单元数目的三节点常应变单元和六节点三角形单元计算；（2）分别采用不同数量的三节点常应变单元计算；（3）当选常应变三角单元时，分别采用不同划分方案计算。
该问题属于平面应变问题，大坝所受的载荷为面载荷，分布情况及方向如图所示。
二、采用相同单元数目的三节点常应变单元和六节点三角形单元计算1、有限元建模（1）设置计算类型：两者因几何条件和载荷条件均满足平面应变问题，故均取Preferences 为Structural（2）选择单元类型：三节点常应变单元选择的类型是Solid Quad 4 node182；六节点三角形单元选择的类型是Solid Quad 8 node183。
因研究的问题为平面应变问题，故对Element behavior（K3）设置为plane strain。
（3）定义材料参数：弹性模量E=2.1e11，泊松比σ=0.3（4）建几何模型：生成特征点；生成坝体截面（5）网格化分：划分网格时，拾取lineAB和lineBC，设定input NDIV 为15；拾取lineAC，设定input NDIV 为20，选择网格划分方式为Tri+Mapped，最后得到600个单元。
（6)模型施加约束：约束采用的是对底面BC 全约束。
大坝所受载荷形式为Pressure ，作用在AB 面上，分析时施加在L AB 上，方向水平向右，载荷大小沿L AB 由小到大均匀分布。
以B 为坐标原点，BA 方向为纵轴y ，则沿着y 方向的受力大小可表示为：}{*980098000)10(Y y g gh P -=-==ρρ2、 计算结果及结果分析 （1） 三节点常应变单元三节点常应变单元的位移分布图三节点常应变单元的应力分布图（2）六节点三角形单元六节点三角形单元的变形分布图六节点三角形单元的应力分布图①最大位移都发生在A点，即大坝顶端，最大应力发生在B点附近，即坝底和水的交界处，且整体应力和位移变化分布趋势相似，符合实际情况；②结果显示三节点和六节点单元分析出来的最大应力值相差较大，原因可能是B点产生了虚假应力，造成了最大应力值的不准确性。
第1章UG-NX有限元分析入门-–基础实例资料
如图所示为一对齿轮传动副，各个零件材料均为20CrMoH钢，其中件1为主动齿轮，件2为从动齿轮。在传递动力时，件1主动齿轮角速度为500 rev/min,件2从动齿轮受到100N.mm的扭矩，计算齿轮啮合区域（啮合区域有A、B二处，如图1-47 所示）最大的位移变形量和冯氏应力值。
1）新建【Gear1】FEM模型
调出主动齿轮模型，其名称为【Gear1】。 依次左键单击【开始】和【高级仿真】，在【仿真导航器】中单击【Gear1.prt】节点，右键单击出现的【新建FEM】选项，弹出【新建部件文件】对话框，在【新文件名】下面的【名称】选项中将【fem1.fem】修改为【Gear1_fem1.fem】，通过单击图标，选择本实例高级仿真相关数据存放的【文件夹】，单击【确定】按钮。 弹出【新建FEM】对话框，默认【求解器】和【分析类型】中的选项，单击【确定】按钮，即可进入创建有限元模型的环境。
【gear2】网格划分后示意图
仿真导航器新增节点
（2）建立FEM装配模型
返回至高级仿真的初始界面,新建【Gears.prt】模型，新建【Gears.prt】装配FEM模型：
默认参数单击确定
1）添加组件
在【仿真导航器】窗口单击【Gears_assyfem1.afm】节点，右键单击弹出的【加入已存的组件】命令：
第1章 UG NX有限元分析入门 –基础实例
本章内容简介 本章简要介绍零件和装配件结构静力学有限元分析的具体工作流程和操作步骤，为后续学习和掌握较为复杂零件、装配件的静力学结构分析以及其他有限元分析类型打下基础。
本书以实例教学内容为主
1.1 UG NX有限元入门实例1—零件受力分析
仿真导航器新增节点
单击确定
弯管成型截面畸变的有限元分析
文章编号：2095-6835（2023）24-0006-05弯管成型截面畸变的有限元分析＊谌宏1，2（1.江苏科技大学苏州理工学院，江苏苏州215600；2.张家港江苏科技大学产业技术研究院，江苏苏州215600）摘要：针对弯管成型截面畸变的问题，基于ABAQUS有限元分析软件，建立了21-6-9高强度不锈钢管弯曲的有限元模型。
研究了相对弯曲半径、相对壁厚、弹性模量、屈服强度关于弯管成型截面畸变的显著性规律及经验公式。
研究结果表明，根据正交试验设计判断出，显著性强弱为相对弯曲半径＞相对壁厚＞屈服强度＞弹性模量；为降低弯管成型截面畸变率，可以选用相对弯曲半径较大的工艺组合；根据回归分析结果，得出成型参数关于弯管成型截面畸变率的经验公式，并校核验证了大概适用范围，该公式可以预测非大半径弯管成型截面畸变的情况，完善后可应用于实际生产。
关键词：管材弯曲；成型参数；截面畸变；有限元模拟中图分类号：TG386.3文献标志码：A DOI：10.15913/ki.kjycx.2023.24.002作为现代弹塑性加工工艺代表之一的管材加工工艺，其管材弯曲加工是其重要的组成部分，管材部件的轻量化、强韧化、高效、低耗等特点显著，被广泛应用于汽车制造、航空航天、输油管道等高新技术领域。
管材弯曲过程是一个非线性多重复杂的物理过程，在弯曲过程中容易出现成型截面畸变、起皱、壁厚减薄等各种质量缺陷，亦会发生回弹等多种问题。
因此，针对成型截面畸变问题开展几何非线性的模拟分析，了解其成型机理因素的显著性，判断最优弯曲方案，预测最大成型截面畸变，合理规避不合格的缺陷管材具有重大意义。
在管材弯曲成型系列研究中，国内外学者针对横截面变形现象开展了各种各样的研究。
王光祥等[1]通过实验的方法研究了弯曲中心角对截面畸变的影响，发现弯曲中心角是影响截面畸变的重要因素，椭圆率随弯曲中心角增大而增大，可以根据这个结论进行预测；JIANG等[2]主要研究了不同数控弯曲模组下的强度TA18管，其弯曲模、刮水模、夹紧模、压力模的合理选用可以提高截面质量；鄂大辛等[3]在平面应力和三向应力状态假设下，得出横截面短轴变化与壁厚的关系式；王刘安等[4]通过6061-T6铝合金管单向拉伸试验数据，对异形弯管进行有限元模拟，得出芯棒与管壁间隙大于1mm时，管材畸变减小，否则畸变严重的结论；何花卉等[5]在管材弯曲变形试验的基础上，进行有限元分析，指出长、短轴变化率比椭圆率更能形象反映界面形状变化，且短轴变化率更加明显，认为弯曲部分变形有向后段直管部分扩散的趋势；方军等[6]通过有限元软件建立不锈钢管材绕弯成型的弹塑性模型，分析了几何和材料参数对截面畸变的影响规律；宋飞飞等[7]利用有限元软件模拟Ti35合金管材绕弯过程，研究了芯棒伸出量、弯曲角度、压块相对助推速度、相对弯曲半径对它的影响规律；官强等[8]通过ABAQUS有限元软件模拟分析了圆管弯曲成型，提出将最大截面畸变率提高20%，应用实际加工判断截面质量的可行性；陈国清等[9]基于MSC.MARC有限元软件建立了推弯成型有限元模型，得出大弯曲半径推弯时，良好的润滑条件有利于获得更好的成型质量的结论；梁闯等[10]通过ABAQUS/Explicit平台，建立了TA18高强钛管数控弯曲成型过程三维有限元模型，研究得出较好的间隙水平是0.1mm的结论；刘芷丽等[11]基于ABAQUS有限元软件，建立圆管压扁-压弯连续成型的有限元模型，分析了圆管的受力方式；陈钱等[12]通过Dynaform有限元软件建立了高强度薄壁管材有限元模型，得出芯棒与管材间隙关于截面畸变率的影响规律；ZHAO等[13]通过ABAQUS/Explicit程序建立了钢管的三维有限元模型，通过实验验证了其可靠性，发现最大横截面畸变的位置几乎随模与管间隙的变化而变化；YAN等[14]基于有限元方法建立了一种起皱能量预测模型的成型极限搜索算法，并依次研究了芯棒球厚度等参数对管材起皱的影响；苏海波等[15]利用有限元方法对管材弯曲成型过程进行了数值模拟，得出了弯角外侧平均壁厚与相对弯曲半径间的关系。
有限元分析用到的材料属性表
1.84E+11 2.02E+11 2.02E+11 2.13E+11 2.13E+11 2.18E+11 2.21E+11 2.07E+11 2.26E+11 2.11E+11 2.08E+11 2.12E+11 2.09E+11 2.02E+11 2.06E+11 2.09E+11 2.09E+11 2.09E+11 2.04E+11 2.09E+11 2.10E+11 2.12E+11 2.12E+11 2.12E+11 2.12E+11 2.05E+11 2.07E+11 2.07E+11 2.07E+11 2.06E+11 2.13E+11 2.10E+11 2.06E+11 2.13E+11 2.13E+11 2.11E+11 2.07E+11 2.07E+11 2.09E+11 2.10E+11 2.06E+11 2.06E+11 2.09E+11
1Cr18Ni9 18Cr2Ni4W 18Cr2Ni4WA 20CrMoVNbTiB# 20CrMo1VTiB# 4Cr3Mo2MnSiVNbB# 4Cr5Mo2MnVSi# 20CrNi4A# 3Cr2W8V 16MnCr5 16Mng# 16Mnl# 16MnR# 19Mn5 35Mn2 40MnB 40MnBH 保淬透性低合金结构钢 40MnBHA 45Mn2 20MnCr5 25MnCr5# 28MnCr5 20MnMoB 20MnMoBH 20MnMoBHA 20MnTiBRE# 20MnVB 20MnVBH 20MnVBHA 20Ni2Mo 19CN5 13MnNiMoNB# 14MnMoVBRE 15MnV ML15MnV （m泛指金属） 53CaS 硫化钙 55Si2Mn 55Si2MnB 硼 55SiMnVB 55Tis# 60Si2Mn 60Si2MnA BHW35#
RS3——rocscience最新三维有限元分析软件介绍
几何模型建立
水平模式
这种模式建模时坐标 轴为水平方向；隧道 模式即包括了所有坐 标轴水平的模型。
垂直模式
这种模式建模时坐标 轴为垂直方向；基础 模式即可以运用到所
有坐标轴垂直的模型。
通过构造一系列的二维挤压切片可以构建三维几何模型，每一个切片的开挖
和材料边界都可以独立定义，并且还可以自定义切片的厚度；对于需要更详
此外，还能够应用最小二 乘法进行应力及孔隙压力 耦合分析。
瞬态 地下 总水 头等 值线 图
荷载类型
荷载 类型
垂直分布荷载
圆基础上的摩尔-库伦材料
地 震 应 力 设 置
荷 载 边 界 条 件 设 置
材料属性及网格划分
RS3 可分析土体和岩体材料模 型，其强度模型有：摩尔 - 库 伦、广义霍克 - 布朗、剑桥粘 土以及德鲁克-普拉格
露 天 矿 表 面 位 移 云 图
螺 栓 位 移 云 图
沿隧 道推 进 主应 力分 布
如果您想了解软件更多强大功能，请您登录
“金土石科技官网 ”
申请免费试用版体验！
THANKS!
Questions? Suggestions?
RS3 三维有限元岩土工程分析软件
目 录
材 料 属 性 及 网 格 划 分
RS3
RS3
软 件 概 述
软 件 特 点
几 何 模 型 建 立
结 构 分 步 分 析
支 护 类 型
地 下 水 分 析
荷 载 类 型
结 果 输 出
RS3软件概述
RS3（Rock and Soil 3-dimensional analysis program） 是Rocscience公司最新发布的一款三维软件，主要