万t连续催化重整装置主要危险因素分析
连续重整装置碱洗塔腐蚀原因分析及改进措施
连续重整装置碱洗塔腐蚀原因分析及改进措施某石化80万t/a连续重整装置采用IFP技术，于1997年11月建成投用，2012年检修由60万t/a 扩容改造为80万t/a。
催化剂再生烧焦是连续重整装置催化剂活性的关键工艺。
为了保证催化剂的活性，催化剂烧焦过程中需要不断地注氯。
再生烧焦后的放空气体（再生烟气）中含HCl量为500～2500µg/g。
法国Axens公司的再生烟气处理工艺采用碱洗方式，虽运行成本低、处理后完全达标，但存在操作复杂、设备易腐蚀、碱洗塔运行效率低等问题，为了保证再生气达到环保要求和减少系统腐蚀，在再生系统设置一套洗涤系统，再生气先在静态混合器中与碱液接触中和，再进入碱洗塔进一步洗涤。
再生系统碱洗塔D305主要作用是利用除盐水清洗再生气碱洗之后存在的HCl等腐蚀性离子。
碱洗塔顶部喷洒除盐水，而经过碱洗之后再生气从底部进入，在筒体内完成气液交换，达到对再生气的洗涤作用。
存在问题该碱洗塔为立式容器，一共有5层泡罩塔盘，容积为17.5m3，其规格尺寸为φ1900mm×7 681mm×16mm。
该容器属于一类压力容器，其主要设计参数见表1。
该塔于1997年11月投用，2012年检测发现塔壁裂纹，2013年整体更换了新塔（未更换塔盘），新塔从2016年7月份开始第一次发生塔壁腐蚀穿孔泄漏，一直到2017年停工检修共发生4 次泄漏，均采用塔壁包套等临时堵漏。
运行过程中从罐底排出的废液（碱液）呈红色，类似于铁锈。
腐蚀集中于碱洗罐东、南、西3个方位，圆泡罩塔盘段如图1所示。
气体入口孔在塔的北方位，北方位没有腐蚀穿孔现象。
原因分析工艺条件分析主要工艺流程如图2所示，由于催化剂再生需要注入一定量的氯（二氯乙烷），再生循环气中含烧焦过程中产生HCl等酸性气体，碱液通过P301注入循环气中，经过混合器M308与循环气混合后经冷却器E303进入碱洗塔中下部，在碱洗塔上部注入除盐水，通过5层泡罩塔盘进一步洗去循环气中残留的碱液及少量酸性气体。
连续重整装置运行中存在问题分析及改造对策
连续重整装置运行中存在问题分析及改造对策发表时间：2020-09-30T03:25:37.783Z 来源：《新型城镇化》2020年10期作者：章林新[导读] 还原电加热器在长期运行的过程中就会产生大量的积炭，从而导致传热的效果不佳。
中国石化塔河炼化有限责任公司新疆库车 842000摘要：催化重整是石油加工中的重要加工工艺，但是连续重整装置在运行的过程中会出现很多的问题，只有有效的解决了技术难题，才能为装置的运行提供保障。
本文对连续重整装置运行问题及对策进行了分析，旨为装置长周期的运行提供保障。
关键词：连续重整装置；运行问题；改造对策1催化剂再生还原段电加热器频繁跳停的问题及改造对策1.1问题在连续重整装置运行的过程中最容易出现的问题就是还原电加热器的失效。
还原电加热器就是通过氢气作为主要的工艺介质，然后将含氢的气体加热到 510℃从而将催化剂进行还原的过程。
但是在实际操作时，会出现还原电加热器失效的现象，这样就会使催化剂还原效果达不到原本的要求。
造成这样现象的原因主要是含氢气体中氢气的纯度不够高，并且气体中还会含有重烃成分，重烃受热后就会产生积炭，还原电加热器在长期运行的过程中就会产生大量的积炭，从而导致传热的效果不佳。
1.2改造对策为了解决还原电加热器失效的问题，首先应该保证聚液器和增压器的脱液管线流畅，防止还原氢带液的现象出现。
另外还要拆除掉增压器与聚液器脱液管线上的限流孔板，通过人工控制流量，从而避免后路堵塞的现象。
其次在应急操作开展的过程中，还应该提高还原氢的流量，增加还原电加热器的负荷，从而保证催化剂的还原效果。
为了保证再接触罐压力的稳定，还要对重整系统操作压力进行调整。
最后还要加大巡回检查的力度，及时进行脱液。
如果在检查的过程中发现了还原电加热器部件损坏要及时的进行更换，提高电热器使用的寿命。
2催化剂再生系统闭锁料斗的问题及改造对策2.1问题催化剂再生系统闭锁料斗原流程 : 上平衡阀打开时，闭锁区的高压气体先进入分离区，然后再通过泄压管线将压力泄至重整高分。
重整装置催化剂异常运转的分析与处理措施
重整装置催化剂异常运转的分析与处理措施摘要：催化剂在重整装置中起着至关重要的作用，然而，由于操作不当、催化剂老化或污染等原因，催化剂可能会发生异常运转。
所以，必须要对重整装置催化剂异常运转的情况进行总结和分析。
基于这样的背景，本文旨在分析重整装置催化剂异常运转的原因，并提出相应的处理措施，以保证装置的正常运行和催化剂的稳定性，希望可以为相关工作者提供合理的建议。
关键词：重整装置；催化剂；异常运转；分析；处理引言重整反应通过使用催化剂将低辛烷值的烃类分子重新排列和重构，形成高辛烷值的环烷烃和芳烃化合物。
重整装置是炼油工业中重要的加工装置之一，催化剂作为其核心组成部分，直接影响装置的效能和产品质量。
催化剂异常运转将导致装置性能下降，产品质量下降，甚至催化剂失效。
因此，及时发现和解决催化剂异常运转问题，对于保障装置的正常运行至关重要。
一、重置装置催化剂异常运转的原因分析（一）操作不当重整装置催化剂是重整工艺的核心组成部分，在炼油和化工行业中具有重要的应用价值。
它能够提高汽油品质，满足清洁能源需求，并对环境保护和能源可持续发展做出贡献。
然而，在使用的过程中，如果操作人员对于重整装置的不熟悉或者操作不当，也常常会导致重整装置催化剂的异常运转。
例如，设置温度、压力、流速等参数不当，会使催化剂受到过高或过低的工艺条件影响，导致其活性降低或选择性下降，从而引起异常运转。
操作不当还包括未按照规定的程序进行操作、操作时忽视设备状态监测等情况,这些操作不当可能会导致过程中的温度变化不稳定、过高的流速、不恰当的催化剂再生等问题，最终导致催化剂异常运转。
（二）催化剂老化催化剂老化是导致重整装置催化剂异常运转的常见原因之一，随着时间的推移，催化剂的活性逐渐降低，从而影响其催化性能。
催化剂老化主要是由于长期使用、暴露在高温、高压、腐蚀性气体中等工作环境下引起的，随着催化剂老化，其表面发生物理和化学变化，包括孔结构的破坏、催化剂颗粒的磨损、活性组分的流失和结构的改变等。
浅析连续重整装置预处理系统的腐蚀与防护分析
浅析连续重整装置预处理系统的腐蚀与防护分析连续重整装置预处理系统在工业生产中扮演着非常重要的角色，它们用于处理原材料、中间产品和成品，以确保产品质量和生产效率。
这些预处理系统经常受到腐蚀的影响，如果不得当地进行防护分析和腐蚀控制，将会带来严重的后果。
本文将对连续重整装置预处理系统的腐蚀与防护进行分析，为工业生产提供参考和指导。
一、腐蚀的原因分析连续重整装置预处理系统面临着多种腐蚀的危险，主要原因可以归结为以下几点：1. 化学腐蚀：各种化学品在高温、高压条件下容易发生腐蚀作用，而连续重整装置预处理系统中往往使用的就是这类化学品。
2. 电化学腐蚀：系统中存在不同金属之间的接触，在受到潮湿、腐蚀性气体和液体的作用下，会形成电池，导致电化学腐蚀的发生。
3. 热蚀刻蚀：高温、高压条件下，金属表面可能产生热蚀刻蚀现象，加速金属的腐蚀速度。
4. 磨擦腐蚀：系统中存在运动部件，当摩擦副受到化学环境的影响时，会出现磨擦腐蚀现象。
二、防护分析针对连续重整装置预处理系统的腐蚀问题，我们可以采取以下几种防护措施：1. 材料选择：首先要选择耐蚀材料，比如不锈钢、镍基合金等，以减少系统受到腐蚀的影响。
2. 表面处理：采用表面镀层、喷涂等方法，提高金属的耐蚀性。
3. 防护层：在系统表面形成一层防护膜，阻隔化学物质对金属的腐蚀作用。
4. 控制环境：控制系统内部的温度、湿度、气体浓度等环境因素，减少腐蚀的发生。
5. 定期检测：对系统进行定期的腐蚀检测，及时发现问题并进行修复。
三、案例分析某企业的连续重整装置预处理系统遇到了严重的腐蚀问题，导致生产效率下降、产品质量不稳定。
经过对系统的腐蚀和防护进行分析后，采取了以下措施：1. 更换材料：对受腐蚀严重的部件进行了材料更换，选用了耐蚀性更好的不锈钢材料。
通过这些措施的实施，该企业的连续重整装置预处理系统的腐蚀问题得到了有效的控制，生产效率和产品质量得到了提升。
四、结论连续重整装置预处理系统的腐蚀问题是一个需要高度重视的工业生产难题，但通过科学的分析和有效的防护措施，这一问题是可以得到有效控制的。
万t连续催化重整装置主要危险因素分析
万t连续催化重整装置主要危险因素分析一、引言本文以锦州石化公司连续催化重整装置为例，分析了该装程的要紧危险性为火灾爆炸危险性，苴中包括物料的火灾爆炸危险性、生产过程的火灾危险性、爆炸性气体环境分区，该装置的要紧包括设备腐蚀危险。
通过对要紧危险性分析，为该装巻的安全生产保证措施的制泄、初步设计及施工的绘制，提供重要的参考依据。
二、物料的火灾爆炸危险性1.氢气氢气即是连续重整装置的原料，也是该装置的要紧产品。
氢气是无色无味的气体，爆炸极限为4.0%〜75.0% (V/V),引燃温度为560°C,按照可燃气体火灾危险性分类原则，氢气属于甲类火灾危险物质。
在髙压下，氢气爆炸范畴加宽，燃点降低，同时高压下钢与氢气接触易产生氢脆和氢腐蚀，这是氢管逍泄漏以致于显现损坏的重要缘故之一。
按照《危险化学品名录》，氢气属于危险化学品第2类压缩气体和液化气体中的第1项易燃气体。
2.石脑油石脑油是连续重整装置的要紧原料。
石脑油为易燃易爆液体，引燃温度为35O°C,其闪点为一2°C,石脑汕属于甲类火灾危险性物质。
在空气中浓度为1」％〜8.7% (V/V)的范畴内，只要遇到明火或火花即能发生爆炸。
按照《危险化学品划录》，石脑油属于危险化学品第3类易燃液体中的第2项中闪点液体。
3•液化石油气液石石油气是该装置形成的气态坯混合物，石油气易受压而液化(液化坯)，为甲A类火灾危险性物质。
其要紧成分为C4以下的轻组分，要紧有丙烷、丁烷、丙烯、丁烯和丁二烯等，英气体比空气重1.5〜2.0倍。
闪点为-74°C,在空气中的爆炸极限浓度为2.25%〜9.65% (V/V)o按照《危险化学品名录》，液化石油气属于危险化学品第2类压缩气体和液化气体中的第1项易燃气体。
4汽油高辛烷值重整汽油是该装置的要紧产品，是液态婭类的混合物，含有少量的芳炷要紧是甲苯和二甲苯。
汽油的引燃温度为415〜530°C,闪点为一50°C,在空气中的爆炸极限浓度为1.4%〜7.8% (V/V),汽油的火灾危险性为甲B类可燃液体。
炼油厂连续重整装置危险有害因素分析
连续重整装置本装置原料为石脑油。
产品为氢气、汽油、液化气芳烃等。
在生产过程中可能使用环丁砜、碱、氨、氮气、四氯乙烯等物质。
（1）主要危险有害因素分布装置主要危险有害因素分布见下表。
注：预加热H2循环H2压缩机，其循环H2中有H2S的存在。
（2）火灾爆炸危险有害因素分析（连续重整与Px为联合装置，本文只分析连续重整部分）1）反应加热炉区本装置燃料为燃料气，加热介质为氢气和汽油的混合物，预加氢部分压力为2.5MPa，温度为350℃。
部分预加氢汽提塔顶回流罐排出气体的H2S含量很高，若直接作为加热炉原料，易发生由于燃料气管线的孔板、阻火器、喷嘴的硫腐蚀而泄露。
另外应避免因冬季燃料气带凝液而造成炉底着火的事故发生。
加热炉炉管如果高温儒变，氢腐蚀裂纹则可能引发火灾，所以应加强对燃气系统，以及加热炉设备的检查，防止泄露着火的事故发生。
反应器中介质为汽油和氢气。
本装置有一个特点，为了最大限度减少反应系统的压降，加热炉距反应器的距离不到10米，所以危险性较大。
在预加氢部分压力为2.5MP左右，温度为350度，如果泄露出来，遇加热炉明火就会发生爆炸，而重整部分得反应器物料泄露出来将自燃着火。
在开工前的高温热膨胀试验尤其重要，要细心检查，将系统中由于热膨胀而有可能拉坏的管线检查出来并进行处理，否则进料后如果泄露将存在火灾爆炸的危险。
2）塔区和冷换区塔区和冷换区包括预加氢分馏重整分馏，功能是将反应生成的各种物质，通过分流塔或气提塔得到目的的产品预加氢精致油，重整汽油以及副产品气体、富氢气体、液化气、轻石脑油，由塔、换热器、容器、机泵和塔底沸炉组成。
主要危险是泄漏后遇引火源将会发生火灾，尤其是机泵压力大游动密封面易发生泄漏。
另外在一些企业分离罐处有H2S气体存在，在预加氢部分有铵盐存在，应注意其腐蚀后的泄漏火灾。
3）压缩机区在装置的东部是压缩机区，重整循环氢压缩机、重整新氢压缩机为离心式，氨冷冻机为一机二用，一为本部分补充氢所用，另为循环氢使用，为往复式，运行周期不如离心式。
催化重整危险因素分析及其防范措施
编号：AQ-JS-00743( 安全技术)单位：_____________________审批：_____________________日期：_____________________WORD文档/ A4打印/ 可编辑催化重整危险因素分析及其防范措施Risk factors analysis and preventive measures of catalytic reforming催化重整危险因素分析及其防范措施使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。
(一)开停工时危险因素及其防范1．停工过程中危险因素及其防范(1)在停工降温降量过程中，严防超温，遵守先降温后降量的原则，不准不降温或慢降温快降量，严格按照反应器降温曲线图操作，以防止温度过高对催化剂造成损害。
掌握好降温速度，防止降温过快导致临氢系统高温高压法兰泄漏着火。
(2)氮气置换过程不能留死角，各分离罐切水线、采样阀，仪表引压线，反应器副线及换热器都不可遗漏。
防止在检修动火过程中发生油气引燃，烧毁管线、设备，造成人员伤亡等事故。
采样分析系统中“烃+氢”含量200℃才可进蒸汽，防止蒸汽遇冷凝结成水破坏催化剂。
③再生过程中防止温度大幅度波动造成催化剂破碎。
④催化剂床层温度20℃时要及时通知注氯人员停止注氯。
(4)催化剂预硫化过程中，操作人员进装置巡检、操作时一定要佩戴防硫化氢中毒面具及硫化氢检测仪，报警时迅速撤离现场。
如发生人员硫化氢中毒事故，应立即执行防止硫化氢中毒预案，带正压式呼吸器进入现场救人。
(5)重整开工预硫化结束后，应迅速进油，以在硫化初期活性阶段实现正常操作，进油阶段应注意各工艺条件平稳。
重整进油后，要密切注意反应器床层是否有超温的现象。
升温中如遇循环氢纯度急剧下降的趋势、反应器床层温度大于入口温度并不断上升等异常情况立即恒温观察，如有超温现象，化验密切配合进行必要的分析，以加强监视判断超温情况。
连续重整装置再生系统问题分析及预防解决措施
371 装置简介延安石油化工厂（简称延化）120万t/a连续重整装置于2009年8月投产，以直馏石脑油为原料，经过重整反应，生产高辛烷值汽油调和组分[1]，同时生产少量苯并副产氢气及液化气。
该装置的核心是重整反应和催化剂再生部分，重整反应部分采用美国环球油品公司（UOP） 超低压连续重整工艺，反应器重叠布置；催化剂再生部分采用 UOP 第三代再生工艺“CycleMax”，设计循环量907kg/h。
2 再生系统存在问题分析及解决措施2.1 再生系统循环不畅催化剂循环是再生系统的核心技术[2] 。
经过反应后的重整催化剂在重力作用下，从四反底部流动至待生剂提升L阀组，利用氮气，通过提升管提升至分离料斗。
在分离料斗中除去粉尘及破损催化剂颗粒后，靠重力依次经过催化剂再生器、氮封罐，再经闭锁料斗底部再生剂L阀组，用重整氢气提升至第一反应器顶部还原段。
在还原段将氧化态的催化剂用重整氢气还原至还原态后，再依靠重力下流至第一反应器进行催化重整反应。
催化剂再生系统工艺流程如图1所示。
2.1.1 存在问题连续重整装置再生系统待生、再生催化剂提升均投串级控制，运行过程中出现再生系统循环不畅，待生催化剂提升差压控制器 PDIC-0704 无法正常建立等情况，导致催化剂提升受阻，还原段料位上升，分离料斗料位下降，催化剂再生被迫手动停止循环。
图1 催化剂再生系统工艺流程图2.1.2 原因分析（1）排查再生系统粉尘量。
现场查看粉尘淘析情况，催化剂粉尘颗粒度均在 90% 以上，排除因粉尘淘析不彻底，堵塞管线导致催化剂提升不畅的因素。
（2）排查分离料斗D303 压力。
待生剂提升管的差压变送器PDIC-0704的低压端取压点处于除尘风机出口管线进分离料斗前位置。
分离料斗工艺控制流程见图2。
从日常操作来看，粉尘收集系统每次反吹（时长4min），分离料斗压力会上涨10~20kPa左右，二次提升气与收集器置换气之间的差压PDIC-0703会上涨10~13kPa，分离料斗压力上涨超过30 kPa，待生催化剂一次提升气与分离料斗淘析气之间的差压，即待生剂提升管差压PDIC0704 无法建立，极易造成待生催化剂提升不畅，通过集散控制系统（DCS）查看催化剂再生系连续重整装置再生系统问题分析及预防解决措施王琴 李晓勇 郭燕延长石油（集团）有限责任公司延安石油化工厂 陕西 延安 727406摘要：结合连续重整装置再生系统的运行情况，分析影响再生系统长周期运行的因素，针对再生系统循环不畅、再生注氯泵出口管线堵塞问题，分别进行原因分析并提出相应的预防解决措施。
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万t连续催化重整装置主要危险因素分析一、引言本文以锦州石化公司连续催化重整装置为例，分析了该装置的要紧危险性为火灾爆炸危险性，其中包括物料的火灾爆炸危险性、生产过程的火灾危险性、爆炸性气体环境分区，该装置的要紧包括设备腐蚀危险。
通过对要紧危险性分析，为该装置的安全生产保证措施的制定、初步设计及施工的绘制，提供重要的参考依据。
二、物料的火灾爆炸危险性1.氢气氢气即是连续重整装置的原料，也是该装置的要紧产品。
氢气是无色无味的气体，爆炸极限为4.0％～75.0％（V/V），引燃温度为560℃，按照可燃气体火灾危险性分类原则，氢气属于甲类火灾危险物质。
在高压下，氢气爆炸范畴加宽，燃点降低，同时高压下钢与氢气接触易产生氢脆和氢腐蚀，这是氢管道泄漏以致于显现损坏的重要缘故之一。
按照《危险化学品名录》，氢气属于危险化学品第2类压缩气体和液化气体中的第1项易燃气体。
2.石脑油石脑油是连续重整装置的要紧原料。
石脑油为易燃易爆液体，引燃温度为350℃，其闪点为－2℃，石脑油属于甲类火灾危险性物质。
在空气中浓度为1.1％～8.7％（V/V）的范畴内，只要遇到明火或火花即能发生爆炸。
按照《危险化学品名录》，石脑油属于危险化学品第3类易燃液体中的第2项中闪点液体。
3.液化石油气液石石油气是该装置形成的气态烃混合物，石油气易受压而液化（液化烃），为甲A类火灾危险性物质。
其要紧成分为C4以下的轻组分，要紧有丙烷、丁烷、丙烯、丁烯和丁二烯等，其气体比空气重1.5～2.0倍。
闪点为-74℃，在空气中的爆炸极限浓度为2.25％～9.65％（V/V）。
按照《危险化学品名录》，液化石油气属于危险化学品第2类压缩气体和液化气体中的第1项易燃气体。
4汽油高辛烷值重整汽油是该装置的要紧产品，是液态烃类的混合物，含有少量的芳烃要紧是甲苯和二甲苯。
汽油的引燃温度为415～530℃，闪点为－50℃，在空气中的爆炸极限浓度为1.4％～7.8％（V/V），汽油的火灾危险性为甲B类可燃液体。
按照《危险化学品名录》，汽油属于危险化学品第3类易燃液体中的第1项低闪点液体或第3类易烯液体中的第2项中闪点液体。
5.苯连续重整装置的芳烃产品应该是苯、甲苯、二甲苯，但近年来生产中将甲苯、二甲苯馏分均并入高辛烷值重整汽油中。
苯是C6组分分馏出装置的要紧产品。
苯为无色透亮液体，有强烈芳香味。
引燃温度为560℃，闪点为-11℃，在空气中的爆炸极限为1.2％～8.0％（V/V）。
苯为甲B类火灾危险性可燃液体。
按照《危险化学品名录》，苯属于危险化学品第3类易燃液体中的第2项中闪点液体。
6.燃料气燃料气的组分中约16％为甲烷、11％为乙烷、12％为乙烯、13％为丙烯，按照可燃气体火灾危险性分类原则，甲烷、乙烷、乙烯、丙烯属于甲类火灾危险性的可燃气体。
按照《危险化学品名录》，甲烷、乙烷、乙烯、丙烯属于危险化学品第2类压缩气体和液化气体中的第1项易燃气体。
7.氨氨是该装置冷冻系统的冷冻介质，与空气混合可形成爆炸性气体，具有火灾和爆炸的危险性。
引燃为651℃，爆炸极限为15.7％～27.4％（V/V），蒸气密度（空气＝1）为0.59，比空气轻专门多。
为乙类火灾危险性物质。
按照《危险化学品名录》，氨属于危险化学品第3类易燃液体中的第3项有毒液体。
三、生产过程的火灾爆炸危险性分析锦州石化分公司60万t/a连续催化重整装置为甲类火灾危险装置，其使用的物料和生产的产品均为易燃、易爆液体和气体；反应部分为临氢系统，操作温度较高，其中重整反应温度超过介质（铂料和氢气）自燃点；产品分离部分操作压力较高，存在着大量易燃易爆物质泄漏达到爆炸极限的可能。
因此，该装置从物料的输送、加工到产品的输出，火灾与爆炸的危险是其要紧的不安全因素。
1.预加氢反应区预加氢反应要紧包括预脱砷和预加氢2个反应器，呈并列结构布置，反应介质为氢气和直馏汽油的混合物，操作温度280～370℃，操作压力为2.0～2.5MPa，氢油体积比为150，反应空速（υ）为6.0h-1。
由于操作温度和压力比较高，且为临氢系统，火灾、爆炸的危险程度高。
加氢反应为放热反应，其系统热量平稳依靠物料流淌和氢气循环带而坚持。
若压缩机、原料泵等设备显现故障，系统热平稳被破坏，反应生成热大于带出热，可导致反应器温度升高，严峻时可烧坏催化剂和设备，甚至可酿成火灾爆炸事故。
2.圆筒加热炉区本区包括预加氢加热炉、汽提塔重沸炉、脱戊烷塔重沸炉和脱C6塔重沸炉各一台，呈东西向一字式排列，均为对流-辐射圆筒炉，采纳燃料气明火加热，被加热介质为直馏汽油与氢气的混合物和汽油，加大了该区火灾爆炸的危险性。
3.预加氢产物分离区预加氢产物分离区要紧包括预加氢气液分离罐、汽提塔、汽提塔项回流罐、石脑油分馏塔及塔顶回流罐等要紧设施。
预加氢气液分离罐的作用是使预加氢产物和氢气分离，氢气返回循环氢压缩机循环使用，系统临氢，且操作压力为2.0MPa，火灾爆炸危险程度较高：预加氢产物经汽提塔和石脑油分馏塔处理后即为重整进料，2个塔操作压力分不为1.43MPa和0.58MPa，操作温度也较高，存在着物料泄漏发生火灾爆炸的危险性；汽提塔回流罐和石脑油分馏塔顶回馏罐操作压力分不是1.38MPa和0.63MPa，操作介质是石脑油，同样具有泄漏而发生火灾爆炸事故的可能。
4.重整反应区重整反应区包括4台呈叠置式布置的径向式反应器，形成了一个管线专门少、专门紧凑的装置，系统临氢，操作介质为汽油和氢气的混合物，其设计入口温度为549℃，平均反应压力为0.35MPa，反应空速（υ）为1.19h-1，反应器设计温度超过操作介质自燃点，一旦该反应器泄漏，并达到介质爆炸极限，不需要外界点火源即可引发火灾爆炸事故。
5.重整催化剂再生区重整再生区要紧包括分离料斗、再生器、闭锁料斗等，其作用是通过烧焦、氯化、干燥、还原等过程将通过重整反应后结焦积炭、活性降低的催化剂重新复原活性。
其中催化剂剂烧焦使用，氧含量0.5％～0.8％的氮气，再生温度操纵在约565℃。
再生器（氧环境）与闭锁料斗（氢环境）之间靠氮封罐隔离，一旦氮封罐显现故障可造成氧-氢环境互窜，有引发爆炸事故的可能，是该装置的一个危险点。
6.重整加热炉区重整加热炉为“四合一”立式炉，加热炉燃烧介质为燃料气，排出780℃高温烟气，供余热锅炉发生温度为420℃、压力为3.8MPa的中压蒸汽。
对流室烟气直截了当经加热炉区公用烟囱排入大气。
加热炉为明火火源，加热介质为汽油和氢气的混合物，最高温度达532℃，增大了发生火灾、爆炸的可能性。
7.重整产物分离区重整产物分离区要紧包括重整产物分离罐、脱戊烷塔、脱戊烷塔顶回流罐、脱C6、脱C6塔顶回流罐、氢提纯系统（氨气与重整产物2个再接触罐之间逆向流淌接触吸取，氢气中的轻烃组分被吸取，以提高氢气纯度）、氨冷冻系统、氢气脱氯罐、空冷器、换热器等。
该区工艺过程为物理过程。
该区设有一套氨冷冻系统，包括２台氨压机，目的是降低重整产氢中混烃温度，便于轻烃吸取，以提高产氢纯度。
氢烃混合物温度可降至0℃，其温度变化幅度较大，对安全生产有一定阻碍；氨与空气能形成爆炸性混合物，遇明火、高温能引起燃烧爆炸；若遇高热，氨容器内压增大，有开裂和爆炸的危险。
8.氨气压缩机区氢气压缩机区要紧包括预加氢循环氢压缩机（往复式）、预加氢补充氢增压机（往复式）、重整循环氢压缩面（离心式）、重整氢增压机（往复式）、重整氢增压机入口分液罐等设施。
该区为临氢区域，且所有压缩机均设置在同一厂房内其中预加氢循环氢压缩机出口压力达3.0MPa，增大了火灾、爆炸危险性。
生产火灾危险性为甲类，爆炸危险区为2区。
四、工艺装置火灾危险性重整装置生产过程中有甲类火灾危险性物质存在，一旦系统中显现泄漏现象，有可能引发火灾爆炸事故。
按照《石油化工企业设计防火规范》附表5.1对工艺装置或装置内单元的火灾危险性确定的原则，重整装置应为甲类火灾危险性工艺装置。
五、爆炸性气体环境分区在重整装置生产过程中，一旦显现泄漏，就会在装置区作业环境的空气中形成爆炸性气体混合物。
因此，装置区域内属于爆炸危险环境。
依照本装置爆炸性气体混合物出的频繁程度和连续时刻，按照《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》第2.2.1条对爆炸性气体环境分区划分的原则，本装置要紧生产区域应为2区；区域内的地炕、地沟等应为1区。
六、设备腐蚀危险重整装置过程中有硫化氢及氢气存在，因此以硫化氢及氢气为介质的工艺设备、管道可能存在氢脆、氢腐蚀和硫化氢腐蚀的咨询题。
氢脆现象是在高应力和氢气的联合作用下发生的一种脆性破坏，使金属延性和韧性降低甚至产生裂纹。
通过热处理操纵材料的强度，并尽可能地排除焊接和加工的残余应力，能有效防止氢脆裂纹的产生。
氢腐蚀是高温下侵入钢中的氢与金属晶体碳化物反应产生甲烷气泡，并在金属晶体间和非金属灰渣部位聚焦，引起延性和韧性劣化的现象。
硫化氢对铁有腐蚀作用，专门在260℃以上时，硫化氢的腐蚀速度加快，生成硫化铁和氢气。
硫化铁锈皮的形成，会阻碍硫化氢按触母材，减缓腐蚀速度，而当氢气和硫化氢共同存在时，腐蚀速度加快，因为原子氢不断侵入硫化物的垢层中，造成垢层疏松多孔，使硫化氢介质扩散渗透。
另一方面，硫化氢的存在，会阻止原子氢再组合成氢气，使溶解在钢中的原子氢浓度增大到10ppm以上（一样为2～6ppmm），容易造成受压容器氢脆开裂。
因此，在该工程初步设计中，如何采纳有效措施，防止生产工艺设备、管道显现氢脆、氢腐蚀咨询题，是防止物料泄漏、防火的重要措施之一。