剖面模数计算
泥质砂岩剖面m、n值的一种计算方法
泥质砂岩剖面m、n值的一种计算方法以“泥质砂岩剖面m、n值的一种计算方法”为标题，本报告在介绍基本理论开始前，将对泥质砂岩剖面m、n值的计算方法进行概述。
1.述泥质砂岩剖面m、n值是专业地质学家应用平均层厚等参数，根据回采泥质砂岩的剖面，计算出回采程度的指标系数。
这些参数指标可以反映泥质砂岩的层厚、厚度分布以及采掘状况，从而为进一步采矿和勘探规划提供重要的科学依据。
2.论物理学家利用概率论、计算工作和统计方法研究地质地层，提出了平均层厚的概念，以及计算费米子或m值、n值的方法，可以用来评价泥质砂岩剖面的采矿状况。
m值是指某种要素的和比值，通常指的是某种独特的、影响性的参数，以描述某一分布的均衡程度。
它可用于表示某类物质的总量以及某一字段层厚的集中度，并且可以在统计学上表示为：m=（a1+a2+...+an）/n其中a1、a2、...、an是在某一层厚（L）内每一节点的层厚，n 是节点数量。
n值是指离散点分布的均匀度，通常指按照一定条件取得的离散点分布的均衡常数。
n值可以用统计学函数表示为：n=1/（E2/E1）其中E1是按照固定均衡常数的分布的期望值，而E2是按照观测值的期望值。
3.用方法（1）计算回采程度的指标系数。
在回采程度计算中，一般采用莱布尼兹、指数、线性对数和李雅普诺夫四种系数，用非线性函数拟合后，进行比较，取最适合的系数作为回采程度的指标。
（2）计算m值。
实际测量层厚后，采用上面提到的公式计算m 值，并与预定的回采程度系数作比较，以确定此次回采的程度。
（3）计算n值。
n值的计算主要是根据回采支柱空间分布情况，计算观测值和固定均衡常数的期望值，从而计算出支柱空间分布的均衡常数n。
4.论m、n值是泥质砂岩剖面反映回采程度的重要指标，因此，在进行泥质砂岩剖面回采时，必须采用专业的地质学家，结合上述理论和实用方法，正确计算出m、n值，以此为重要依据，进行合理的采矿管理，保证回采的安全性和可持续性。
船舶艉部下水横梁布置方法
船舶艉部下水横梁布置方法 董明海;郭永升;黄帅鹏 【摘 要】Aiming at preparation for the launching of 39000 DWT bulk carrier in a shipyard by adopting double slide ways on horizontal berth , the bending strength and beam end vertical displacement of the dangerous cross section were calculated by means of multi-span beam theory with hull section modulus algorithm .The result was used to judge the necessity to add stern launching beam .Then local strength of the partial hull was assessed by finite element method .According to the frame spacing , scantling of slide way and stern weight distribution , the layout project of stern launching beam was determined .%针对某船厂39000 t散货船采用双滑道水平船台下水艉部是否布置下水横梁的问题,运用多跨梁理论,结合船体剖面模数算法,对船体艉部危险横剖面进行弯曲强度和梁端垂向位移计算,判断是否需要增设艉部下水横梁.运用有限元法,对相关船体局部强度进行分析计算,作为判断是否需要增加艉部下水横梁的另一重要考察依据.判定艉部需增设下水横梁后,结合肋距、滑板尺寸、艉部重量分布等实际情况考虑,确定艉部下水横梁布置方案.
船舶强度课程设计作业-波浪附加弯矩与总弯矩计算等
1. 波浪附加弯矩与总弯矩计算： 1.1 波浪附加弯矩计算：根据《钢质海船入级建造规范》中给出了船体梁各个横剖面的中拱波浪弯矩)(+w M 与中垂波浪弯矩)-(w M 的计算公式：可根据公式1-1，1.2求得波浪附加弯矩。
m kN BC CL M b w .10M 190)(32-⨯+=+ （中拱） （公式1-1）m kN C B CL M b w .10)7.0(M 110)-(32-⨯+-=（中垂） （公式1-1）其中，M ——弯矩分布系数，对于船中M=1；图1-1 M-弯矩分布系数 b C ——方型系数，取值不得小于0.6，对于本船为0.67；C ——系数，按公式1-2计算，得8.4548。
(按L=126m) 2/310030075.10⎪⎭⎫ ⎝⎛--=L C （m L m 30090≤≤） （公式1-2）1.1.1 中拱情况下波浪附加弯矩计算：1.0M1.00.65 0.4尾1.1.2 中拱情况下总弯矩计算：根据条件，可以近似将船体的静水弯矩当作是波浪附加弯矩的1/3，所以，可以得出总弯矩是波浪附加弯矩的4/3倍。
1.1.3中垂情况下波浪弯矩的计算1.1.4中垂情况下总弯矩计算2. 总弯曲应力计算与稳定性校核根据中横剖面图，计算剖面抗弯几何特性，见下页表1.5。
参考轴取船底板上表面，可求得：A=9390.3cm 2、B=4536030.6cm 3、C=3837423286cm 4。
参考轴距中和轴距离⊿=B/A=483.0549226cm,I=2(C-⊿2 A)= 3292542712cm 4任意构件距中和轴距离Z i ’=Zi-⊿由此求得中横剖面各构件剖面模数W i =I/ Z i ’表1.52.1 计算总弯曲应力：总弯曲应力按下式计算： cws W M M +=σ由表6.1得最小剖面模数Wc 为5469839.086cm 3,因此在中拱情况下最大总弯曲应力为91.63N/mm 2 ，在中垂情况下最大总弯曲应力为108.48N/mm 2，远小于许用应力。
200客位大金湖旅游船(初步设计说明书)
200客位泰宁大金湖旅游船初步设计[摘要]近年来，旅游成为了人们节假日的首选。
随着我国旅游业得到迅猛发展，现代旅游者选择内湖和内河风景旅游区为目的地和乘坐旅游船出游已成为一种时尚。
大金湖原有的120客位旅游船载客量已不能满足日益增长的游客量的需求，为了提高载客量，有必要设计一艘新船。
本文主要内容包括200客位旅游船的主尺度论证、总布置设计、型线设计、静水力计算和中横剖面结构设计。
本设计根据任务书的要求，选定一个母型船资料作为基础，在母型船基础上初步确定了新船主尺度的可行方案，并对新船主要性能进行校核。
设计过程中应用Excel软件进行静水力计算，应用AutoCAD软件绘制了该船的总布置图、型线图、静水力曲线图和典型横剖面结构图。
[关键词]旅游船；初步设计；母型船Preliminary Design of 200-seats ExcursionVessel of Taining’s Big Golden Lake[Abstract] In recent years, tourism has become the first selection of people on holidays. Along with our country tourism has developed rapidly, modern tourists choose lake and river scenic area for the destination and take a cruise ships to travel has become a kind of fashion. Big golden lake original 120-seat excruise vessel capacity cannot satisfy the needs of increasing passenger, in order to improve the capacity, it is necessary to design a new ship. In this paper, main content in preliminary design process include the argument of principal dimensions, the general layout design, line design, static hydraulic calculation and cross section structural design. This design according to the requirement of the specification, has selected a mother ship as the foundation, determined the feasible scheme of the new vessel preliminary, and checked the new ship main performance. In the design process, the Excel software was applied to calculate the static hydraulic, and the AutoCAD software was applied to draw the general layout, drawing lines, hydrostatic curves and typical cross section figure.[Key words]Excursion Vessel;Preliminary design;Mother ship目录0 引言 ------------------------------------------------------------------ 11 船型的设计要求 -------------------------------------------------------- 12 主尺度确定 ------------------------------------------------------------ 22.1 主尺度选取所考虑的因素及初步确定 -------------------------------- 22.2 船型系数的确定 -------------------------------------------------- 42.3 估算重量重心 ---------------------------------------------------- 52.3.1 空船重量的估算 ---------------------------------------------- 52.3.2 载重量的估算 ------------------------------------------------ 62.3.3 平衡重力与浮力 ---------------------------------------------- 72.3.4 重心高度计算 ------------------------------------------------ 72.4 主机、减速齿轮箱和螺旋桨直径的选择 ------------------------------ 72.5 舱容和布置地位校核 ---------------------------------------------- 92.5.1 舱容校核 ---------------------------------------------------- 92.5.2 布置地位校核 ----------------------------------------------- 102.6 主要性能指标的校核 --------------------------------------------- 112.6.1 干舷校核 --------------------------------------------------- 112.6.2 航速校核 --------------------------------------------------- 132.6.3 初稳性及横摇周期 ------------------------------------------- 142.7 船舶参数选取结果 ----------------------------------------------- 153 总布置设计 ----------------------------------------------------------- 163.1 概述 ----------------------------------------------------------- 163.2 总体布局的区划 ------------------------------------------------- 163.3 总布置图 ------------------------------------------------------- 194 型线初步设计 --------------------------------------------------------- 204.1 概述 ----------------------------------------------------------- 204.2 母型船改造法生成型线 ------------------------------------------- 214.3 新船型线图 ----------------------------------------------------- 225 静水力计算 ----------------------------------------------------------- 225.1 静水力计算结果 ------------------------------------------------- 225.2 静水力曲线图 --------------------------------------------------- 246 中横剖面结构计算 ----------------------------------------------------- 256.1 概述 ----------------------------------------------------------- 256.2 主要构件的计算及确定 ------------------------------------------- 266.2.1 外板及船底板 ----------------------------------------------- 266.2.2 甲板 ------------------------------------------------------- 276.2.3 船底骨架 --------------------------------------------------- 276.2.4 舷侧骨架 --------------------------------------------------- 296.2.5 舱壁结构 --------------------------------------------------- 306.2.6 甲板骨架 --------------------------------------------------- 326.2.7 甲板室 ----------------------------------------------------- 346.2.8 主机座 ----------------------------------------------------- 346.3 典型横剖面结构图 ----------------------------------------------- 346.4 剖面模数计算 --------------------------------------------------- 35 结论 -------------------------------------------------------------------- 37 致谢语 ------------------------------------------------------------------ 38 参考文献 ---------------------------------------------------------------- 39 附录一 200客位大金湖旅游船总布置草图附录二 200客位大金湖旅游船型线图附录三 200客位大金湖旅游船静水力曲线图附录四 200客位大金湖旅游船典型横剖面结构图0引言我国经济近些年来持续和稳定的发展，为人们的户外休闲与游憩活动创造了极为有利的宏观条件，水上旅游作为有别于常规旅游的一种新型旅游方式，引起了广泛关注。
项目七-7.5.2 甲板结构设计.
任务5 设计甲板骨架
项目七
船体结构规范设计
甲板纵桁是横梁的支点，通常将横梁穿过纵桁，并与纵桁腹 板焊接
横梁在舱口纵桁或甲板纵桁处中断时，每根横梁应用肘板与
纵桁连接。 肘板宽度由表7-7决定，而其高度应伸至纵桁面板，并牢固连 接。
任务5 设计甲板骨架
项目七
船体结构规范设计
2、强横梁
横骨架式强横梁的剖面尺寸取与甲板纵桁相同。 纵骨架式强横梁的剖面模数W应不小于按下式计算所得之 值： W=5shl 2 （cm3）
任务5 设计甲板骨架
项目七
船体结构规范设计
4、甲板纵桁
甲板纵桁的剖面模数W应不小于按下式计算所得之值： W=4.75bhl 2 （cm3）
式中：b——甲板纵桁支承面积的平均宽度，m；
h——甲板的计算压头高度，m，按表9-4选取；
l——甲板纵桁跨距，m。
任有集中载荷时，其剖面模数W除应不小于按
甲板强横梁剖面惯性距I应不小于按下式计算所得之值：
I=2Wl （cm4） 式中：h——甲板的计算压头高度（m），按规范对甲板 负荷的要求选取； l——强横梁跨距，m。s——强横梁间距，m。
任务5 设计甲板骨架
项目七
船体结构规范设计
强横梁与舷侧强肋骨应采用肘板连接。在距强横梁端部不 小于 1.5 倍的强横梁腹板高度的范围内，将强横梁的腹板 向端部逐渐加高，在其与肋骨或强肋骨或纵舱壁连接处的 高度应不小于强横梁腹板高度的 1.5 倍，且其面板应为强
W=C2sh+C3sl 2L2×10-4
式中：s——纵骨间距，m；
（cm3）
h——甲板的计算压头高度，m，按表7-4选取； l——纵骨间距，m； C1、C2、C3——系数，按表7-9确定。
对数风剖面计算公式
对数风剖面计算公式对数风剖面计算公式是一种在气象学中常用的方法，用于描述大气中风速随高度变化的规律。
该公式可以帮助我们更好地理解和预测大气中的风场分布，对于天气预报、气候研究和风电场规划等方面具有重要意义。
对数风剖面计算公式的基本形式如下：V(z) = V1 * (z/z1)^(1/α)其中，V(z)表示高度为z处的风速，V1表示参考高度（通常取10米）处的风速，z1表示参考高度，α为对数风剖面常数。
这个公式的原理是建立在大气边界层中风速随高度呈对数增长的基础上。
根据气象学的研究，对于大气边界层来说，风速随高度的增加并非线性关系，而是近似呈对数增长的趋势。
对数风剖面计算公式就是用来描述这种趋势的数学模型。
在实际应用中，我们可以利用对数风剖面计算公式来推算不同高度处的风速。
首先，我们需要知道参考高度处的风速V1和参考高度z1。
然后，根据所需推算的高度z，代入公式中计算即可得到相应高度处的风速V(z)。
对数风剖面计算公式的应用范围广泛。
在天气预报中，了解不同高度处的风速分布可以帮助气象学家更准确地预测降水和风暴的路径、强度和影响范围。
在气候研究中，对数风剖面计算公式可以用来分析和比较不同地区、不同季节的风速变化规律，从而揭示气候变化的原因和机制。
在风电场规划中，了解风速随高度的变化规律可以帮助工程师合理布局风力发电机组，提高发电效率。
然而，对数风剖面计算公式也有一定的局限性。
首先，该公式适用于大气边界层，对于高空和平流层等其他大气层不适用。
其次，该公式只能描述风速随高度变化的趋势，对于具体的风速数值并没有直接的计算方法。
因此，在实际应用中，还需要结合其他气象数据和模型进行综合分析。
对数风剖面计算公式是一种重要的气象学工具，可以帮助我们理解和预测大气中的风速分布。
通过对不同高度处的风速进行推算，我们可以更好地应对天气变化、研究气候变化和规划风电场等方面的问题。
然而，在使用该公式时需要注意其适用范围和局限性，结合其他数据和模型进行综合分析，以提高预测和决策的准确性和可靠性。
船舶强度计算题
船舶与海洋工程结构物强度练习题船舶强度部分1.设某船船长为Ｌ，船体部分的重量为Ｗ，其重心位于船舯后xｇ处。
若该船体重量分布可由图1所示梯形曲线表示，其中艏、舯和艉处三剖面的重量集度分别为 cW/L，bW/L 和aW/L。
试证明：a＋4b＋c＝6x g/La－c＝10872. 试按静力等效原则，分别将图2所示的局部重量在相应的理论分段内均布。
(1) 均布重量，其重量集度为q，分布长度为ｂ，重心位置以距离ａ表示。
(2) 梯形分布重量，三剖面处的分布集度分别为ａ、ｂ和ｃ。
3.长方形浮码头，长 20m，宽 5m，深 3m，空载时吃水为 1m (淡水)。
当其中部 8m范围内承受均布载荷时，吃水增加至 2m。
假定浮码头船体重量沿其长度方向均布。
试绘出该载荷条件下的浮力曲线、载荷曲线、剪力曲线和弯矩曲线，并求出最大剪力和最大弯矩值。
4.长方形货驳长Ｌ＝10m，均匀装载正浮于静水中。
若假定货驳自重沿船长均匀分布，且在货驳中央处加一集中载荷Ｐ＝100kN，如图4所示。
试绘出其载荷、剪力和弯矩曲线。
5.长方形驳船，长Ｌ＝50m，宽Ｂ＝10m，高Ｈ＝6m，如图5所示正浮于静水中。
已知自重沿船长均布，其集度为ｗ＝200kN/m，在甲板中部向首、尾各ｌ＝10m的范围内堆放了ｑ＝500kN/m的均布荷重。
(1) 试绘出静水中的载荷、剪力和弯矩曲线，并求船舯处的弯矩值。
(2) 若船体静置于一波高ｈ＝3m，波长λ＝50m的正弦波中，试计算当波峰位于船舯时的波浪附加弯矩和合成弯矩。
水的比重取为γ＝10kN/m3。
6.某箱型船长 100m，宽 18m，在淡水中正浮时吃水为 5m。
假定船体重量沿船长均匀分布。
兹将一质量为 150t的物体置于艉端处。
(1) 求船体平衡时的平均吃水和纵倾角。
(2) 计算船体的最大剪力和最大弯矩值。
7.如图7所示，长度为L的长方形货驳，其自身重量沿船长均匀分布。
当船舯前方的Ｌ/2范围内堆放单位长度重量为ｑ的货物时，为保持船体在水中的正浮状态，问在船艉处所加的集中载Ｐ＝？并绘出相应的剪力和弯矩图，标明最大剪力和弯矩的数值。
船体结构强度课设
一、说明本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。
航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江A、B级航区。
船舶结构首尾为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按CCS《国内航行海船建造规范》(2006)要求计算。
1、主要尺度设计水线长：L WL107.10米计算船长：L 104.10米型宽：B 17.5米型深：D 7.6米结构计算吃水：d 5.8米2、主要尺度比长深比：LB= 104.117.5= 5.95＞5宽深比：BD= 17.57.6= 2.30 ≤2.5舱口宽度比：bB l= 10.417.5=0.594 ＜0.6舱口长度比：l Hl BH=2833.6= 0.833 ＞0.73、肋距及中剖面构件布置：尾～#10及#140～首肋距为600mm#10～#140 肋距为700mm本船规范要求的标准肋距为：S = 0.0016L+0.5 = 0.0016×104.1+0.5= 0.667 mm (以下均同)二、外板1、船底板(2.3.1.3)(1)船中0.4区域船底t1 = 0.043s (L+230) F b= 0.043×0.667×(104.1+230) 1= 9.58 mm取F b=1，不折减t2 = 5.6s（d+h1）F b= 5.6×0.667×（5.8+1.16）×1= 9.854 mm不大于0.2d，其中C=8.00，则h1=0.26C=2.08，1=0.2d=1.16(2)船端0.075L区域(2.3.1.4)t = (0.035L+6) s s b= (0.035×104.1+6)0.7 0.667= 9.88 mm(3)船首底板加强(2.15.3)a、加强范围及长度分段垂向范围为：0.014B = 0.014×17.5 = 0.245 m高度纵向范围：X = (0.65 - C b2)·L = （0.65 -0.82）×104.1= 26.025m长度，并划分为三段长度，分别计算三段长度及修正系数c。
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56.00 50.00 50.00 72.00 50.00 50.00 84.00 50.00 50.00 50.00 91.00 91.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 60.00 60.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00
zn
h
5.73 12.68680168
1.165
0.926
2.72
2.04
3.57
1.95
4.42
1.86
5.27
1.77
6.12
1.64
6.97
1.49
L400× 120×12
×23
W=1624.
0.85
12.69
4
662.22 89 cm3
L400×
120×12
×23
W=1624.
0.85
11.43
135.01 156.35 143.10 176.66 198.08 222.24 228.33 254.82 286.55 315.72 288.72 335.45 358.61
395.82 398.97 450.07 497.58 541.77 68.72 99.58 111.09 139.40 155.61 188.68 206.01 252.54 275.21 324.37 348.50 407.54 436.64 517.49 548.87
T型材计算
T型材带板面积
轧制型材计算
L63×40×4 L63×40×5 L63×40×6 L63×40×7 L75×50×5 L75×50×6 L75×50×8 L75×50×10 L90×56×5 L90×56×6 L90×56×7 L90×56×8 L100×63×6 L100×63×7 L100×63×8 L100×63×10 L100×80×6 L100×80×7 L100×80×8 L100×80×10 L110×70×6 L110×70×7 L110×70×8 L110×70×10 L125×80×7 L125×80×8
1433.77 1595.58 1695.50 2161.27 2198.66 2401.37 3189.50 3135.12 3424.74 3678.68 4520.10 5119.49 4680.28
5028.73 5777.07 6306.97 6776.11 7195.03
772.3 1267.9 1357.4 1915.1 2093.2 2814.8 3018.1 4024.9 4309.5 5498.7 5803.9 7280.0 7679.1 10097.9 10519.7
312.04 364.41 365.64 445.50 521.59 594.10 668.69 784.91 896.30 1003.04 956.25 1124.72 1286.91 1443.06 1570.90 1800.97 2023.35 2238.30 158.00 274.00 321.00 468.00 527.00 724.00 837.00 1078.00 1265.00 1611.00 1795.00 2232.00 2542.00 3265.00 3515.00
型材中和 轴位置
带板剖面积
y1
A
cm 4.26
cm2 40.00
4.22
25.00
4.18
40.00
4.15
40.00
5.10
40.00
5.06
42.00
4.98
40.00
4.90
40.00
6.09
40.00
6.05
60.00
6.00
40.00
5.96
44.00
6.76
60.00
6.72
50.00
6.68
0.49
8
45.91
0.19
8
46.80
0.26
8
46.13
0.33
6
49.26
0.49
8
49.47
0.63
8
51.59
0.79
8
47.21
0.59
10
68.56
0.32
8
49.88
0.87
8
55.18
0.89
10
69.62
0.50
10
61.11
0.81
8
56.58
1.17
10
65.47
1.18
10
面板与带 板中心线 之间的距
离
dw
mm 490.00
腹板剖面 积
f cm2 49.00
带板剖面积
A cm2 69.34
面板剖 面积
a cm2 18.00
剖面模数
W cm3 1501.11
惯性矩
I cm4 50626.65
长度
l m 2.40
宽度 b
m 1.24
f 0.47
带板厚 度
t
mm 12.00
型材高度
h
mm 63.00 63.00 63.00 63.00 75.00 75.00 75.00 75.00 90.00 90.00 90.00 90.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 110.00 110.00 110.00 110.00 125.00 125.00
剖面模数
W
cm4 15.73 17.85 21.85 24.67 27.59 31.41 40.20 47.29 38.04 45.77 50.13 55.97 56.97 64.38 70.26 85.41 66.62 75.64 81.95 101.11 68.78 78.31 87.21 104.16 100.00 120.03
带板剖面积A
A
cm2 69.34
型材剖面 积
A1
cm2 4.06 4.99 5.91 6.80 6.13 7.26 9.47 11.59 7.21 8.56 9.88 11.18 9.62 11.11 12.58 15.47 10.64 12.30 13.94 17.17 10.64 12.30 13.94 17.17 14.10 15.99
60.64
0.82
10
62.30
0.98
7
55.94
1.47
10
72.17
1.26
10
60.64
0.90
10
62.30
1.07
10
63.94
1.22
10
67.17
1.49
8
58.10
1.76
16
95.99
0.74
L125×80×10 L125×80×12 L140×90×8 L140×90×10 L140×90×12 L140×90×14 L160×100×10 L160×100×12 L160×100×14 L160×100×16 L180×110×10 L180×110×12 L180×110×14 L180×110×16 L200×125×12 L200×125×14 L200×125×16 L200×125×18 球扁钢120×30×6.5 球扁钢140×33×7 球扁钢140×35×9 球扁钢160×36×8 球扁钢160×38×10 球扁钢180×40×9 球扁钢180×42×11 球扁钢200×44×10 球扁钢200×46×12 球扁钢220×48×11 球扁钢220×50×13 球扁钢240×52×12 球扁钢240×54×14 球扁钢270×55×12 球扁钢270×57×14
125.00 125.00 140.00 140.00 140.00 140.00 160.00 160.00 160.00 160.00 180.00 180.00 180.00 180.00 200.00 200.00 200.00 200.00 120.00 140.00 140.00 160.00 160.00 180.00 180.00 200.00 200.00 220.00 220.00 240.00 240.00 270.00 270.00
44.00
6.60
50.00
7.05
50.00
7.00
50.00
6.96
42.00
6.88
55.00
7.47
50.00
7.43
50.00
7.38
50.00
7.30
50.00
8.49
44.00
8.44
80.00
带板厚 度
连同带板剖面积
连带板中和轴 位置
t
AZ
y
mm
cm2
8
44.06
mm 0.03
5
29.99
4
647.7 89 cm3
L375×
120×11
×18
W=1245.
0.85
10.76
4
637.87 14 cm3
L375×
120×11
×18
W=1245.
0.85
10.09
4
627.1 14 cm3
L375×
120×11
×18
W=1245.
0.85
9.42
4
615.23 14 cm3
L350×
120×11
19.71 23.35 18.04 22.26 26.40 30.46 25.32 30.05 34.71