海上复杂断块油田合理注水压力研究
张巨河张19-1断块注水开发保持合理地层压力的优选
式 中： 一 抽 油 井 充满 视 泵 效 ， 小数 ； Ｂ ｏ 一泵 口
求得Ｊ 。 ＝２ ． １ ２ ５ ９ ｔ ／ ｄ・ ｍ・ ＭＰ ａ ， 据张 １ ９ —１ 井
收稿 日期 ： ２ ０ １ ３ —０ ５ —１ ８
作者简介 ： 张秀丽（ １ ９ ６ ７ 一） ， 女， 天津市人， 工程师 ， 现从事油 田开发研 宛工作 。
・
式 中： 吼一 某 含 水 时 采 液 指 数 （ ｍ。 ／ ｄ ・ｍ ・
ＭＰ ａ ） ； ｈ 一油层厚度 （ 油 层 有 效 厚 度 乘 以注 采 连 通 率） （ ｍ） ； ｆ 一 含水 率 （ 小数） ； ａ 。 一 某含 水 时无因次 采 油指 数 。 用初期 米采 油指数 乘 以不 同含水 时的无 因次采 油指 数 即得 不 同含水 下 的米 采油 指数 。 １ ． ２ 不 同含 水期 生产 压 差测算 采油井 生产 压差 与地 层压力 水平及 抽油生 产时 可 以达到 的最小 合理 流压 有关 。而抽油 井最小 合理
１ ｌ Ｌ ＝ ｉ ×ｈ ×￣ ｆ ｏ ／ （ １ －ｆ ）
米 采油 指数 是 油 藏 工程 研 究 中一 项 重 要 内容 ， 是油 田开 发过程 中使用 最 多 的参 数 之一 。一般 有裘 别 依公式 法和利 用试油 、 试 采资 料计 算求 得 。 投 产初 期动 态资料 少 ， 多用裘 别依 公式计 算 米采 油指数 。
２ ０ １ ３ 年第 １ ５ 期
张秀丽 张巨河张１ ９ —１ 断块注水开发保持合理地层压力的优选
１ ５ ５
压 力 下 原 油体 积 系 数 ； ｒ 。 一地 面原 油 密度 ， ｇ ／ ｃ ｍ。 ； Ｒ 原 始 油气 比（ ｍ。 ／ ０； ａ 一天 然 气溶 解 系数 （ ｍ ／ ｔ・ ＭＰ ａ ） ； ｆ ０ 、 ｆ 一含 油 率 、 含水 率 （ 小 数） ； Ｐ泵 一泵 口压
海上油田储层特征及分层注水可行性分析
海上油田储层特征及分层注水可行性分析作者：王柳白鹏飞姜雨省刘铁明魏春平来源：《机电信息》2020年第12期摘要：不同油藏的储层特征不同，有的油田不适合分注的注采方式。
现详细介绍海上油田储层的特征，对现有的数种注水工艺进行适应性分析，并探讨分层注水的可行性，对相类似的油田的工艺设计起到了示范作用。
关键词：储层特征;分层注水;可行性0 引言不同的储层对油气的开采影响不同，清楚地分析储层的情况，有助于帮助我们合理安排设计油田的开发方案。
本文以海上油田为例，介绍其储层特征，并根据储层特征寻求最佳的油气开采方案。
1 海上油田储层特征1.1 储层概况馆陶组地层厚度在250～373 m，为新近系完整沉积旋回的下部粗段，底部以一套燧石砾岩层与下伏地层呈角度不整合接触，是区域岩性对比标准层。
向上过渡为灰白色砂砾岩、中细砂岩与灰绿、紫红色泥岩不等互层，与上覆明化镇组呈整合接触。
泥岩颜色均匀、质纯、较软，吸水较强;细砂岩成分以石英为主，长石次之，细粒为主，少见中、粗粒结构，次圆状，分选中等，泥质胶结、疏松;含砾不等砾砂岩成分以石英为主，长石次之，砾石含量15%～20%，为石英砾，砾径1～2 mm，颗粒呈次圆—次棱角状，泥质胶结，十分疏松，钻井岩屑呈散粒状;砂砾岩成分以石英为主，砾石含量70%，砾径1～5 mm，其他成分为中粗粒，次圆—次棱角状，分选差，泥质胶结、疏松。
馆陶组上段以中细砂岩为主，砂岩成分以石英为主，长石次之，细粒为主，少见中、粗粒结构，次圆状，分选中等，泥质胶结、疏松;下段以砂砾岩为主，砾石含量15%～20%，为石英砾，砾径1～2 mm，颗粒呈次圆—次棱角状，泥质胶结，十分疏松，钻井岩屑呈散粒状;砂砾岩成分以石英为主，砾石含量70%，砾径1～5 mm，其他成分为中粗粒，次圆—次棱角状，分选差，泥质胶结、疏松。
1.2 储层分布特征馆陶组为辫状河沉积环境，河道宽度较明化镇组加大，平面连通性增强，上部Ng1-1砂组砂岩厚度小，横向分布范围相对较小，Ng1-1a平均砂层厚度4.5 m;中部Ng1-2/Ng1-8砂组砂岩厚度大，平面分布稳定，平均砂层厚度10～24 m;下部Ng1-9和LNg砂组平均砂层厚度5～7 m，横向连通性差，受羊二庄断层控制，断层下降盘即工区北部河道宽度大，储层相对发育连片，断层上升盘即工区南部河道相对较窄，储层厚度相对小，连片性差。
试论复杂断块油藏开发影响因素及对策分析
试论复杂断块油藏开发影响因素及对策分析原油开发是支撑我国社会工业运转的重要领域，但是针对特殊断块来讲，油藏开发也面临着一系列的挑战，本文便是以提升复杂断块油藏开发质量为目的展开分析。
首先分析了复杂断块的基本特征。
其次，结合实际的开采项目分析了制约油藏开发的影响因素。
再次针对上述因素提出了一系列的解决措施，意在能够进一步提升复杂断块油藏开发的效率和质量，辅助我国能源企业高效发展。
标签：复杂断块;油藏开发;影响因素;优化措施我国的地形结构受到板块挤压以及内部历史演变的影响，部分油藏区域处于复杂断块，这些断块的油藏开发行为受到了诸多因素的限制。
而当前社会能源需求紧张，因此加强复杂断块能源开发优化研究不仅是解决原油开采问题的关键手段，也是迎合社会能源需求的重要任务。
而在研发的过程中，通过实际的原油开采案例解析影响因素，并且结合先进的开采技术落实优化措施的制定，不仅是本文论述的重点，也是进一步提升我国原油开采实力的核心方向。
1 复杂断块的特征复杂断块是原油开采过程中常见的地形结构，原油的储层结构主要以长石粉砂岩为主[1]。
石英含量较高为45%左右，黏土总含量较普通油田高出近11%，另外部分复杂断块中的地层结构也含有高岭石以及蒙皂石，这些结构的含量导致整体储层处于中等的极强水敏、酸敏以及中等偏强碱敏等特征。
另外，在复杂断块中的原油也具备一定的物性特征，综合我国当前部分对复杂断块的原油特性进行研究之后，发现常见的复杂断块油层中，原油的相对密度在0.84g/cm3，原油的整体粘稠度为10MPa·s，原油的体积系数为1.038左右，凝固点在40℃附近，油藏中的含蜡量高达31%，硫成分的含量为0.09%左右，同时处于复杂断块的油藏本身具备较高的胶质沥青含量，平均占比为11.6%左右，整体原油的平均出馏点在123℃。
就以上参数与常规原油的物性相比，处于复杂断块的原油为高凝油，这类性质的原油会对开采过程造成一定的影响，导致开采困难，开发效率低。
油田注水技术总结范文
油田注水技术总结范文
油田开采过程中,为了维持储层压力,提高采收率,需要采用油田注水技术。
经过这段时间的工作,我对公司油田的注水技术有了进一步的了解和总结,主要体会如下:
一、注水方式的选择
根据油田实际情况,我们采用了边沿水注方式。
这种方式是在油藏边缘注入水驱,使底水顺势向油藏中央移动,起到补充形成维持层间压力差的作用。
这种注水方式对我们油田地质条件适应性强,技术简单易行。
二、注水参数的确定
我们根据油田实测压力数据、钻井资料和物性参数测试结果,采用数值模拟方法确定了最佳的注水压力、注水量等参数。
模拟结果表明,当前最优注水压力为,日注水量为立方米。
参数确定科学合理,为注水工作的顺利开展奠定了基础。
三、注水效果评价
通过对产出液体的监测,我们评价了注水的效果。
监测结果显示,在注水后的两个月内,日产液量提高了%,水油比降低了个百分点。
说明注水达到了提高采收率的效果,整体技术情况良好。
经过一段时间的注水作业,各项技术指标和效果均符合预期要求,达到
了设计标准,为油田的高效开发做出了重要贡献。
下一步,我们还将继续优化注水系统,提高注水技术的经济效益和应用效果。
海上油田高效注水研究
海上油田高效注水研究摘要：本论文研究了海上油田高效注水技术，旨在提高注水效率和采收率。
通过对海上油田注水工艺、水驱机理等方面的研究，提出了一系列技术措施，包括优化井网布置、提高注水压力、调整注水井产量等。
实验结果表明，该方法能够显著提高油田注水效率和采收率，具有一定的实际应用价值。
关键词：海上油田、注水技术、采收率、井网布置、注水压力引言：近年来，随着油气资源的日益枯竭，海上油田的注水技术越来越受到关注。
注水技术是一种提高采收率的有效手段，但传统注水技术存在效率低、成本高等问题。
本论文针对海上油田的特殊环境和工艺条件，通过研究和实验，提出了一系列高效注水技术，旨在提高油田的采收率和注水效率。
本文将详细介绍这些技术措施及其应用效果，以期为海上油田注水技术的发展提供参考和借鉴。
一．海上油田注水工艺的现状与问题海上油田是指海洋中的石油和天然气资源，是世界上最重要的能源储备之一。
在海上油田开采过程中，注水技术被广泛应用于提高采收率和延长油田寿命。
然而，由于海上油田的特殊环境和工艺条件，其注水工艺存在一系列问题。
首先，海上油田的注水工艺受制于海洋环境的影响。
海水温度、盐度、含氧量等参数对注水效果有着较大影响。
此外，海洋中的水动力因素，如波浪、洋流、涌浪等，也会影响注水效果，加大了注水难度。
其次，海上油田的井网布置也是注水技术面临的问题之一。
油井之间的距离、井眼深度、产量等因素都会影响注水效果。
而在海上油田，由于环境复杂，油井之间的距离较远，井眼深度也较大，这增加了注水难度，使注水效果不佳。
此外，传统的注水技术在海上油田的应用也存在一些问题。
传统的注水方法，如直接注水和人工压裂注水等，效率低下，成本高昂。
传统注水技术还容易引起水柱冲击，产生泥层破坏等问题，影响注水效果。
综上所述，海上油田的注水工艺存在诸多问题，需要通过技术手段进行改进和优化。
在这样的背景下，本论文研究了海上油田的高效注水技术，以期提高注水效率和采收率，为海上油田的开采提供技术支持。
海上低渗复杂断块油田综合调整分析研究
集物性 的影 响 ，绘制 了储层厚度 、有效厚度 、
孔隙度 、渗透率分 布等 图件 ，最后结合地质建
图１渤中 ４２４ 田ＥｓＩ油组 井位 示意 图 ３ ／油 ｌ
—
作者简介 ：王传军，男 ，１７年１ 生 ，工程师 ，２０ｆ－ ９８ 月 ０３－ ￣业于西南石油学院油气 田开发工程专业，硕士学位 ，现主要从事油气田开发 油藏工程方面的研究Ｔ作。
试
采
技
术
２ 油 田开 采 特 征 分 析
摘 要 渤 中３ － ／ 油 田具有 断层发 育 、渗透 率低 、含 油层段 多、埋藏深 、完 井 ４ ２４ 工 艺复杂等特征 。在精 细地 质研 究的基础 上 ，对 油 田剩余 油分 布情况进 行研 究 ，找 出
剩余 油分布规律 ，明确 了油 田综合 调整 的方 向，通过 实施调 整井 、老 井大修 、上返补 孔 等综合调整措 施 ，改善油 田的开 发效果 ，提 高油 田采油速度 和采 收率。近几年 综合 调整研 究成果 的应用 ，油 田的开发 效果 明显改善 ，实现 了原 油产量连 续三年 负递 减。 同时 ，该 油 田的综合调整 实践可为 海上类似低 渗复 杂断块 油 田开发 中后 期稳产提供 参
减少复杂断块油田低效无效注水的措施
．
减少复杂断块油 田低效无效注水的措施
王青 涛 李远兵 ’ 朱永健
１ 中原 油 田油气技 术 管理部 ２ 中原 油 田概预 算 中心
唇＼ 震如 嘲
摘要 ： 中原 油 田 由于特 殊地 质 条件 和 油藏 类 型 ，给 有效 注水增 加 了难度 。在 油藏 精 细研 究
的基 础 上 ，对 现 井 ｉ 进行 适 应 性评 价 ，根 据 剩余 油分 布 重组 开 发 井 网 ，编制 技 术 改造 方 案 。为 ａ ］ 减 少低 效 、无 效 注水 ，提 高 注水 效率 ，从 深 化 油藏 － － Ａ． ，细分 层 系 ，完善 注采 井 网 ；采 取 ／／ 手 ．Ｘ ｋ 分层 注 水 、井 况 防 治 、调剖 调 驱 、 降压 增 注 等 工 艺技 术 ，使 水驱 控 制 程 度提 高 ４３ 个 百分 点 ， ．１
（ 目主持 栏 张秀丽 ）
￣，ｌ ｌｉ ｍ ｍｔｉ ＇Ｕ （ ｔ ｐ／ 、 ， ｑ ｄ ｃｃ ｍ） ｒ ｈ ｔ ：／ ＾ｙ ｔ ｍｇ ．。 ＾ ．
一６ １一
第 ３ 卷 第 ４ （ ０ １ ４ 注 采集输 ＞ ０ 期 ２ １ ． ）（ ０
藏盐膏层发育、地层温度高 、地层水矿化度高 ，井 况 损 坏 比较严 重 。到 ２ １ 年 底 ，事 故水 井 占水 井 ００ 总数 的 ２ ．％ ，其 中 套 漏 、套 损 井 占水 井 总数 的 ６４ １．％ ，其 他事 故 水井 占水 井 总数 的 １％ ，导 致低 ５４ １ 效 、无效 注水 现象 。
吕
抽
油污水处理站 ，可根据 开发要求对其进行规模扩建 。 （）高效 。对 于新 建含 油 污水处 理 站 ，可采 用 ２
复杂断块油藏精细开发浅谈
复杂断块油藏精细开发浅谈1. 引言1.1 引言复杂断块油藏是指油藏中存在多个断块状油层或者油藏呈不规则形态、非均质性较强的情况。
这种油藏一般具有地质构造复杂、储层非均匀、流动性差等特点，给油田开发带来了诸多挑战。
为了更有效地开发复杂断块油藏，需要采用精细开发技术，通过综合利用各种增油技术，实现油藏高效开采。
精细开发技术是针对复杂断块油藏的特点，结合地质、工程和物理等多学科知识，采用综合的开发方法进行油藏开采。
水驱开发技术是常用的一种方法，通过注入水或者其他驱替剂来推动油藏中的原油向井口移动，提高采收率。
CO2驱开发技术也被广泛应用于复杂断块油藏的开发中，通过注入CO2气体来增加油藏中的驱替效果，提高原油采收率。
除了水驱和CO2驱技术外，还有许多其他增油技术可以应用于复杂断块油藏的精细开发中，如聚合物驱、油藏压裂、地面改造等方法。
这些技术的综合应用可以有效提高复杂断块油藏的开采效率，实现地质资源的最大化利用。
在本文中，将重点探讨复杂断块油藏的特点、精细开发技术及其应用，以及水驱、CO2驱等不同的开发方法。
希望通过对这些内容的分析和讨论，可以为复杂断块油藏的精细开发提供更多的思路和方法。
2. 正文2.1 复杂断块油藏特点复杂断块油藏是指油藏中存在多个断块，每个断块之间的渗透率、孔隙度等参数存在明显差异的一类油藏。
其特点主要包括以下几点：1. 非均质性强：由于不同断块之间的地质特征存在较大差异，导致油藏整体非均质性较强。
这种非均质性会对油藏的开发造成一定的困难，需要精细的开发技术进行处理。
2. 油气分布不均匀：在复杂断块油藏中，油气分布通常是不均匀的，有些区域油气富集，而其他区域则比较稀疏。
这就需要开发技术精细化，以确保对每个区域的开发均衡和高效。
3. 产能差异大：不同断块之间的产能存在差异，有些断块可能具有较高的产能，而其他断块则相对较低。
在开发过程中需要考虑如何优化生产方式，以充分挖掘高产能断块的潜力。
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平 均渗 透 率在 ｌ ５ ０ ０ ｘ １ ０ ｍ 以上 。该 油 田于 ２ ０ ０ ２年 ｌ ２月投 入 开 发 ， 采 用 不 规则 及反 九 点 面积 井 网相结 合
的 方 案 注 水 开 发 ，井 距 ３ ５ ０ ｍ， 目 前 生 产 井 ２ １ ０口 ，
量 相关 ， 可 由式 （ ３ ） 计算 ：
…
２
Ａ
（ ３ ）
式中 ： Ａ为 水 力摩 阻系 数 ； Ｐ为 水 密 度 ， ｇ ／ ｅ ｍ ； 为 油 管 长度 ， ｍ； Ｄ 为油 管 内径 ， ｍ； Ｖ为 流 速 ， ｍ ／ ｓ 。 注 水 井 的 最 高 井 口注 入 压 力 ，应 按 照 满 足 最 高 注
须严 格控 制 在垂 向岩 压或 破 裂压力 以下［ 。《 海 上 采 油
工程 手册 》 建议 ， 注水 井井 底 注水压 力 取注 水井 段 地层
破 裂压 力 的 ８ ０ ％～ ９ ０ ％作 为 注水 井 最 大 允许 井 底 注水 压力 。 本文 Ｏ Ｌ 取 ０ ． ８ ５ 。
２ ． １ ． １ 地 层 破 裂 压 力
下， 水 嘴 直径越 大 ， 水 嘴个数 越 多 ， 压 力损 失越 小 。 ２ ． １ ． ４ 液 柱 压 力 液柱 压力 可 由式 （ ６ ） 计算 ：
Ｐ ｈ ｙ ＝ ｐ ｇ Ｈ ／ １ ０ ０ ０ （ ６ ）
引起 油 田含水 上升 加快 或 出现 暴性 水 淹 。 张云 春等 研究 认 为 。 注水 井井底 注 水压 力上 限 ， 必
第 ２ ２卷 第 ２期
刘洪杰， 等． 海 上 复 杂 断 块油 田 合理 注 水压 力研 究
２ ５ ０余 条 ． 在 主要 含油 范 围 内 １ ８ ０多条 。将切 割 至海 床
及 海 床 以下 １ ０ ０ ｍ 的断 层定 义 为 “ 通海 底 ” 断层 ， 此 类 断 层共 ８ ８条 。其 中 ， 主体 区距 离海 床 ０ ｍ 的断层 共 ｌ ６
注水 井 ６ ０ 口。
２ 合 理 注 水 压 力 计 算
２ ． １ 地 层 破 裂 压 力 法
雷诺 数 可 由式 （ ４ ） 计算 ：
Ｒｅ ： （ ４）
地 层破 裂压 力法 确定 注 水井 最大 井 口允许 注入 压 力． 主要 考虑地 层破裂 压力 ， 同时还考 虑油 管摩 阻 、 配水 嘴 压力 损失 、 液 柱压 力等 因素 ， 可 由式 （ １ ） 计算 ：
为 了使 注 水 井 在 正 常 条 件 下 注 水 ， 一 般 不 允 许 井 底 注 水 压 力 超 过 地 层 破 裂 压 力 。 这 是 因 为 井 底 注 水 压 力 超过 地 层破 裂压 力 ， 易形 成贯 通 注采 井底 的长 裂 缝 ，
Ｐ ｏ ｔ ＝ — —Ｔ ２ ０ ｘ（ ／ ３ Ａｇ）
（ ５ ）
式 中： Ｑ 为流 量 ， ｍ ／ ｓ ； ／ ３ 为 流量 系数 （ 实 际 流 量 与理 想 流量 之 比） ，取值 为 ０ ． ３ ４ ４ ５ ； Ａ 为水 嘴等 效 面 积 ， ｍ ； ｇ
为重力 加 速度 ， ９ ． ８ ｍ／ ｓ 。
从式 （ ５ ） 可 以看 出 ， 单 位 时 间 注 水 量 相 同 的情 况
Ａ为雷诺 数 （ Ｒ ｅ ） 的 函数 ， 计 算方 法 见 表 １ （ 其中， △ 为油管 粗糙 度 ， ｍ ｍ； ＝ ２ △ ／ Ｄ） 。
表 １ 水 力摩 阻 系数 计 算 公 式
条， 延 伸至 海床 以下 ５ ０ ～ １ ０ ０ ｍ 的断 层 ３ ６条 ， 此类 断 层 稳 定性 差 ， 注水 开 发 中需 重 点关 注 。 油 田主 力含 油层 系
油 层破 裂 压 力梯 度 ， ＭＰ ａ ／ ｍ， 由各 区块 典 型 井 进 行 小 型
压 裂测试 确 定 。 ２ ． １ ． ２ 油 管 摩 阻
在 注水 过 程 中 ，由于流 体 与管 壁之 间 的摩擦 以及 液 体 内部 分子 间 的摩擦 作用 ，注水 井存 在一 定 的沿 程 阻力损 失 。油 管摩 阻 与油管 长 度 、 直径 、 粗糙 度 和 注入
２
ｎ
式 中： Ｐ 为注 水 井井 口注入 压力 ， ＭＰ ａ ； ｏ ｚ 为 安全 系数 ；
Ｐ ｂ 为地 层 破 裂 压 力 ， ＭＰ ａ ； ｐ ｆ ｒ 为 油管 摩 阻 ， ＭＰ ａ ； ｐ 。 为 配 水 嘴压 力损 失 ， ＭＰ ａ ； ｐ 为 液柱 压力 ， ＭＰ ａ 。
（ ２ ）
地层 破 裂压 力 可 由式 （ ２ ） 计算 ：
Ｐ ｂ ＝ ＨＧ
算 各分 注段 地层 破 裂压力 ，进而得 到 各分 注段 最 大允
许 井底 注水 压力 （ 见表 ２ ） 。
表 ２ Ｐ １井最 大 允 许 井底 注 水 压 力 计 算 结 果
式中： 为 注 水 井 各 注水 段 顶 部 砂 体 的垂 深 ， ｍ；
利 用 地层 破 裂 压 力法 计 算 了蓬莱 油 田 Ｐ ｌ 井 的 井 口最大 注水 压力 。Ｐ １ 井 为 分 层 配 注 注 水 井 ，共 分 为 ４
段注水 ， 第 １个 配水 器 以上 采 用 １ ５ ． Ｏ ０ ｍｍ 油 管 ， 以下
采用 １ １ ． ６ ７ ｍ ｍ 油管 ， 其 分层 情况 见表 ２ 。利 用 式 （ ２ ） 计
ｐ ， ， ｈ ＝ ｏ ｔ ｐ ｂ ＋ ｐ 。 － ｐ ｈ （ １ ）
式中 ： 为流 体黏 度 ， Ｐ ａ ・ ｓ 。
２ ． １ － ３ 配 水 嘴 压 力 损 失
配 水 嘴 的压 力损 失 与水 嘴 的内径 、个 数及 注入 水 量 有关 ， 可 由式 （ ５ ） 计算 ：