启东地区淤泥质粉质黏土灵敏度的研究
淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度影响因素的正交试验研究
淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度影响因素的正交试验研究淤泥质粉质黏土水泥土是一种常见的土工材料，在水利工程、土木工程以及环境工程中得到广泛应用。
了解淤泥质粉质黏土水泥土的无侧限抗压强度的影响因素对于工程设计和施工具有重要意义。
本文将通过正交试验的方式，研究淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度的影响因素。
淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度是指在无侧限状态下，土体抵抗垂直于土体截面的最大压力的能力。
通常以兆帕（MPa）表示。
无侧限抗压强度是评价土体强度和承载能力的重要参数之一、影响淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度的因素较多，包括水泥掺量、水泥种类、黏土含量、固结度等。
首先，水泥掺量是影响淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度的重要因素之一、水泥作为胶结材料，对土体起到固化和增强作用。
增加水泥掺量可以提高土体的无侧限抗压强度。
因此，在正交试验中，可以选取不同含水泥掺量的水泥土样品进行比较研究。
其次，水泥种类也是影响淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度的重要因素。
不同种类的水泥在硬化过程中具有不同的化学反应和物理性质。
因此，选择不同水泥种类进行试验，比较其对水泥土无侧限抗压强度的影响。
此外，黏土含量也是影响淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度的重要因素之一、黏土是淤泥质粉质黏土水泥土的主要组成部分，其含量的多少会直接影响土体的强度。
在正交试验中，可以选取不同含黏土量的试样进行比较研究。
最后，固结度也是影响水泥土无侧限抗压强度的因素。
固结度是衡量土体中颗粒之间相互连接程度的参数，影响土体的密实程度和抗压性能。
在正交试验中，可以选取不同固结度的水泥土样品进行对比研究。
通过正交试验，可以对上述四个因素进行综合研究，得出它们对淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度的影响程度。
通过实验数据的分析和处理，可以得到各个因素的主次效应，进一步确定影响淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度的关键因素。
综上所述，淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度的影响因素包括水泥掺量、水泥种类、黏土含量和固结度等。
淤泥质软粘土动力学性状的影响因素分析
Ｔｈ ｅ ａ ｐ ｐ ｌ ｉ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｐ ｉ ｌ ｅ ｃ ａ ｎ ｔ ｉ ｌ ｅ ｖ ｅ ｒ ｓ ｕ ｐ ｐ ｏ ｒ ｔ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｉ ｎ ｄ ｅ ｅ ｐ ｅ ｘ ｃ ａ ｖ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ
可能存在一个 临界动剪应 力值 ， 当动剪应 力值 小于此值 时 ， 即使
在动荷载试验 中 ， 频 率 的影 响更加 明显 。将 围压 ９ ０ ｋ Ｐ ａ ， 动 振次振动 ， 动剪应变也 不会 显著增 加 ， 而是趋 于一种 动态 平衡状 荷载 的幅值变为 ３ ５ ｋ Ｐ ａ 不 同频率 的动三轴试验 数据作 出不 同频 态 。临界动剪应变 比（ ／ ２ ｏ ＂ ， ） 约为 ０ ． １ ７ ； ２ ） 土动强度指标在动荷 率动荷载振次一孔隙水压关 系图 ， 不 同频率动荷 载振次一动应变
ＬＩ Ｕ Ｙｉ ｎ ＸＵ Ｇｕ ｉ － ｓ ｈ ｅ ｎ ｇ
（ Ｔ ｏ ｎ ｇ ｌ ｉ ａ ｏ Ｔ ｒ ａ ｆ ｉｃ ｆ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｂ ｕ ｒ ｅ ａ ｕ ，Ｔ ｏ ｎ ｇ ｌ ｉ ａ ｏ ０ ２ ８ ０ ０ ０， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
考虑往复作用 引起 的积 累变形 和强 度 的降低。至少 需要考 虑地 （ ０ ． ０ ５ Ｈ ｚ ， ０ ． ２ Ｈ ｚ 和１ Ｈ ｚ ） 进行 动弹性和 动强度试验 。动弹性试 基土在 以下三个方面 的特性 ： １ ） 地 基土 的动模 量特性 ， 以确定 动 验 中 得 出 动 弹性 模 量 衰 减 曲线 ， 见图 １ 。 力作用下结构 物的振 动放大 效应 ， 结构 物在地 基 中的动应 力 ； ２ ）
第４ ０卷 第 ２期
・
南通港总体规划
南通港总体规划 Revised as of 23 November 2020南通港总体规划时间：2010年01月15日来源：江苏省交通运输厅南通港地处长江下游河口段北岸，其地理坐标为东经120°48′54″，北纬32°45″。
距入海口公里，距吴淞口102公里，距南京264公里。
前言改革开放以后，随狼山海轮港区的建设，南通港的发展实现了质的飞跃——由内河封闭式港口向沿海开放型港口转变。
《南通港总体布局规划》(以下简称《规划》)于1988年经江苏省人民政府和交通部联合批准实施。
按照《规划》重点发展了狼山、南通、江海等公共港区，随九十年代以来临港工业的快速发展，富民、任港、天生、如皋等港区亦相继发展，2003年港口货物吞吐量5010万吨，其中外贸吞吐量万吨，集装箱吞吐量万TEU。
港口在全面发展过程中，其规模和空间上均突破了原《规划》的范围，同时也面临着诸多新形势和挑战：经济全球化、港口功能日益拓展，港口的发展要适应多式联运和综合物流的要求；长江口深水航道治理的实施，江海转运向专业化、大型化发展，港口面临结构调整与优化的任务；长江三角洲地区港口布局已初步形成，进一步研究南通港的地位与作用非常必要；南通市已知明确稳定深水港口岸线已基本得到开发，急需解决港口进一步发展的空间问题。
为适应经济形势发展的需要，明确未来南通港的发展方向，优化港口的规划布局，合理、有效地开发港口资源，促进港口与城市、腹地协调发展，充分发挥主枢纽港的作用，南通港务局与交通部规划研究院共同开展了《规划》的修编工作，编制了《南通港总体规划》。
该规划描绘了港口发展的宏观蓝图，是南通港发展、建设的指导性文件和制订中长期规划、建设计划及选择建设项目的重要依据，呈报江苏省人民政府和交通部批准后实施。
第一章地理位置、自然条件、现状及评价第一节地理位置南通港地处长江下游河口段北岸，其地理坐标为东经120°48′54″，北纬32°45″。
淤泥质土固化与强度特性试验研究
淤泥质土固化与强度特性试验研究作者：杨小玲胡湛波涂晓杰来源：《人民黄河》2020年第04期摘要：為了实现淤泥质土的大规模有效固化，解决水泥土早期强度低、淤泥质土易造成环境污染等问题，将水泥作为主固化剂，粉煤灰、聚羧酸高效减水剂（减水剂）、铝酸钙和钙基膨润土（膨润土）作为外掺剂固化淤泥质土。
通过无侧限抗压强度、pH值、含水率以及电导率试验，探究固化土的特性变化规律，确定复合固化剂的最佳配比。
结果表明，水泥、粉煤灰、减水剂、铝酸钙和膨润土掺量为22%（质量分数，下同）、5%、0.20%、2%、6%时，固化土固化效果达到最优。
微观结构表明，复合固化剂的掺入有利于强度高、难溶、具有膨胀性的矿物晶体以及胶凝物质的生成，使得固化土的结构更加紧密、强度提高。
关键词：淤泥质土;水泥;无侧限抗压强度;复合固化剂;微观结构中图分类号：X705 文献标志码：Adoi：10.3969/j.issn.1000-1379.2020.04.007Abstract：In order to achieve large-scale and effective solidification of silt soil and solve the problems of early low strength of cement soil and easy environmental pollution caused by silty soil，cement was used as the main curing agent， fly ash， polycarboxylic acid efficient water reducing agent （water reducing agent）， calcium aluminate and calcium based bentonite （bentonite） as the external mixing agent to solidify the silt soil. Through unconfined compression strength， pH，moisture content and conductivity test， the characteristic change law of solidified soil was investigated， and the optimal ratio of compound curing agent was determined. The results show that when the content of cement， fly ash， water reducing agent， calcium aluminate and bentonite is 22%， 5%， 0.20%， 2% and 6%， the solidifying effect of solidified soil is optimal. The microstructure indicates that the addition of compound curing agent facilitates the generation of mineral crystals with high strength， insoluble， dilatancy and gelation， which makes the structure of solidified soil closer and increases the strength of solidified soil.Key words： silty soil; cement; unconfined compression strength; composite curing agent; microstructure淤泥及淤泥质土通常是指在静水或缓慢的流水环境中沉积并含有有机质的细粒土。
启东低滩面围垦筑堤技术的探讨
大 和潮 汛影 响大 等 问题 。针对这 些 特点 ，启东 现行
的低 滩 围垦筑 堤普 遍采 用如 下技 术 ：
（ １ ） 地 基 处 理 方 面
启东 滩地 属 于粉砂 淤 泥质土 质 ，常采 用 土工布 软体 排基 础 。
（ ２ ） 围堤 结 构 型 式
启 东地 区 因 为 没 有 石 料 资 源 ，需 要 从 外 地 购
堤 ，仅采 用土 工布 软体排 基础 ，工程建 成后 ，易造
万余元 。而相 比 ，埋 石 混凝 土 镇 脚埋 设 在 滩 面下 ，
堤外 脚也设抛 石棱 体 ，护坡损 坏 的情况 倒并 不多 。
因此建议 设计 上对低 滩 围堤结构 既要兼顾 现行 的施工 技术 ，也应 根据 自然条 件进行研 究选 择合适
【 中 图 分 类 号】
ＴＶ５ ２
【 文献标识码】 Ｂ 【 文章 编 号 】 １ ６ ７ ２ —２ ４ ６ ９（ ２ ０ １ ３ ）０ ７ —０ ０ ２ ７ —０ ２
１ 低 滩 围垦 筑 堤 现 行 普 遍 采 用 的 技 术
启 东低滩 围垦普遍 面 临滩 面低 、土质 沙 、风浪
适 应 性强 ，能 够较 好地 满足 围堤 荷载对 地 基稳定 和
变 形 的要求 ，且 此 项施 工工 艺成 熟简单 ，受 潮汛 影 响相 对小 ，施 工速 度快 ，工 期短 。 因此 根 据启东 地 区的具 体情 况 ，多 选 择 充 填 袋及 袋 装 砂 为 内外坡 ， 堤 心 吹填 的斜坡 式 围堤结 构 型式 。 （ ３ ） 防护结 构型 式 由于 聚 丙烯 编织 袋受 紫 外 线 照射 后 容 易 老化 ， 特别 是潮 位变 化 区 ，袋 体 受 风 浪 冲 刷 后更 易破 坏 ， 使 吹填土 流失 ，因此堤 身成 型后 内外 坡宜 及 时进行 防护 。外 坡堤 脚 抛 块 石 棱 体 ，堤 坡铺 一层 土 工 布 ， 上填 １ ０ ｃ ｍ 碎 石 作 垫 层 ，上 层 用 灌 砌 块 石 护 砌
南通抗震审查设计说明
一、工程概况本工程为办公、酒店、会议三为一体的综合建筑。
主楼平面为4米X米的规则长方型。
结构地上部分为54层，顶部另有50米高的构架，主要屋面处的高度为209.80米。
裙房五层高度2米，以中部通高的酒店大堂与主楼相连。
设有2层地下室，埋深为总建筑面积约11万平方米。
其中，地上部分为约为10万平方米，地下部分约为1万平方米。
将形成大型综合性高端精品商务社区。
工程处于连接南通市老城区和经济开发区的重要位置，将打造成南通新城核心的标志性建筑。
二、设计依据1、国家标准、规程：《建筑结构可靠度设计统一标准》〔GB50068-2001〕；《建筑抗震设防分类标准》〔GB50223-2004〕；《建筑结构荷载标准》〔GB50009-2001〕〔2006年版〕；《建筑地基基础设计标准》〔GB50007-2002〕；《建筑抗震设计标准》〔GB50011-2001〕；《混凝土结构设计标准》〔GB50010-2002〕《高层建筑混凝土结构技术规程》〔JGJ3-2002〕。
《钢结构设计标准》〔GB50017-2003〕；《高层民用建筑钢结构技术规程》〔JGJ 99-98〕；《型钢混凝土组合结构技术规程》〔JGJ 138-2001〕；《地下工程防水技术标准》〔GB50108-2001〕；《高层建筑箱形与筏形基础技术标准》〔JGJ6-99〕；《建筑桩基技术标准》〔JGJ 94-94〕。
《人民防空地下室设计标准》〔GB50038-2005〕；2、现行江苏省地方标准、规程。
3、建筑、机电等专业提供的设计条件。
4、工程地质勘察报告：启东市建筑设计院提供的《南通中南国际贸易中心岩土工程勘察报告》〔详勘阶段〕工程编号：2006136三、设计条件1、结构的设计使用年限本工程设计使用年限为50年。
2、建筑物的建筑结构安全等级为二级。
地基基础设计等级：甲级地下工程防水等级：二级。
桩基安全等级：一级。
3、本工程地下人防抗力级别为核6级。
四、设计荷载1、楼面，屋面恒载及活荷载特殊房间设备重另外计入。
淤泥质粉质黏土水泥土无侧限抗压强度影响因素的正交试验研究
Ｔｈ ｅ ｓ ｔ ｕ ｄ ｙ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｔ ｈ ｏ ｔ ｒ ｏ ｐ ｉ ｃ ｔ ｅ ｓ ｔ ｏ ｎ ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ — — ｓ ｏ ｉ ｌ ｕ ｎ ｃ ｏ ｎ ｆ ｉ ｎ ｅ ｄ ｃ ｏ ｍｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｉ ｖ ｅ ｓ ｔ ｒ ｅ ｎ ｇ ｔ ｈ ｏ ｆ ｍｕ ｄ ｄ ｙ ｓ ｉ ｌ ｔ ｙ ｃ ｌ ａ ｙ
ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｒａ ｇ ｄ ｅ ｉ ｓ ｔ ｈ ｅ ｂ ｉ ｇ ｇ ｅ ｓ ｔ ｉ ｎ ｌｕ ｆ ｅ ｎ ｃ ｉ ｎ ｇ ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ｏ ｎ ＵＣＳ ．Ｔｈ ｅ￣ｌ ｌ ｏ ｗｉ ｎ ｇ ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ｉ ｓ ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｍｉ ｎ ｉ ｍｕ ｍ ｆ ａ ｃ —
ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｕ ｎ ｃ ｏ ｎ ｉ ｆ ｎ ｅ ｄ ｃ ｏ ｍ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｉ ｖ ｅ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ （ Ｕ Ｃ Ｓ ）ｏ ｆ ｃ ｅ ｍ ｅ ｎ ｔ ｓ ｏ ｉ ｌ ｌ ｏ ａ ｓ ｉ ｎ ｖ ｅ ｓ ｔ ｉ ｇ ａ ｔ ｅ ｄ ．Ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｍ ｅ ｎ ｔ ａ ｌ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｉ ｎ ｄ ｉ ｃ ａ ｔ ｅ ｔ ｈ ａ ｔ
—
ｔ ｉ ｎ ｇ Ｌ ａ ｋ ｅ ａ ｒ ｅ ａ ｏ ｆ Ｈｕ ｎａ ｎ ｐ ｒ ｏ ｖ ｉ ｎ ｃ ｅ，ｏ ｒ ｔ ｈｏ ｔ ｒ ｏ ｐ ｉ ｃ ｔ ｅ ｓ ｔ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｗａ ｓ ｅ ｍｐ ｌ ｏ ｙ ｅ ｄ ｔ ｏ ｃ ｏ ｎ ｄ ｕ ｃ ｔ ｅ ｘ ｐ ｅ ｉｍｅ ｒ ｎｔ ｓ ｏ ｆ ｉ ｎ ｄ ｏ ｏ ｒ ｍｉ ｘ —
国 内外 许 多学 者 对 水 泥 土无 侧 限抗 压 强度 影 响 因素进 行 了大量 的 试 验研 究 ， 如Ｙ ｏ ｏ ｎ等 … 对作 为地 基材 料 的水 泥 砂土 进行 室 内试 验研 究 ， 得 出土
真空预压法加固启东市滩涂软基效果分析
２２ 软式透水管真空度传递性能分析 ．
一
般 而言 ， 区域密 封 良好 的情况 下 ， 通砂 垫 在 普
０ ５～１ Ｏ Ｐ ） 强 度 低 （ 然 地 基 承 载 力 约 ． ．Ｍ ａ 、 天
５ｋ ａ ， ０ Ｐ ） 为场地 不 良地基 土层 。
层 中膜 下真 空度在 抽真 空 ４～ ５天内 上升很 快 ， 基本 上 可 达 到 ８ｋ ａ 抽 真 空 ７ 天 后 膜 下 真 空 度 可 达 ０Ｐ ，
监测结果表明 ， 膜下平均真空度在抽真空初期即 ３ 天 内迅 速达 到 ８ ｋ ａ以上 ， 持续 抽 真空期 内 ， ０Ｐ 在 膜下
真 空度 基本稳 定 在 ８ ８ ｋ ａ 间 。加 固区 内的真 ０～ ５ Ｐ 之 空 压力 分 布 比较 均 匀 ， 持 续 稳 定 ， 进 了土 体 固 且 促 结 、 效应 力及 强度 的增 长 ， 有 保证 了 区域 内加 固效 果
力达 到 ８ ｋ ａ以上 。考 虑 到该 地 区砂 料 紧 缺 ， 价 ０Ｐ 砂
积而成 ， 颗粒之间基本为点接触 ， 孔隙大， 透水透气 性能好 ， 抽真空可使砂垫层 中的气体迅速排出， 真空
度迅 速上 升 ， 以真 空 度 在砂 垫层 中 的产 生 和 传 递 所 是迅 速 的 ， 均匀 的 。
维普资讯
岩土 界 第 卷 第 期 工程 ９ ８
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８ ｋ ａ以上 。 由于砂 垫层是 由一 定 粒径 的砂 颗 粒堆 ０Ｐ
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启东地区淤泥质粉质黏土灵敏度的研究
摘要：基于软黏土灵敏度的基本概念，介绍了国内外灵敏度的测定方法。
在
试验数据的基础上，对几种不同方法测定启东地区淤泥质粉质黏土的灵敏度进行
了统计分析，并根据双桥静力触探试验结果提出了采用摩阻比来确定土体灵敏度
的估算方法，对区域内灵敏度的取值给出了建议。
关键词：灵敏度、无侧限压缩试验、十字板试验、静力触探、淤泥质粉质黏
土
1引言
黏性土的力学性质与其结构被扰动的程度有着密切的关系，表现出一定的结
构性。
国际上将黏性土结构性用灵敏度来表示，反应土的强度由于结构受到外界
扰动而降低的程度。
灵敏度St最早由Terzaghi于1944年提出，定义为采用无
侧限压缩试验（unconfined compression test；简称UCT）测得原状土的峰值强
度与重塑土峰值强度的比值。
国际上一般采用Skempton于1952年提出的软粘土
分类标准即：流性（St＞16）、极灵敏性（8＜St≤16）、高灵敏性（4＜
St≤8）、中灵敏性（2＜St≤4）。
黏性土是具备结构性的土，而砂土一般不具备结构性，软黏土的灵敏度也是
工程勘察的重要内容之一。
工程勘察过程中一般采用无侧限压缩试验或现场十字
板试验（fied vane-shear test；简称FVT）进行软黏土灵敏度测试。
无侧限压
缩试验需要采取原状土样进行室内试验，原状土样的扰动程度在一定程度上影响
着试验结果；相比无侧限压缩试验，现场十字板试验不需要采取原状土样即可得
到原状土与重塑土的峰值不排水抗剪强度，可进行现场测试，但针对土层分布不
均匀的情况，特别是含粉砂或粉土夹层的软黏土中，十字板试验测量的误差较大。
静力触探试验在较少破坏土层结构的基础上，量测土层锥头阻力和侧壁摩阻力，
并根据数据大小划分土层及工程性质，在工程勘察中得到广泛应用。
将静力触探
试验与黏性土灵敏度相结合，不仅可以克服取样扰动对试验数据的影响，而且可
将软黏土中的硬夹层加以区别，是获取软黏土灵敏度的最佳方式，本文收集了无侧限压缩试验及现场十字板试验的成果，讨论了启东地区软黏土灵敏度与双桥静力触探的相互关系。
2土体灵敏度的测定
软黏土灵敏度的测试方法主要有：无侧限压缩试验或现场十字板试验。
近些来年由于静力触探试验的技术成熟及广泛的推广应用，通过静力触探试验来获取软黏土灵敏度的方法也具备一定的参考价值。
2.1室内土工试验法
室内土工试验法即通过无侧限压缩试验，测得原状土峰值强度q u(kPa)和重塑土的峰值强度q0(kPa)，即：
公式（1）
室内土工试验法需要钻取原状土样，对取样要求较高；且对于灵敏度较高的软黏土，由于其重塑土的强度较小，导致在试验室无法制取UCT试验所需的标准试样，导致灵敏度难以测得；且软黏土本身强度就低，在取样、钻探、运输及制样过程中难免会受到扰动，特别是软黏土从取样至制样完成这段时间，其失水后的强度与原始状态的强度差别较大，因而测得的灵敏度极差大。
通过对上海浦东机场部分试样灵敏度的统计分析发现，3层（灰色淤泥质粉质黏土）的灵敏度范围值为2.14~5.67，平均值3.71，变异系数0.33；4层（灰色淤泥质黏土）的灵敏度2.80~9.83，平均值5.18，变异系数0.37；可见通过土工试验测得的土层灵敏度极差较大，跨越两个分类界限，过于保守易造成资源的浪费，否则又对工程安全有影响。
2.2十字板剪切试验法
十字板剪切试验克服了室内试验法需要钻取高质量原状样的缺点，可在现场测试。
通过插入软土中的十字板头以一定的速率旋转（一般在6圈以上），测出土的抵抗力矩，土体灵敏度公式为：
公式（2）
式中，Cu为饱和黏土的不排水抗剪强度，C0为重塑土的不排水抗剪强度；
十字板试验实在假定土层强度是各向异性的条件下测得的土体垂直和水平面上的平均强度，由于十字板是通过旋转来重塑土体，结构重塑可能不充分而导致测得的重塑土强度偏高，且十字板试验在一定的深度进行，若土层中存在较多粉土或粉砂薄层时，会导致测得的误差较大。
娄炎、高彦斌等曾分别针对杭州湾软粘土和上海软粘土进行过这方面的对比讨论，发现这两种方法测得的灵敏度和强度有较大的差别。
上海轨道交通M8线十字板剪切试验，层3（灰色淤泥质粉质黏土）的灵敏度范围值为1.32~4.08，平均值2.32，变异系数0.35；4层（灰色淤泥质黏土）的灵敏度1.49~3.18，平均值2.54，变异系数0.17，可见同一土层十字板试验获取的土体灵敏度差距较大，与室内试验结果亦有较大差距。
2.3其他方法
Bjerrum L于1954年通过对海积软黏土的灵敏度与液性指数之间的关系，发现液性指数与灵敏度在半对数坐标下表现为近似线性的关系。
公式（3）
Mitchell在Bjerrum L研究成果的基础上，认为软黏土灵敏度不仅与液性指数有关还与竖向有效应力有关，当液性指数大于0.8时，Mitchell给出的经验公式与实际值拟合效果更佳。
Schmertmann于1978年通过对双桥静力触探试验的研究，采用双桥静力触探计算软黏土的灵敏度：
公式（4）
R f是双桥静力触探摩阻比（100%）；N为常数，Schmertmann给出范围值为5~10；亦有学者给出的范围值为7.5~10。
根据以上几个研究成果可知，Bjerrum L及Mitchell的成果亦建立在室内试验的基础上，而Schmertmann给出的经验公式常数变化范围更大，常数N的取值具有一定的区域性。
3改进的双桥静力触探法
Schmertmann给出的经验公式具有一定的区域性，但根据双桥静力触探试验摩阻比计算软黏土的灵敏度是较好的研究方向。
启东市近海地区上部土层普遍存在一层2.0~6.0后的淤泥质粉质黏土，其含数量大，承载力低，一般道路工程均需要进行处理，本文在Schmertmann的研究成果上，参考中国地质大学计算灵敏度的经验公式，对本地区淤泥质粉质黏土的灵敏度进行了统计分析，得出软黏土灵敏度的经验公式可表述为：
公式（5）
表1 淤泥质粉质黏土灵敏度试验数据统计表
根据对启东地区淤泥质粉质黏土室内试验法及十字板试验测得灵敏度的统计分析可知，室内试验测得的土层灵敏度较大，十字板试验测得的灵敏度较小，主
要原因在于室内土工试验进行重塑土的无侧限压缩试验时，土层的结构被彻底破坏，其残余强度小，灵敏度大；而现场十字板试验时，土层仍具有一定的残余强度，所测得的参与强度大，则灵敏度小，有日本学者通过取十字板旋转圈数的研究，其结果证实了这一理论。
收集到62组室内试验法及十字板试验法土样数据周边的双桥静力触探试验
数据，根据Schmertmann提供的灵敏度估算公式（N=7.5），计算结果相差较大，均方差及变异系数均大于其他两种方法，可见常数N对Schmertmann法计算结果
影响较大。
因此采用本文提供的计算方法，统计方法如下：对62组摩阻比，采
用就近原则，将室内试验法及十字板法的结果分配至62组摩阻比单元，并对每
单元内灵敏度取平均值，即可得到62组摩阻比及灵敏度一一对应的关系，采用
最小二乘法对试验数据进行拟合，拟合结果见图1。
计结果：
子样
数：62
平均
值：3.41
最大
值：4.44
最小
值：2.68
均方
差：0.37
变异系
数：0.11
图1 摩阻比及灵敏度拟合结果
数据统计回归结果：
公式（5）
公式（6）
根据本文的计算公式，对62组子样进行了统计，均方差0.37，变异系数
0.11，获得的软黏土灵敏度平均值介于室内试验值及十字板试验值之间，取值较
为科学。
考虑到桩基、基坑及道路工程施工过程中，软黏土的结构并未如室内试
验测试时完全破坏，仍有一定的残余强度，因此室内试验值偏大；且考虑到南通
地区地质成因，地基土均为河流相和滨海相沉积物，土层分布以夹层为主，十字
板试验值偏小；因此，可结合双桥静力触探试验验证软黏土的灵敏度。
4结论
（1）不同的测试方法获得的软黏土灵敏度有一定的差异，室内试验法测得
的灵敏度偏大，而十字板试验法测得的灵敏度偏小；
（2）本文提供的双桥静力触探法确定土层的灵敏度具有一定的参考价值；
在统计数据足够多时，可结合双桥静力触探试验验证软黏土的灵敏度；
（3）根据对国际国内各试验方法的统计数据来看，软黏土灵敏度相差较大，宜结合多种方法确定土层灵敏度；
（4）江苏沿海地区广泛分布有软弱土层，但《岩土工程勘察规范》（江苏省）中对管辖范围内软黏土灵敏度的经验参数较少，通过本文的研究以期在规范
修订时可加入灵敏度的取值范围，供工程参考。
参考文献：
[1]林宗元.岩土工程试验检测手册.沈阳:辽宁科学出版社,1994.
[2]顾晓鲁.地基与基础(第二版).北京:中国建筑工业出版社,1993.
[3]娄炎,何宁,娄斌.高速公路深厚软基工后沉降控制成套技术[M].北京:人民交通出版社,2011.
[4]高彦斌.原位十字板试验评价上海软粘土灵敏性的可靠性[J].岩土工程学报,2015,37(8):1539.
[5]中华人民共和国住房和城乡建设部.JGJ83-2011软土地区岩土工程勘察规范[S].北京:中国建筑工业出版社,2011.。