离心高粘油泵设计参数的转换
离心油泵输油性能和修正系数
牯 度 ／ Ｓ ｅｔ （ ） 量 ａ流 （） 程 ｂ扬
粘 度 ／ Ｓ ｅｔ
（） 率 效
图 ４ 不 同工况 的修 正系 数
平行移 动 ， 但斜 率 与输 送 清水 的不 同 。因此输
随 着粘度 的增大 ， 效率逐渐下 降 。 虽然 在粘 送清水 的不 同 。因此 输送清水 与输送 粘 油时的 度增 大过 程 中扬 程 也 出现 过增 高现象 ，但 是效 叶轮圆 盘摩 擦损失 规律 不 同。输送粘 油 时 ，圆 率还是一直 下降 。说 明泵 效率 的下 降 主要是 由
＝
算结 果 与 实际情况 产 生较大 偏差 ， 利于离 ， 不 ｔ Ｌ
部 分 遵 照 Ａ Ｉ６ ０标 准 设 计 制 造 的 Ｙ型 离 Ｐ １ 心 油 泵 在 陆 上 油 田 和 炼 油 厂 中应 用 比较 普 遍 。
结构 图详见 文献 【 】 ８。
２ ２ 实 验 装 置 ．
国内不 少泵 制 造厂都 生产这 种油泵 。所 以研究 不 同粘 度下 Ｙ型离 心油 泵的性能 对离心油 泵 的
（ 甘肃 工业 大学水机 教研室 ； ３ ０ ０ ７０５ ）
７ｌ ｉ ＾
魏 育 添 Ｉ
（ 兰州水 泵 总厂 ）
摘 要 ： 部 分符 合 Ａ １ ０标 准 的国产 ６ Ｙ ０型 离心 油泵 输 送牯 油 和清 水 时 的性 能进 行 了实 验 研究 ，得 对 Ｐ ６１ ５ ６ 到 了不 同粘 度 下性 能 曲线 ，给 出 了不 同工况 下 输送 牯 油性 能换 算 修 正 系数 。研究 表 明 ，粘 油性 能 修 正 系数 与
３ 实 验 结果 与讨 论
３１ ． 实验数 据处理
象 。为 了清楚 地表 示该 现象 ，图 ２明确地 给出 了最 优 工 况 扬 程 随 粘 度 的 变 化 。 图 ３给 出 了 利 用边界 层理论 计 算的 叶轮和蜗 壳表 面摩察 水 力
150Y-75型离心输油泵三维参数化设计.doc
150Y-75型离心输油泵三维参数化设计.txt爱尔兰﹌一个不离婚的国家，一个一百年的约定。
难过了，不要告诉别人，因为别人不在乎。
★真话假话都要猜，这就是现在的社会。
（1）工作前按规定穿戴好防护用品，扎好袖口，不准围围巾，女工应戴好工作帽。
高速切削或切削铸铁、铝、铜工件时，必须戴防护眼镜。
接触旋转关键及旋转部位时，不得带手套作业，在夹装工件过程中允许带手套作业。
（2）操作者应熟悉所操作机床的工作原理、结构和性能，并经考核取得资质证后，方可上岗操作。
严禁无证者单独操作。
（3）检查机床的防护、保险、信号装置、机械传动部分。
电器部分要有可靠的防护装置，是否齐全有效。
严禁超规格、超负荷、超转速、超温度使用机床。
（4）工件、夹具和刀具必须装夹牢固。
（5）机床开动前，检查各手柄位置是否正确。
按润滑表加注润滑油，并要观察周围动态。
机床开动后，要站在安全位置上，以避开机床运动部位和铁屑飞溅。
（6）机床开动后，应低速运转3—5分钟，确认各部位正常后方可工作，在冬季操作车床时一定要跑温、检查管线是否冻裂，不得在运转部位传递或取拿物品。
（7）调整机床转速、行程、装夹工件和刀具以及测量工件、擦拭机床时，要等停稳后才能进行。
（8）机床导轨面上、工作台上禁止摆放工具或其它物品。
（9）不得用手直接清除铁屑，，要用专门工具清扫。
如刷子或钩子。
（10）凡两人或两人以上在同一台机床工作时，必须指定1人为机长，统一指挥，防止事故发生。
（11）机床发生异常时，如异响、冒烟、震动、臭味等，应立即停车，请有关人员检查处理。
（12）不得在机床运转时离开岗位，确因需要离岗时，必须停车，切断电源。
（13）应正确使用量具、手工具，严格执行通用工具技术安全操作规程。
（14）卡盘扳手、刀架及螺丝配合应合适，不得在扳手口上加垫使用，在扳手上加套管使用后，应立即取下。
（15）使用的各种胎具、卡盘、量具不得随意乱放，用完后要放在工具箱内，经常使用的要放在专用的木盘上。
离心泵的主要性能参数的介绍与计算
离心泵的主要性能参数的介绍与计算一、流量Q(m3/h 或m3/s) 离心泵的流量即为离心泵的送液能力，是指单位时间内泵所输送的液体体积。
泵的流量取决于泵的结构尺寸(主要为叶轮的直径与叶片的宽度)和转速等。
操作时，泵实际所能输送的液体量还与管路阻力及所需压力有关。
二、扬程H(m) 离心泵的扬程又称为泵的压头，是指单体重量流体经泵所获得的能量。
泵的扬程大小取决于泵的结构(如叶轮直径的大小，叶片的弯曲情况等、转速。
目前对泵的压头尚不能从理论上作出精确的计算，通常用实验方法测定。
泵的扬程可同实验测定，即在泵进口处装一真空表，出口处装一压力表，若不计两表截面上的动能差(即Δu2/2g=0)，不计两表截面间的能量损失(即∑f1-2=0)，则泵的扬程可用下式计算注意以下两点：(1)式中p2 为泵出口处压力表的读数(Pa)；p1 为泵进口处真空表的读数(负表压值，Pa)。
(2)注意区分离心泵的扬程(压头)和升扬高度两个不同的概念。
扬程是指单位重量流体经泵后获得的能量。
在一管路系统中两截面间(包括泵) 列出柏努利方程式并整理可得式中H 为扬程，而升扬高度仅指Δz 一项。
例2-1 现测定一台离心泵的扬程。
工质为20℃清水，测得流量为60m/h 时，泵进口真空表读数为-0.02Mpa，出口压力表读数为0.47Mpa(表压)，已知两表间垂直距离为0.45m 若泵的吸入管与压出管管径相同，试计算该泵的扬程。
解由式查20℃，h=0.45mp=0.47Mpa=4.7*10Pap=-0.02Mpa=-2*10PaH=0.45+=50.5m三、效率泵在输送液体过程中，轴功率大于排送到管道中的液体从叶轮处获得的功率，因为容积损失、水力损失物机械损失都要消耗掉一部分功率，而离心泵的效率即反映泵对外加能量的利用程度。
泵的效率值与泵的类型、大小、结构、制造精度和输送液体的性质有关。
煤化工技术专业《离心泵性能参数的换算》
2 黏度的影响
黏度系数换算图是在单极离心泵上进行屡次实验的平均值绘制出来的，用于多级离心泵时，应采用每一级 的压头。两图均适用于牛顿流体，且只能在刻度范围内使用，不得外推。
3 转速和叶轮外径的影响
当离心泵的转速或叶轮直径发生变化时，其特性曲线需要进行换算。在忽略效率变化的前提下，采用 如下两个定律进行换算： 比例定律：
影响离心泵性能 的因素很多，当这 些参数任意一个发 生变化时，都会改 变泵的性能，此时 就需要对泵生产厂 家，提供的性能参 数或特性曲线进行 换算。
泵的转速n
1 密度的影响
离心泵的流量、压头、均与液体密 度无关，效率也不随液体密度而改 变，因而当被输送液体密度发生变 化时，压头流量曲线与效率流量曲 线根本不变，但泵的轴功率与液体 密度成正比。此时，轴功率流量曲 线不再适用，轴功率需要用
离心油泵型式与基本参数检修标准
离心油泵型式与基本参数检修标准
离心油泵是一种常见的工业设备，用于输送液体，通常用于石油、化工、电力等行业。
对于离心油泵的型式和基本参数的检修标准，我们可以从以下几个方面进行全面的回答：
1. 型式，离心油泵根据结构和用途的不同，可以分为多种型式，包括单级离心泵、多级离心泵、潜水离心泵等。
每种型式的离心油
泵都有其特定的检修标准，例如单级离心泵可能需要注意叶轮、轴承、密封等部件的检修，而多级离心泵可能需要考虑叶轮级数、轴
封结构等方面的检修标准。
2. 基本参数，离心油泵的基本参数包括流量、扬程、效率、功
率等。
在检修过程中，需要根据这些基本参数来判断离心油泵的工
作状态，例如通过测量流量和扬程来评估泵的性能是否正常，通过
检查功率来判断电机是否运行正常等。
3. 检修标准，对于离心油泵的检修标准，通常包括以下内容，
清洗和检查泵体、更换密封件、检修轴承、校准叶轮间隙、检查电
机运行情况等。
此外，还需要根据具体型号和厂家的要求进行相应
的检修操作，以确保离心油泵的正常运行。
总的来说，离心油泵的型式和基本参数对其检修标准有着重要的影响，全面了解离心油泵的型式和基本参数，结合具体的检修标准要求，可以更好地进行离心油泵的检修工作，确保其安全、高效地运行。
1-8 输送黏液时离心泵性能曲线的换算
的关系，绘制成曲线或计算图表，换算时直接查到各
种换算系数。
Re Lc
但泵内流道截面不是圆形，需要将叶轮流道换算 成面积不变的圆管直径De（当量直径），以求得修正 雷诺数 Re 。
1-8 输送粘液时离心泵性能曲线的换算
二、输送黏液时离心泵性能曲线的换算 一般的，将叶轮出口截面进行换算。 叶轮出口面积： D2 b2 2
pν 不同
粘度μ不同
H、Q、N、η 、△hr等
1-8 输送粘液时离心泵性能曲线的换算
一、液体粘度对离心泵性能的影响 1.粘度ν ↑
Q↓:
H-Q 特性下降
粘度ν ↑ ，边界层变厚，
→速度梯度↑→粘滞力扩散到 液体中→流速↓→Q↓ H↓： 虽H h u2 cu 2与介质无关 但粘度ν →摩擦阻力↑→H↓
4
De2 D2 b2 2
得当量直径为： De 4D2b2 2 则修正雷诺数： Re ' cDe
c Q Q 2 D2 b2 2 De 4
Re
4Q De 4 Q De2 De
Re
'
Qopt
De
10
3
式中： Qopt —输水时额定流量，l/s υ —运动粘度，cm2/s 103 —l-cm3 换算常数
《泵与压缩机》
1-8 输送粘液时离心泵性能曲线的换算
培黎石油工程学院 李 鲤
1-8 输送粘液时离心泵性能曲线的换算
在石油产品的储运中，离心泵常被用于输送与清水性
质不同的各种液体。由于液体性质的变化，对离心泵的性
能参数会有直接影响。
粘性 介质 与清 水的 区别
密度ρ不同
N e QH
德国离心油泵粘度换算图及其数学表达式
德 国离心油泵粘度换算 图及其数学表达式
曹广军 薛敦松 李 昂２ 张卫华２ 陈 冈２ ４
（１ 石 油大 学， ． 北 京 １ ２ ０ ； ２ 总 后油 料研 究所 ， ０ ２０ ． 北京 １ ２ ０ ） ０３ ０
摘
要 本文 介绍 德 国 ＫＳ 公 司的粘 度换 算 图，并 利用 数 理统 计和 回归 的方法 对 该粘 度换 算 图进 行 公式 化处 理，得 出 了 Ｂ
Ｔｗｏ ｅ ａ ｐ ｅ ｏ ｅ ｔ ｔ ｐｒ ｐｏ ｅ ｍ ａ ｈｅ ａ ｉｓ ｏ ｌ ｈａ ｏ ｃ ｕｒ ｃ ． Ｓ ｈｅ ｅ ａ ｉ ｎｓ ｈａ ｘ ｍ ｌ ｓ ｐｒ ｖ ｈａ ｏ ｓ ｄ ｔ ｍ ｔｃ ｍ ｄｅ ｓ ｇ ｏｄ ａ ｃ ａ ｙ ｏ ｔ ｑｕ ｔｏ ｔ ｔ ｒ ｐｌｃ ａ ｒ ｍ ｓｃ ｎ ｂｅ ｕ ｅ ｏ ｃ ｒ ｅ ｔｃ ｎ ｒｆ ａ — ｍ ｐ ｐｅ ｆ ｍ ａ ｅ ｆ ｒ Ｖ Ｓ Ｏ ｉ ｉ ｅ ａ ｅ ｄｉｇ ａ ａ ｓ ｄ ｔ ｏ ｒ ｃ ｅ ｔ ｉ ｕｇ ｌｐｕ ｒｏｒ ｎｃ ｏ ＩＣ ＵＳ ｌ ｑｕ ｄ． Ｋ ｅ ｗ ｏｒ ｃ ｎｔ ｉ ａ ｉ ｐ ｙ ｄｓ ｅ ｒｆ ｕｇ ｌｏ ｌ ｕｍ ｐ； ｒｏ ｍ ａ ｅ ｃ ｒ ｅ ｔｏ ｈａ ｔ ｐｅ ｆ ｒ ｎｃ ｏ ｒ ｃ ｉ ｎ ｃ ｒ ；Ｒｅ ｎｏ ｄｓｎ ｙ ｌ ｕｍ ｂｅ ；ｅ ａ ｉ ｎｓ ｒ ｑｕ ｔｏ
关键 词 离心 油泵 ；粘度 换 算 图；雷 诺数 ； 数学 表 达式 中 图分类 号：ＴＨ １ ３１ 文 献标 识 码：Ａ 文 章编 号：０ ５— ３Ｘ（０ ２０— ４ ９ ４ ２ ３２ １ ２ ０ ）４ ０４
ＥＱＵＡＴＩ ｏＮＳ ＣｏＲＲＥＣＴ ＣＥＮＴＲＩ ＦＵＧＡＬ ＰＵＭ Ｐ ＰＥＲＦ ｏＲＭ ＡＮＣＥ
离心泵技术问答
答：介质密度的差异与泵的体积流量、压头及效率无关，但是将会对泵的重 量流量、压强和轴功率产生很大影响。这是因为在一定转速下，液体所收的离心 力虽与液体密度成正比，亦即在离心力作用下产生的压强与密度成正比，、但压 头是以 H=P/υ的形式来表示的。因此，液体密度的影响就消除了，泵的扬程-流 量曲线保持不变，但轴功率将随液体密度不同而改变。如机泵进行水联运时，因 为水的密度比实际介质密度大，所以泵的轴功率将变大，此时要注意控制流量， 不要使电机超负荷。
答：分析图 5－16 中的各条曲线，从流量—扬程（Q—H）曲线可看出：流量 增大时，扬程下降，但变化很小，说明流量不变则泵内的压力稳定，流量变化后， 泵的操作压力波动不大，但为了保证泵内有足够大的压力，排液量不能任意增大。
从流量—功率（Q—N）曲线可看出，流量和功率的关系是：功率的消耗随流 量的增加而增大，当流量为零时（泵出口阀全关），则功率消耗最小。故离心泵 启动时，必须关闭出口阀，否则因功率消耗大，往往造成电机跳闸或烧坏电机， 也增加了机械磨损。
从流量—效率（Q—η）曲线上可以看出效率曲线有一个效率最高点，这称 为最佳工况点。在这个最高点附近操作，才最经济合理。因此，和最高点效率相 对应的流量、扬程、功率对选择和使用泵很重要。选泵时应根据各泵的特性曲线 上表示出来的最佳工况点来选择所需要的泵。
长沙宏力水泵--中国离心泵领导品牌
图 5－16 离心泵的特性曲线图 18. 离心泵启动时应该注意什么问题? 答：离心泵启动时应该注意以下问题： 1) 离心泵在任何情况下都不允许无液体空转，以免零件损坏。 2) 离心热油泵一定要预热，以免冷热温差太大，造成事故。
3) 离心泵启动后，在出口阀门未开的情况下，不允许长时间运行，应小于 1~2 分钟。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
离心高粘油泵设计参数的转换李文广胡泽明薛敦松（石油大学）摘要提出一种离心高粘油泵水力设计方法—准粘性法的概念。
给出了如何根据提供的高粘油类流体时的设计参数反推出对应的清水时的设计参数的方法。
结果表明，二者间的差距随高粘油类流体粘度的增大而加大。
1引言用于输送可流动原油及各种石油产品（油品）即油类流体的离心泵称为离心油泵。
可流动原油及油品的物理性质与同温度的清水的物理性质有较大差异，主要表现在三个方面：（1）密度比同温度清水的密度小；（2）运动粘度与同温度清水的运动粘度相差较大，有的比清水的小，有的比清水的大；（3）本构关系比清水的本构关系复杂，例如，未净化的可流动原油一般为非牛顿流体，而一般净化的可流动原油及油品为牛顿流体；为方便，本文只讨论牛顿流体。
因油类流体的物理性质与同温度清水的物理性质有较大差异，故离心油泵输送该类流体时的性能必然与输送同温度清水的性能不同。
研究表明，油类流体密度对离心油泵的性能的影响呈线性关系，泵的轴功率正比于密度，扬程、流量和效率与密度无关。
油类流体粘度对离心油泵的性能的影响是非线性的，具有临界性。
所谓临界性是指对某离心油泵，当油泵类流体粘度小于某临界值时，泵的扬程、流量变化甚微，而轴功率和效率则变化较明显；当油类流体粘度大于该值时，泵的扬程和流量开始有较大变化。
这说明这是泵内的流动规律已和清水的不同。
该临界值取决于泵的转速和几何尺寸。
通常将泵输送温度下油类流体运动粘度等于30mm2/s 作为近似的临界值。
为方便，本文将在泵输送温度下大于30mm2/s的油类流体统称为高粘油，输送该类流体的离心泵称为离心高粘油泵。
离心泵高粘油泵的水力设计是目前尚未解决的问题。
提及该问题的研究文献尚不多见【1】。
解决该问题的途径有两条，一条是以高粘油类流体为对象，抛弃离心清水泵的水力设计方法，另起炉灶。
另一条是对现有离心清水泵的水力设计方法加以改造，考虑高粘油类流体对泵性能的不利影响，对原水力设计方法中的部分设计原则和系数进行修正，结合工程实践，提出离心高粘油泵的水力设计方法。
无疑，在目前对离心高粘油泵的内部流动规律尚不了解的情况下，采取后一条途径是十分明智的选择。
为方便，本文将第一条途径所对应的水力设计方法称为直接粘性法；后一条途径所对应的水力设计方法称准粘性法。
准粘性法中的两个关键问题是:(1)如何把已知的离心高粘油泵要满足的高粘油类流体的设计参数转化为对应的清水的设计参数；（2）如何修正现有的设计原则和系数。
本文对第（1）个问题进行了研究。
2 确定设计工况点参数的方程和计算方法设计工况点是确定离心泵几何尺寸的依据。
设计工况点参数，即：流量、扬程、轴功率、必须汽蚀余量和转速是离心泵性能的五大要素，缺一不可。
流量、扬程、必需汽蚀余量由设计委托者提出，轴功率由设计工况的有效功率和预估的泵效率算出。
转速由必需汽蚀余量和拟定的原动机类型来决定。
设计时，离心高粘油泵的高粘油类流体的设计工况的参数和高粘油类流体的物理性质是已知的。
2.1 基本方程和计算方法高粘油类流体对离心泵性能的影响可用粘性修正系数来描述。
用该系数可顺利地进行由离心泵清水时的工况点到离心泵高粘油类流体时的工况点的性能参数换算。
显然，粘性修正系数是建立离心泵清水时的工况点与高粘油类流体时的工况点之间的关系的纽带。
分别引入的流量、扬程、效率和必需汽蚀余量的粘性修正系数，则离心泵清水时的工况点参数与高粘油类流体时的工况点参数间的关系可表示为QW=QO/KQ(1a)HW=HO/KH(1b)ηO=ηW(1c)NPSHO=NPSHW/KNPSH(1d)P0=在此处键入公式。
(1e) 式中 QW——清水时工况点流量，m3/sHw——清水时的工况点扬程，mηW——清水时的工况点效率，%NPSHW——清水时的工况点必需汽蚀余量，mPW——清水时的工况点轴功率，KwρW——输送温度下，清水密度，kg/m3QO——高粘油时的工况点流量，m3/sHO——高粘油时的工况点扬程，mηO——高粘油时的工况点效率，%NPSHO——高粘油时的工况点必需汽蚀余量，m Po——高粘油类流体时的工况点轴功率，kWρo——输送温度下，高粘油类流体密度，kg/m3g——重力加速度，m/s2式（c1）中的清水时的泵效率由下式估算式中，n为泵的转速，r/min。
式（1d）中的清水时的工况点必需汽蚀余量，由汽蚀比转速公式计算【2】】式中，C为汽蚀比转速，C=800~1000，由设计者确定。
由式（1a）~（1f）、（2a）~（2f）和(3)发现，有效方程数共5个，未知数QW、HW、NPSHW、NPSHO、ηO和n共6个，方程组不封闭，无法直接求解。
很明显，如果暂给定转速n，再找到粘性修正系数与这些未知数的关系，则这些方程可由迭代法求解。
2.2 粘性修正系数的求取粘性修正系数反映了高粘油类流体对离心泵性能的影响。
文献[3]，[4]分别总结了前苏联，美国50年代在此方面的研究成果。
文献[4]中没有KNPSH曲线，并且曲线分散性较大。
文献[3]中的曲线全面，适应范围ns=50~130。
本文使用文献[3]中的数据，并对其进行了处理。
KQ可表示为通过数据处理可得到fQ、fH、和fNPSH诸4次多项式的系数。
因此，可分别得到KQ、KH、和KNPSH关于Re的解析式。
2.3 等效直径的确定在确定工况点参数时，叶轮尺寸未知。
为了能直接应用前述方法进行计算，必须估算出等效直径Deq。
等效直径Deq 由叶轮外径D2、出口宽度b2和排挤系数s2等3个几何参数组成，其中排挤系数变化不大，恒取s2=0.9。
D2、b2由下式计算【2】】取式（8c）、（8d）中最大系数，得到等效直径表达式Deq=4.92（n/100）1/6(QW/n)1/3（9）式（9）中估算等效直径所用的几何参数可能与叶轮的最终几何参数有所不同。
文中选取（8c）、（8d）式中的系数的上限，故等效直径为最大值，雷诺数Re是最小值。
这样KQ、KH、和KNPSH值取最小值，产生较大的修正作用。
因此，计算结果偏于安全。
3 计算结果与讨论为方便计算，编制了前述方法的计算机程序。
计算表明，该方法收敛很快，一般迭代次数为3~5次。
通过曲线拟合，得到如表1所示的KQ、KH、和KNPSH 诸4次多项式系数。
它们与离散点的关系如图1,2所示。
表2给出了两种单级单吸悬臂离心泵高粘油类流体时的设计工况点参数。
表3是换算表1方程fQfHfn fNPSH-13.6049-9.8313-23.8222-4.73662系 a15.705164.377199.723590.257907-0.900505-0.747769-1.54553-0.136883数 a30.0628101 0.0576826 0.111856-0.0173629-0.0016137 -0.001683-0.0030753 -0.0005767 相关系数0.8710.8820.8790.948样本数目17172416表2算例Q0(m3/h)H0(m) NPSH0(m) ρ0(kg/m3) CA泵100608890850B泵3007512890850表3算例voQWHWn NPSHW ηW(mm2/s)(m3/h) (m)(r/min) (m) (%)ns50 101.72 60.5 2950 4.87 75.89 83.43A泵100 105.052950 4.98 75.9 83.24200 109.89 64.14 2950 5.13 75.91 8350 305.49 75.6810.13 80.31 122.2450 305.49 75.68 2950 10.13 80.31 122.24 B泵100 315.56 77.58 295080.32121.95200323.1979.03295010.5380.33121.72出的清水时的设计工况点参数随高粘油类流体粘度的变化情况。
由表3可知，清水时的设计工况点流量QW、扬程HW、必需汽蚀余量NPSHW和效率ηW随粘度而增大，比转速ns随粘度而减小。
但效率ηW、n，变化幅度相当小，可近似认为是常数。
表4给出了A泵当n=2950r/min时，清水时的设计工况点轴功率PW和高粘油类流体时的设计工况点轴功率PO随高粘油类流体粘度的变化情况。
由表4可知，轴功率PW、PO 随粘度而增大，但PO始终大于PW。
因此应按PO来选择原动机容量。
表4Vo(mm2/s)PW(Kw)Po(kW)5022.122.9310023.3925.4120025.329.26计算发现，当粘度vo ≥200mm2/s时，A和B泵由清水时的设计工况换算出的高粘油类流体时的设计工况点必需汽蚀余量NPSHOC都大于给定的NPSHOC，这时要考虑降低转速。
表5给出了B泵当vo=200mm2/s时，在n=1450、2950r/min条件下，高粘油类流体时的设计工况点效率ηO、NPSHOC的变化情况。
ηO、NPSHOC随转速提高而增大。
但NPSHOC的提高受到管路可能提供的装置汽蚀余量的限制。
由上述计算可知，文中方法能够较好地由离心泵的高粘油类流体时的设计工况换算出所对应的清水时的设计况参数，很方便地把输送介质粘度的变化情况反映到设计参数中。
这也是本文提出离心粘油泵水力设计方法—准粘性法概念的基本出发点。
表5n(r/min)NPSHOC(m)ηo(%)14506.5354.26295016.4360.35本文方法的计算精度取决于粘性修正系数KQ、KH、KH 和KNPSH的准确程度。
它适用于ns=50~130的单级单吸悬臂离心高粘油泵的水力设计。
4 结论1）本文给出的解析公式能都方便地进行已知离心泵的输水和输高粘油时的性能的相互换算。
2）高粘油类流体时的汽蚀余量是通过选定的转速和清水时的汽蚀比转速来求取的，故可校验设计委托者提出的高粘油类流体时的汽蚀余量是否合理。
3）在相同转速条件下，高粘油类流体的设计参数与对应的清水的设计参数不同，其间的差异随粘度的增大而加大。
但清水时泵的效率和比转速变化甚微。
4）高粘油类流体时的轴功率大于对应的清水时的轴功率，应按前者选择原动机容量。
参考文献1 田中，大桥 .ホ机械，13（10），1985,7~122 关醒凡 . 泵的理论与设计，北京：机械工业出版社，1986，,188~1903 爱杰施钦 . 离心泵，北京：石油工业出版社，1960,206~2164 Stenpanoff .A J . Centifugal and Ax ial Flow Pumps, 2nd Edition ,New York : John Wiley & Sons ,1957,308~317r。