动力系统分路保护开关整定计算说明书
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书一、掘进工作面各开关整定计算：1、KBZ-630/1140馈电开关KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。
（1）、连续采煤机各台电机及功率：两台截割电机 2*170=340KW；二台收集、运输电动机 2*45=90KW；两台牵引电动机 2*26=52KW；一台液压泵电动机 1*52=52KW；一台除尘电动机 1*19=19KW；合计总功率：553KW。
（2）、锚杆机各台电机及功率：两台泵电机： 2*45=90KW；（3）、梭车各台电机及功率：一台液压泵电动机 1*15=15KW；两台牵引电动机 2*37=74KW；一台运输电动机 1*19=19KW；合计总功率：108KW。
1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流：∑Ie =∑Pe/ √3Uecos∮(计算中cos∮值均取0.75)∑Ie=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A经计算，∑Ie ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥Ie来选取整定值.则热元件整定值取510A。
短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。
最大一台电机（煤机截割电机）起动电流：I Q =6Pe/ √3Uecos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A∑Ie =∑Pe/ √3Uecos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A其它电机额定工作电流和为392.3(A)I Q +∑Ie=1081.12A则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。
2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。
（1）、额定长时工作电流I e =Pe/ √3Uecos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A)（2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。
开关整定值计算知识讲解
开关整定值计算供电系统整定及短路电流计算说明书一、掘进工作面各开关整定计算：1、KBZ-630/1140馈电开关KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。
（1）、连续采煤机各台电机及功率：两台截割电机 2*170=340KW；二台收集、运输电动机 2*45=90KW；两台牵引电动机 2*26=52KW；一台液压泵电动机 1*52=52KW；一台除尘电动机 1*19=19KW；合计总功率：553KW。
（2）、锚杆机各台电机及功率：两台泵电机： 2*45=90KW；（3）、梭车各台电机及功率：一台液压泵电动机 1*15=15KW；两台牵引电动机 2*37=74KW；一台运输电动机 1*19=19KW；合计总功率：108KW。
1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流：∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75)∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.则热元件整定值取510A。
短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。
最大一台电机（煤机截割电机）起动电流：I Q =6Pe/ √3Uecos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A)I Q +∑Ie=1081.12A则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。
2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。
（1）、额定长时工作电流I e =Pe/ √3Uecos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A)（2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。
定值整定说明
与定值项相关的说明各种电流、阻抗等定值若无特殊说明，均为二次值。
同时包含以下注意事项：1.电压一次额定值、电流一次额定值：分别为一次系统中的线电压、一次系统中电流互感器原边的额定值。
2.电流二次额定值：为一次系统中电流互感器副边的额定电流值，只能整定为1A或5A。
3.线路总长度：被保护线路的总长度，单位是公里，用于测距。
4.零序电阻补偿系数Kr、零序电抗补偿系数K x为：按线路实际参数计算，K x=（X0-X1）/3X1，K r=(R0-R1)/3R1,其中R1和X1为线路单位长度上的正序电阻和电抗，R0和X0为线路单位长度上的零序电阻和电抗。
5.线路正序阻抗角：按实际全场线路正序阻抗角整定。
6.线路正序电阻、线路正序电抗：按实际全场线路正序电阻和正序电抗的二次值整定，用于测距。
7.变化量启动电流定值：保证线路末端故障时有足够的灵敏度。
建议定值：取额定电流的0.2倍（CT为1A时取0.2A，CA为5A时取1A）。
对于负荷波动较为频繁剧烈的线路（如电气化铁路、冶金、化工等），可以适当提高定值减少保护装置频繁启动。
8.零序启动电流定值：按躲过最大零序不平整电流整定，亦可参考零序Ⅳ段电流定值。
线路两侧建议按一次电流相同来整定。
9.距离电阻定值：阻抗四边形特性的电阻分量边界，应按照可靠躲过本线路可能出线的最大负荷整定，并具有1.5倍以上的裕度，即：R≤最大负荷的最小阻抗/1.5。
如最大负荷电流按额定电流取，党In=5A时，Rzd=0.9*Un/(In*1.5)≈7.0Ω；当In=1A时，Rzd=0.9*Un/(In*1.5)≈35.0Ω。
10.距离保护各段阻抗定值、距离保护各段时间定值：距离保护阻抗定值指该段保护范围的阻抗值。
即使某一段元件不投，各段定值仍需按照“距离保护Ⅰ段阻抗‹距离保护Ⅱ段阻抗‹距离保护Ⅲ段阻抗”的规定，否则将引起跟阻抗元件相关的多种元件失配。
11.零序过流保护Ⅰ~Ⅳ段、时间定值：零序电流各段分别判断，没有大小次序的要求，但各段电流定值均应大于或等于零序启动电流定值。
兴发煤矿机电运输系统低压整定解析
兴发煤矿机电运输系统井下低压开关整定计算整定人：审核人：兴发煤矿机电科2017年5月15日低压开关整定计算原则1、馈电开关保护(电子式)计算 （1）、过载值计算：I Z =I e =ηϕ.cos 3Ue Pe∑(2)、短路值整定计算：I dz ≥I Qe +K X ∑I e(3)效验：K=dzd I I )2(≥1.5式中：I Z ----过载电流整定值P ∑---所有电动机额定功率之和 P max-----容量最大的电动机的功率I dz ---短路保护的电流整定值I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流 K X ---需用系数，取1I ∑e ---其余电动机的额定电流之和I (2)d ---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 1.5---保护装置的可靠动作系数ϕcos -------功率因数0.85 η-----效率90%Ue-----额定电压660V配电室低压馈电开关整定（一）Ⅰ回路动力总进开关整定。
Ⅰ回路动力总进开关选用KBZ —630/660型矿用隔爆型真空馈电开关，Ie=630A,Ue=660V,调档范围过载5--630A ，短路2—9倍；负荷统计：P max =185kW（水泵）,启动电流I Qe =7I e =7×ηϕ.cos 3Ue Pe =9.085.066.031857⨯⨯⨯⨯=1488.5A,P ∑=768kW 。
P max =185kW ，P ∑=768kW 。
1、过载整定I z =I ∑e =1.15×P ∑×0.7 =1.15×768×0.7 =618.24A 过载保护整定615A过载延时整定到3档处，即90ms 。
2、短路保护整定 I dz =I qe ＋K x ∑I e=7×1.15×185＋583×1.15×0.7 =1957.81A 1957.81÷630=3.10短路保护整定馈电开关额定电流的4倍，即2520 A 。
井下高、低压开关整定计算
己3钢缆皮带高压开关整定计算一． 总负荷统计：1. 钢缆皮带主电机：)(32565.0500A kw =⨯同时启动 )(3900665.05002)(1950665.0500A A kw =⨯⨯⨯=⨯⨯其它负荷660V 系统)(1380615.1200A kw =⨯⨯)(5.517615.175A kw =⨯⨯其它负荷 )(5.17215.1150A kw =⨯二． 钢缆皮带高压进线及联络开关的整定：=∞⋅-≥∑In I k N 4.12.1g )]5.17225.86(3001.92.1[)]325325(30026.52.1[+⨯++⨯ 1137.04943.0+=)(6080.0倍= 取0.6倍 200开关取0.9瞬时过电流保护整定:∞⋅-≥I k N 4.12.1d ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯=∑+⋅)5.17225.86(3001.92.1)3900(30026.52.1In st in =2.966+0.1137=3.079(取3倍) 200开关=4.562 取5倍 联络开关的整定：()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙⨯=∑∞⋅-≥5.17225.863001.92.132520026.52.14.12.1g In I k N 倍取倍5.0)(4844.01137.037.0=+=1137.04.12.1+⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛∞⋅+≥se In I k Nd =)1137.01950(20026.52.1+⨯ =2.2243+0.1137=2.338（倍） 取3倍6#、3#高爆的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g 32520026.52.1⨯= )(37.0倍=倍取4.0195020026.52.1se 4.12.1d ⨯=⋅∞⋅-≥In I k N =2.22 取3倍5#、4#高爆整定 ：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =）（5.17225.862001.92.1+⨯ （倍）17.0=取0.2倍se 4.12.1d ⋅∞⋅-≥In I k N +172.5=517.5+172.5 =0.45倍 取1倍己3变电所4#高爆开关的整定一、负荷统计轨道绞车 250KW ⨯1.15=287.5A250KW ⨯1.15⨯6=1725A二、变电所4#高爆的整定（100A ）1）、过载整定=∑∞⋅-≥In I K Ng 4.12.1)300(5.287)1001.92.1(⋅⨯=0.3956倍2）、短路整定=∑+⋅∞⋅-≥)(4.12.1In st In I K Nd )201725(1001.92.1+⨯ =2.3倍己3高强皮带12#100A 开关整定一、 总负荷统计：1. 高强皮带主电机660V 132KW 4台2台一组延时启动）（A 6.18212615.1kw 132=⨯⨯⨯ 7.7106.1036.3036.303215.1kw 132=++=⨯⨯）（A辅泵电机）（A 5.1115.1kw 10=⨯ 二、 变电所12#100A 高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =5.1126.3031001.92.1+⨯⨯⨯ 7.61813187.00⨯=816.0=+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）=5.116.3036.18211001.92.1++⨯⨯ 8176.2= 三、 变电所12#高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =)5.117.7106.303(1001.92.1++⨯⨯ 8.10250013187.0⨯=152.1= 取1.2+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）)5.1035.114.4556.1821(1001.92.1+++⨯⨯=15.3=取4倍13040机巷供电变压器容量计算一、 负荷统计机巷一、二部2⨯150KW=300KW 13040机巷一部75KW 掘进机190KW 潜水泵3⨯5.5KW=16.5KW 水泵37KW 煤综保2.5KV A 信号综保 4KV A KW pe 62545.2375.1619075150150=+++++++=∑二、 查的《井下电工》表3掘进机掘进工作面需用系数KX=0.3-0.4 加数平均功率因数7.06.0cos -=φ三、 据（3-1）所应选的变压器容量KV AKVA kx Pe S 3577.04.0625cos =∑≥φ 现变电所4#变压器选用500KV A 移变大于357KV A 符合要求12111采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1一部皮带 2⨯75KW2二部皮带 2⨯75KW3三部皮带4*75KW4一台37KW 水泵一部皮带，由己2下部变电所供电变电所馈电开关整定:2⨯75⨯1.15⨯6=1035A 取1100A其余设备总功率KW pe 48737)754()752(=+⨯+⨯=∑二、 采取变电所和移动变电站的变压器容量 沿用需要系数法来选择，可按式（3-1）计算φcos kx pe s ∑≥ 式 （3-1） 综采工作面需用系数由式（3-2）求得ptPd kx ∑+=6.04.0 77.04877546.04.0=⨯+=kx )(4688.077.0487cos 77.0KVA pe S ==∑≥φ 可选用一台KBSGZY-500KV A 移变对机巷二、三部皮带等设备的供电三、 据《井下电工》附录.5-6.KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相电流值（A ）1d 点电缆实际长度，电缆实际长度M, 电缆计算长度M 短路点 查的ID(2) 系数1d +（M 320952-） 170M 1d 551A 1.64m m m 604170)8507032095(22+-+- 780M 2d 933A四、 机巷移变的整定：4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯75⨯1.15+37=2280A4⨯75+2⨯75=450⨯1.15+517A400A 馈电 长时取0.9 瞬时取6倍 2160A五、 变电所8#200A 高爆开关的整定，1. 总的额定电流为517A2. 单台最大启动电流为2100A3. 其余额定电流之和为2⨯75⨯1.15+37⨯1.15=215A六、 据式：356.05172007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 59.1)2152100(2007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥IN st In I K Nd12111采面线路的计算一、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定1、 采区计算前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵 200KW ⨯0.65=130后部运输机 2⨯160KW ⨯0.65=208A转载机 200KW ⨯0.65=130A2、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定（200A ）1102002281.0)208130130179130325(10026.52.14.12.1⨯=+++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 取1.4倍)130208130179130975(10026.52.1)(4.12.1+++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd 1752002281368.0⨯= 倍997.3=为200A 开关时，过载取1.4倍 短路取2倍为100A 开关时，过载取1.4倍 短路取4倍11010采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1、 一部皮带 2⨯37KW2、 二部皮带 1140V 320KW3、 三部皮带4、 一台37KW 水泵二、一、三部皮带及37KW 水泵411KW 由现有掘进遗留的500KV A 移变供电，二部溜子320KW 由掘进遗留溜子，500KV A 移变 由机电二队改为1140V 供电，三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N ）=690V 二次侧两相短路电流值（A ）电缆实际长度 电缆计算长度 短路点 查得IdA 安全系数m d d mm d 8007095200302009524322+++- 679568111141=+m 42d d 10634080 4002200 6.285.1四、 机巷移变的整定1#:4⨯75⨯1.15+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=473A4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=2200A400A 馈电的整定 长延时 取0.9倍2200÷360=6.24 瞬时取6倍2#:320KW 溜子⨯0.65=208320⨯0.65⨯6=1248400A 馈电的整定： 长延时 取0.5倍1248÷200=6.24 瞬时 取7倍为便于计算 320KW ⨯1.15=3683#2*75*1.15+185*1.15=385.252*75*1.15*6+185*1.15=1247400A 馈电的整定： 长延时 取0.9倍1247÷360=3.46 瞬时 取4倍4#（160+55）*1.15=247.25160*1.15*6+55*1.15=1167400A 馈电的整定： 长延时 取0.6倍1167÷240=4.86 瞬时 取5倍五、 变电所15#高爆开关（400A ）的计算：1. 总的额定电流473+208+385+247=1313A2. 单台最大启动电流未2100A3. 其余额定电流之和为（3⨯37+208+150+185+160+55）⨯1.15=999.35A 六、 据式倍45.013134007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 倍）（068.135.99921004007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd为400A 开关时，过载取0.5倍、延时取4、9.5S 短路取最小值1.6倍11010采面线路的计算1、 己1变电所#高爆（400A ）开关的整定;1、 采面负荷计算：运输机2⨯250KW2⨯250⨯0.65=325A启动250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵200⨯0.65=130A转载机200KW ⨯0.65=130A2、 变电所6#高爆开关的整定（400A ）)1793130325(40026.52.1)4.12.1(+⨯+⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.509.取0.6倍延时位置3，为7.4S)1791303975(40026.52.1)(4.12.1+⨯+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.88倍取小值1.6倍己3瓦斯抽放泵站的整定计算：1、 瓦斯抽放泵 200KW ⨯1.15⨯6=1380A其余负荷20A2、 己3上部变电所5#高爆200开关的整定1、高爆开关过载电流的整定 In I k Ng ∑∞⋅-≥)4.12.1()2015.1200(2001.92.1+⨯⨯= =0.000659⨯250 =0.16取0.2倍2、瞬时过电流保护整定)2015.1200(2001.92.1)(4.12.1+⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.97倍取1.6倍3、 己3上部变点所10#高爆100A 开关的整定 )30015.1200(1001.92.1)4.12.1(+⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.69倍取0.8倍)300615.1200(1001.92.1)(4.12.1+⨯⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =2.2倍取3倍11071采面的供电计算一、 机巷设备布置情况主要负荷容量：1、一部皮带4⨯75KW 1200M2、二部皮带4⨯75KW 650M二、由于一部皮带长度为1200M 选用2台KBSG2Y-500KV A 移变对机巷一、二不皮带等设备进行供电三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相短路电流值 d1点电缆实际长度电缆实际长度 电缆计算长度 短路点查的值 整定电流 整定系数)65070()8095()8095()8095(2232221-+------d d d6424621805044624250425042=+=+++4321d d d d1126141853235323400/400400/4002000/22002000/22008.2/8.25.3/4.26.2/4.26.2/4.2四、机巷移变的整定1#移变400馈电的整定AA 34515.175********.1754=⨯⨯=⨯⨯⨯ 长延时取0.9倍 瞬时取6倍2#移变同1#移变五、变电所10#300A 高爆开关的整定1、总的额定电流为：730402345=+⨯2、单台最大启动电流为：2100A3、其余额定电流之和为：A 38540345=+ 据式：7303007.82.1)4.12.1(⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng=0.34倍)3852070(3007.82.1)(4.12.1+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =1.12倍过载去0.4倍延时取4 瞬时取最小值1.6倍 六、变电所9#高爆（400A ）开关的整定 1、采面主要负荷：前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 500⨯0.65⨯6=1950A 后部运输机、2⨯110KWAIn 14365.01102=⨯⨯=采煤机300KW ⨯0.65=195A 375KW ⨯0.65=243.75A 乳化泵 200KW ⨯0.65=1302、变电所9#高爆（400A ）开关的整定：59.0)13014375.243195325(40026.52.14.12.1=++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng取0.6倍)13014375.2431951950(40026.52.1)(4.12.1++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd75.2661000570342.0⨯= 倍518.1=为400A 开关时，过载取0.6倍 、延时取3、短路取1.6倍己4大巷照明综保的整定1、 照明综保的短路保护整定2、 根据找灯30M1台20W 巷道长800M 应安装26台，总功率为690W=0.69KW电压为127V I=20/127=0.15 0.15⨯26=4.09A熔体选择AA KVA Ir IeIQeIr 4.209.45.28.145.28.1=+-=∑+-=取10A3、 据《煤矿井下电工手册》第5章表（13-1-14）查的电缆换算每500米短路电流为20A倍熔体短路电流安全系数5.121020≥===P I根据以上计算：照明综保干线选用24电缆，最远可供电约为600米11071机巷二部皮带补充计算己2二部皮带整定为2200A 大于安全系数1.5倍两相短路电流不得小于3300A 采用两趟低压电缆并联运行一趟270。
整定计算方法
煤矿井下高压整定短路电流计算方法1. 短路的定义及计算短路电流的目的所谓短路是指供电系统中不等电位的导电部分在电气上被短接时的总称。
发 生短路故障后，短路回路中将出现数值很大的短路电流。
在煤矿供电系统中，短 路电流要比额定电流大几十倍甚至几百倍。
这样大的电流通过电气设备和导线必 然要产生很大的电动力，并使载流体温度急剧上升而损坏设备。
同时短路点电压 将降为零，在短路点附近，电压也要相应地显著下降，造成这些地方的供电中断 或严重影响电动机工作。
为了防止发生短路所造成的危害及限制故障范围的扩大，需要进行一系列的 计算及采取相应措施，以保证供电系统在正常或故障情况下， 做到安全、可靠又 经济。
掌握短路电流的计算方法很重要。
2. 煤矿井下高压整定短路电流的计算方法 （1）公式计算法 1）系统电抗X S =U N 2/S S C 3）U 2N 为变压器二次侧的额定电压，对于 127、380、660、1140V 电网，分别为 133、 400、 690、 1200VS SC （3）为井下中央变电所6kV 高压母线上的三相短路容量S S C 3）为50MVA 寸，额定电压为690V, X s 为0.0095 ;额定电压为1200V, X为 0.0288。
2）高压电缆的阻抗R X 1乙为折合至变压器二次侧以后高压电缆每相的电阻（65 r 时）、电抗和阻抗（Q ）见表1R31 X 01 Z 01为高压铠装电缆每相每公里的电阻、电抗和阻抗（Q ）见表 2 L 1为高压电缆的实际长度（km ）K T 为变压比，为变压器一次侧线路的平均电压和二次侧线路平均电压之比表1 6kV 电缆折合至下列电压以后每相每公里的阻抗值/km ）R 1 =R 1 LJK T 2X 1 =X )1 L 1/K 乙=N L 1/K T 2=(R O 12+%12) 1/2L 1/K表2高压铠装电缆每相每公里的电阻和电抗值（Q /km）F T R X TR可以查表得到女口：KBSG-500/6型干式变压器的F TR= 0.006 X TR= 0.038 二次电压为0.693kV KBSG-315/6型干式变压器的F T R= 0.0106 X TR= 0.06 二次电压为0.693kV 4）低压电缆的电阻和电抗R 2 =R2 L2 X? =X）2 L25）总电阻和总电抗刀R = R i+F T+F2 刀X = X S+X+X T+X?6）三相短路电流I sC3）= U2N/ [ 3 （刀R）2+3 （刀X）2] 1/27）两相短路电流I sC2）= 0.5U 2N/ [（刀R）2+ （刀X）2] 1/28）三相短路电流和两相短路电流之间的换算关系I SC C3） =1.151 sC2）l sC2）=0.87I sC3）（2）查表法1）根据系统电抗、高压和低压电缆的截面和实际长度，按电缆换算长度的计算公式L eq =KL L为电缆的实际长度，K为换算系数见表3计算，便可求得它们的换算长度。
低压电动机的保护配置与定值整定
结 束语 低 压 电机设 置电动机保 护控制器 时要 与一次元 件 的配 合紧密
时 ，收集各种 工况的电流及 电机 的起动时间等参 数 ，需根据 电动 机 联系起来 ，保证 电动机保护控制器的定值设定不造成设备误动 、拒
的起动录波参数信息确定具体 的设 定值 。如选用熔断器 ，熔 断器要 动和越级跳 闸。需根据电动机的起 动及 运行特性曲线 ，结合工艺 的
躲过正 常负荷 电流及 电动机 的起动 电流 ；与接触器 动作时 间的配 各 种工况综合考虑 ，合理设定 电动机保 护控制器 的定 值 ，使 其为动 合 ，由于接触器 只能断 、合电动机 的起 动电流 ，不 能切除短 路电流 ， 力系统 中电动机的安全稳定运行保驾护航 。
所 以当电动机或 电缆发 生短路故 障时 ，应保证熔 断器 的熔件 先熔
性保护 动作 时变为常闭 。控 制器可据实 际需 求增选模 拟量输 出功 ４．３如果接触器的状态未输入电机控制器 时 ，无法 判定 电机 的
能 、通信功能等功能 。
运行状态时 ，需将欠流保护退出 ，以保证能正常启 动电动机 。
３ 定 值 整 定 本课题仅分析电动机保护控制器 的定值整定 。在设定保护定值
堵转过流等 的后备保护 。 ３．３电流速断保 护
为保证 电动机起 动过程中该保 护不误动 ，电流速断保护设置高
低两个定值 ，分别对应 起动和运 行两种状 态的保护设定值 。当发 生
故障时 ，控制器判据为任一一相 电流超过定值 ，经延时后跳 闸。
３．４过 流 保 护
过流保护设起动延时时间 ，在 电动机起 动过程 中过流保护不起
器具有热过载 、过流 、速断 、堵转 、欠流 、不平衡 、接地 、漏电 、过压 、欠 机起动时三相电流大于 １．２倍额定 电流后 ，又降低 到用户设定的 电 压 、欠功率 、起动超时等功能 ，满足工艺系统要求。 由于电动机保护 流定值 以下 时，进入运行状态 。
电流整定计算方法
第一节短路电流的计算方法第1条选择短路保护装置的整定电流时，需计算两相短路电流值，可按公式（1）计算式中Id(2)——两相短路电流，A；∑R、∑X——短路回路内一相电阻、电抗值的总和，Ω；Xx——根据三相短路容量计算的系统电抗值，Ω；R1、X1——高压电缆的电阻、电抗值，Ω；Kb——矿用变压器的变压比，若一次电压为6000V，二次电压为400、690、1200V时，变比依次为15、8.7、5；当一次电压为3000V，二次电压为400V时，变压比为7.5；Rb、Xb——矿用变压器的电阻、电抗值，Ω；R2、X2——低压电缆的电阻、电抗值，Ω；Ue——变压器二次侧的额定电压，对于380V网路，Ue以400V 计算；对于660V网路，Ue以1200V计算；对于127V网路，Ue以133V计算。
利用公式（1）计算两相短路电流时，不考虑短路电流周期分量的衰减，短路回路的接触电阻和弧电阻也忽略不计。
若需计算三相短路电流值，可按公式（2）计算：Id(3) =1.15Id(2) （2）式中Id(3) ——三相短路电流，A。
第2条两相短路电流还可以利用计算图（或表）查出。
此时可根据变压器的容量、短路点至变压器的电缆换算长度及系统电抗、高压电缆的折算长度，从图或表中查出。
电缆的换算长度可根据的电缆的截面、实际长度，从表中直接查到，也可以用公式（3）计算得出。
LH=K1L1+K2L2+……+KnLn+Lx+KgLg式中LH——电缆总的换算长度，m；K1、K2……Kn——换算系数，各种截面电缆的换算系数，可从表中查得；L1、L2……Ln——各段电缆的实际长度，m；Lx——系统电抗的换算长度，m；Kg——6KV电缆折算至低压侧的换算系数；Lg——6KV电缆的实际长度，m。
电缆的换算长度，是根据阻抗相等的原则将不同截面和长度的高、低压电缆换算到标准截面的长度，在380V、660V、1140V系统中，以50mm2作为标准截面；在127V系统中，以4mm2作为标准截面。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
动力系统分路保护开关整定计算说明书
计算公式及参数：
开关正常工作负荷电流计算：ϕ
cos 3⨯⨯∑⨯=
∑e e x e U P K I ；e P ∑：负荷功率（KW ）；
通过开关最大负荷电流计算：e x qe e I K I I ∑⨯+=∑(A)；x K ：需用系数； 通过熔断器最大负荷电流e x rel
qe e I K K I I ∑⨯+=
∑；rel K ：可靠系数；
通过变压器高馈最大负荷电流b
e
x qe e K I K I I ∑⨯+=
∑；b K ：变压器变比；
过负荷整定计算：()dz d s I n I K ⨯=2min
；短路保护整定计算：()
dz d s I I K 2min =；ϕcos ：功率因数；
e U ：工作电压；()
2m in d I ：两相短路电流；s K ：灵敏度系数；z I ：保护整定值。
开关整定短路电流验算单
1、开关动力系统分路保护的保护整定计算与校验： 通过开关负荷电流：e I ∑= 86×1.15×1=98.9 (A)；
过负荷保护：e rel z I K I ∑⨯==1×98.9= 98.9（A ）；刻度整定值取为98.9（A ）； 短路保护：e x qe e I K I I ∑⨯+=∑=310.5 +1×47.15= 357.65 A ； 短路保护刻度整定值取为400(A)；
短路保护整定计算：()
dz
d
s I I K 2min ==
809.69400 = 2.02>1.5；校验结果：合格。
按计算选开关为KJZ-660/400。