煤矿主井提升系统验算
煤矿各类系数验算公式
煤矿各类系数验算公式1.主井提升能力核定Tk k k P t b M =214103600A (万t/a) 式中：A —主井提升能力（万t/a ）b —年工作日，330天t —日提升时间，16小时或18小时，按《标准》第十一条选取P M —每次提升煤炭量（t/次）k —装满系数，立井提升取1.0；当为斜井串车或箕斗提升时，倾角20°及以下取0.95，20°～25°取0.9,25°以上取0.8k 1—提升不均匀系数。
井下有缓冲仓时取1.1，无缓冲仓时取1.2 k 2—提升设备能力富余系数，取1.1～1.2T —每提升一次循环时间(s/次)2.主井提升带式输送机能力1、钢绳芯胶带（或普通胶带）输送机:14210330A k t C v B k =γ 式中：A —年运输量，万t/aK —输送机负载断面系数；B —输送机带宽， m ；v —输送机带速，m /s ；γ—松散煤堆容积重，t/ m3，取0.85～0.9；C —输送机倾角系数；k 1—运输不均匀系数，取1.2；t —日提升时间，16h 或18h ，按《标准》第十二条规定选取。
2、钢绳芯牵引输送机：14210)(330A k t C v B k k +="'γ 式中：k ′+ k ″—输送机负载断面系数。
3、按实测的胶带运输状况计算公式：A=3600×3301710k t v w 式中：w —单位输送机长度上的负载量，㎏/ m其它符号及单位同1式3.副井提升能力+?--??=C C G G Q R T P M T P R T D T 410360053330A （万t/a ）式中：A —副井提升核定能力，万t/aR —出矸率，%P G —每次提矸石重量，t/次T G —提矸循环时间，s/次；M —吨煤用材料比重(%)P C —每次提升材料重量，t/次；T C —每次提升材料循环时间，s/次；D —下其他材料次数，次/班；T Q —下其他材料每次提升循环时间，s/次；T R —每班上下人总时间，s/班。
提升系统验算
7 提升系统验算7.1 4#煤轨道上山JSDB-25型双速绞车验算7.1.1原始数据1、最大运输长度：L=480m，2、矿车阻力系数：f1=0.0153、钢丝绳阻力系数：f2=0.154、坡度β=1305、钢丝绳：型号：6*19+FC 直径：ф=26mm抗拉强度δB=1670MPa捻法：右交互每米重量：p=23N/m 破断拉力总和：Q S=447000N6、提升绞车：型号：JSDB-25牵引力：160KN7、矿车：=11760N矿车自重：Q平板车184240N矿车载重：Q支架==1辆一次提升车数：n平板车7.1.2提升钢丝绳安全系数验算提支架时（最大载荷）：1、最大静载荷计算F jm物：F jm物= n平板车×（Q平板车+ Q支架）×（S inβ+ f1Cosβ）+ pL（S inβ+ f2Cosβ）=1×（11760+184240）×（Sin13+0.015Cos13）+23×520（Sin13+0.15Cos13）=1×196000×（0.23+0.015*0.97）+11960*（0.23+0.15*0.97）=196000*0.24+4490=51530N2、提支架时（最大载荷）的安全系数K物：K物= Q S/F jm物=447000/51530=8.7＞6.5结论：钢丝绳安全系数符合《煤矿安全规程》的规定。
7.1.3 最大静张力验算：由前面计算结果，实际最大静张力为51530N，小于绞车额定牵引力160000N，符合《煤矿安全规程》要求。
7.2 4203运输顺槽口JD-1型调度绞车验算7.2.1 原始数据1、最大运输长度：L=50m，2、矿车阻力系数：f1=0.0153、钢丝绳阻力系数：f2=0.154、坡度β=305、钢丝绳：型号：6*19+FC 直径：ф=21.5mm抗拉强度δB=1670MPa捻法：右交互每米重量：p=15.6N/m破断拉力总和：Q S=315000N6、提升绞车：型号：JD-1牵引力：10KN7、矿车：=11760N矿车自重：Q平板车矿车载重：Q184240N支架==1辆一次提升车数：n平板车7.2.2 提升钢丝绳安全系数验算提矸石时（最大载荷）：：（1）、最大静载荷计算F jm物F jm物= n平板车×（Q平板车+ Q支架）×（S inβ+ f1Cosβ）+ pL（S inβ+ f2Cosβ）=1×（11760+184240）×（Sin1+0.015Cos1）+15.6×50（Sin1+0.15Cos1）=196000×（0.018+0.015*0.99）+780*（0.018+0.15*0.99）=196000*0.03+130=6010N：（2）、提支架时（最大载荷）的安全系数K物K物= Q S/F jm物=315000/6010=52＞6.5结论：钢丝绳安全系数符合《煤矿安全规程》的规定。
提升系统选型计算
提升系统选型及验算方法一、提升井架井筒利用矿建用凿井井架施工，凿井井架必须能承载井筒装备安装施工荷载，且其天轮平台满足提升悬吊天轮布置的要求。
必要时可采用永久井架施工。
二、提升机井筒装备安装用的提升机，应根据井筒安装的提升方式及提升量进行选择。
必要时可采用矿永久提升机施工。
列出提升机技术参数表（表3.4.3）。
三、提升系统选型验算根据矿建所用提升机或矿永久提升机进行提升能力验算。
（1）、提升绞车凿井提升计算①滚筒直径（D）D≥60ds D≥900δ式中：ds—钢丝绳直径，mm；δ—钢丝绳最粗钢丝直径，mm；②选定提升机型号DT≥D DT—所选提升机的滚筒直径，Mm;③校验滚筒宽度B=｛［（H0+30）/3.14DT］+3｝(ds+ε)≤BT式中：30—钢丝绳试验长度，m；DT—提升机名义直径，mm ；3—摩擦圈数；BT—提升机滚筒宽度，mm;ε—钢丝绳绳圈间隙，取2～3mm ；④计算提升高度H0=H1+H2+H3+H4，m。
其中：H1—井筒深度，mH2—井架高度，mH3—提升天轮半径，mH4—提升天轮梁高度，取0.75m⑤设计选用多层股不旋转钢丝绳作为提升绳，绳重Ps= kg/m，钢丝绳最小破断拉力Q断为kg，配提升钩头，提升钩头应与提升荷载配套。
⑥提升容器自重：吊桶：Q Z=G1+ G2+ G3+ G4；其中：G1—吊桶重量，kgG2—钩头重量，kgG3—滑架重量，kgG4—滑架缓冲器重量，kg⑦提升载荷：Q=最大提升重量，kg；Q绳：提升钢丝绳重：提升高度绳重，kg⑧提升钢丝绳静张力：Q总= Q + Q绳，kg；其中：Q—最大提升重量，kgQ绳—提升高度的钢丝绳重量，kg提升人员时：Q人总= Q Z +n Q人+ Q绳，kg其中：Q1—提升容器总重量，kgQ人—吊桶乘人总重量，取75kg/人Q绳—提升高度的钢丝绳重量，kgn—吊桶乘人数，根据吊桶容积确定以上计算的钢丝绳静张力Q总应小于绞车最大静张力差，可以满足使用。
煤矿主井提升系统能力核定
第二节 主井提升系统能力核定一、概况矿井主井（五号井南部）采用立井提升方式。
井筒上口标高+42.8m ，井筒深度554m ，提升高度553m ，井筒直径Φ6.0m 。
该主井提升系统具备下列基本条件：1.提升系统的设备、设施配套完整，符合有关规程规范的要求，经唐山冀东矿业安全检测检验有限公司测试合格。
2.提升系统保护装置完善，运转正常。
3.提升系统技术档案齐全，各种运行、维护、检查、事故记录完备，每日强制性检查和维护时间达到了2～4h 。
二、有关参数及性能指标校核、验算㈠矿井基本参数年工作日数330d ；日提升时间18h(按标准第十一条规定选取；工作制为三八作业制，两班作业，一班检修)。
㈡提升机及提升容器技术特征绞车型号为HKM2×5×2.3，电机功率1200kW ，最大绳速13m/s ，一次提升1个箕斗。
提升箕斗容量8t （一对），每次提煤量8t/次，每天提升时间18h ，每提升一次循环时间85s/次。
三、计算过程及结果根据五号井主井提升方式选择采用箕斗、矿井提升能力核定计算公式。
42110k k 3600A ⨯⨯⨯⨯⨯⨯=T k P t b m ＝152.4万t/a 式中 A ——主井提升能力，万t/a ；b ——年工作日，330d ；t ——日提升时间，18h （滚筒大于2m 且为数控）；P m ——每次提升煤炭量，8t/次；K ——装满系数，1.0；K 1——提升不均匀系数1.1；K 2——提升设备能力富裕系数，取1.2；T ——每提升一次循环时间，85s/次。
经计算矿井主井提升系统能力核定为152.4万t/a 。
第三节 副井提升系统能力核定一、概况矿井副井提升系统有，三号井、四号井和六号井。
三号井已暂停使用。
四号井至六水平，井深356m ，装备一对三层罐笼。
四号井只负责六水平和八水平的泵房等维修的提升任务及八水平以上工作人员的上、下井。
六号井至十水平（-709.3），担负主要生产水平（九、十、十一水平）及延伸水平的副提工作。
主井绞车改造提升能力验算
主井绞车改造提升能力验算1、概述：主井为立井，井筒深度683m，提升高度676m，井筒直径4.5m。
提升方式采用立井双勾底卸式箕斗提升。
设计矿井生产能力90万t/a，矿井服务年限在30年以上。
2、提升系统设备设计选型：（1）提升设备：选用2TK-3×1.5/20X型双滚筒单绳缠绕式提升机，钢丝绳最大静拉力为135KN，最大静拉力差为90KN。
配电动机：型号Z560-4A-3，其额定功率为907kw、转速529—800r/min、定子额定电压为660v。
减速器型号为ZZDD-900,减速比为11.2，最大提升速度为7.4—11.2m/s。
电控设备采用TKD-P-1186型成套提升机电控装置。
（2）提升钢丝绳：选用18×7＋FC-34-1870不旋转，每米重量4.51kg,钢丝绳全部钢丝破断拉力总和为813KN。
（3）提升容器：选用JG-6G型6吨侧卸式箕斗，自重3454kg,载重6000kg。
（4）井筒装备：采用矩形（180×180×10）钢罐道，罐道用罐道梁（125b）固定，罐道梁采用钢托架固定。
所有钢件均采用喷锌长效防腐工艺防腐等。
（5）井架：选用L-A箱型井架及卸载曲轨，采用喷锌长效防腐工艺防腐。
（6）安全设施：井上安设GHT型过卷缓冲托罐装置，井底安设NB型防墩罐缓冲装置。
（7）提升信号：选用TPL-1型立井提升信号装置。
3、提升系统设计计算及验算：（1）提升能力验算：A=3600b r tQ/cTx=3600×330×18×6/1.15×111.3= 100.2万t/a>90万t/a式中：Tx—提升一次时间，Tx =Vm/a+H/Vm+μ+θ=111.3(s)，Vm—最大提升速度，Vm =7.4-11.2m/s；按平均速度为9.3m/s计算a—提升加速度，a=0.5m/s2；H—提升高度，H=676m；μ—爬行时间，μ=10s；θ—装卸载休止时间，θ=10s。
主井提升能力验算
主斜井双钩串车提升选型计算一、原始资料数据1）提升斜长：L=885米2）倾角:β=18.5°3）年工作日D=350（天）4）日工作小时t= 21h 5）车皮重：m1=650kg 6）煤车重：m2=1000 kg 7）提升方式为双钩串车提升8）矿井电压等级为380 v 11）年产量An= 20万吨二、一次提升量和车组中矿车数的确定1、计算提升斜长：L＝885 m2、初步确定速度图参数1）初步确定最大提升速度v1，根据《煤矿安全规程》；倾斜井巷内矿车升降物料时，v1≤5m/s。
所以在此初步确定最大提升速度v1=3.5m/s2）斜井中加速度：a¹=0.07m/ s²3）斜井中减速度：a²＝0.09 m/ s²4）井上、下车场加速度aº= a¹＝0.07m/s²5）井上、下车场减速度。
a³＝a²= 0.09 m/s²6）提升准备时间Q=200 s （包括摘挂钩等时间）3、初步计算一次提升循环时间T′根据上图计算得：T′=50＋210＋27.8＋200＝487.8 S4、计算一次提升量m=c·af·An·T′／3600D·tm=1.15x1.2x200000x487.8÷（3600x350x21）=5.08,t/次式中c为提升不均匀系数，有井底煤仓取1.15 。
af为提升能力富裕，取1.25、计算一次提升矿车数n1=m/m2=5.08 取n1=6辆。
6、根据矿车连接器强度计算矿车数n2n2≤60000/g(m1+ m2)( s i nβ+f1cosβ)=60000/10x1650x(s i n18.5°+0.015x cos18.5°)≈10.8 取n2=10式中，取矿车运行阻力系数f1=0.0157、确定一次提升矿车数因为n1＜ n2，故矿车连接强度满足要求，所以确定一次提升矿车数n= n1=6三、计算选择钢丝绳1、计算钢丝绳悬垂L1＝885＋65＝950 m1、钢丝绳每米质量：mp≧n(m1+m2)(s i nβ+f1cosβ)≈2.06㎏/m式中σB=1770 M Pa ;f1=0.015 m a=6.5 f2=0.202、查钢丝绳规格表后选钢丝绳直径d=24.5mm，mp=2.129㎏/m Q p=378500N3、验算钢丝绳安全系数m a= Q p/n(m1+m2)(s i nβ+f1cosβ)+ mp·L1（s i nβ+f2cosβ)g≈8.8＞6.5m a=8.8＞6.5 符合要求，所选钢丝绳合格四、计算选择提升机1、计算作用在提升机上的最大静张力、最大静拉力差F jmax =n·g(m1+m2)(s i nβ+f1cosβ) + mp·L·g（s i nβ+f2cosβ)＝6×9.8×1650×（0.317＋0.015×0.948）＋2.13×950×9.8×（0.317＋0.2×0.948）＝6×9.8×1650×0.334＋2.13×950×9.8×0.51＝ 42181 NF cmax＝F jmax－n·g·m1 (s i nβ－f1cosβ)＝42181－6×9.8×650×0.306＝30821 N2、现用2JK-2.5/20 型提升机D=2.5m；[F jmax]=90000N ；B=1.2m；变位质量m j=11500 kg；提升机标准提升速度v=3.8m/s 减速器传动电i=20；滚筒中心高e=650mm。
主井提升能力核算
主井最大允许提升重量计算一、主井提升系统技术参数：绞车型号：2JK-3/11.5 箕斗自重：5230kg 钢丝绳悬垂长度：262m提升机允许的最大静张力:13t提升机允许的最大静张力差:8t钢丝绳型号：6V*37S+FC-Φ36.5-1670二、根据钢丝绳计算：钢丝绳近似重量为5.64kg/m，2010年8月份悬挂前测试最小破断力总和为1026.18KN。
由K= F/F j=1026180/（m+5230+5.64*262）*9.8≥6.5得：m≤9402kg其中：K—钢丝绳安全系数，最低值为6.5所以，主井提升钢丝绳最大允许提升重量为9402kg。
三、根据提升机计算：根据最大静张力计算，由Fmax=Q+Qz+PH得：式中：Q——箕斗载重量（N），Q=9.8*mQz——箕斗自重（N），5230kg×9.8=51254NP——钢丝绳单位长度重力（N/m）55.3N/mH——提升高度（m） 262m最大静张力时提升机载重量为：m=(13000*9.8-51254-262*55.3)/9.8=6292kg 根据最大静张力差计算，由Fcmax=Q+PH得：m=(8000*9.8-262*55.3)/9.8=6522kg所以，主井提升最大载重量为6522kg。
主井提升机安全制动力矩的计算1、安全制动力矩Mz=2μNRmnMz—安全制动力矩μ—闸瓦与制动盘摩擦系数0.35Rm—摩擦半径1.7m(绞车图纸资料)n—制动闸副数8副N—制动盘正压力N=F－（KΔ/n1+C）K—碟形弹簧刚度4100㎏/㎜Δ—闸瓦最大间隙2㎜n1—一组碟形弹簧片数8片C—盘形制动器各运动部件阻力0.1NF—活塞推力F=PxSP—工作制动油压查说明书最大值6Mpa=60kg/㎝2S—活塞有效面积，查说明书为94㎝2得: Mz=2×0.35×[60×94-（4100×2/8+0.1）×1.7×8 =0.7×4614.9×1.7×8=43933.8 kg〃m=43933.8×9.8=430551.7N.m2、3倍实际最大静张力矩3Mj=3Fmax〃R=3×(262+29+60) × 5.64×1.5=8908.38 kg〃m=87302.124N〃m计算得Mz=430551.7N〃m﹥3Mj=87302.124N〃m3、调绳时的制动力矩调绳静张力矩为Ms=(Qz+PH)gR=(5230+351×5.64)×9.8×1.5=105981.7N〃m调绳制动力矩为Mz/2由Mz/2=430551.7/2=215275.85 N〃m1.2Ms =1.2×98602.8=127178 N〃mMz/2﹥1.2Ms计算得知：主井安全制动力矩大于3倍实际最大静张力矩，调绳时制动力矩大于1.2倍箕斗和钢丝绳产生的静力矩。
提升系统能力验算
副井提升系统能力验算一、提升系统总变位质量Σm 的计算Σm 人=g 1[Q+2Qz+n 1plp+n 2qlq+2Gt+Gj+Gd]=26569.5kgΣm 物=g1[Q+2Qz+n 1plp+n 2qlq+2Gt+Gj+Gd]=28219.5kg 式中Q---一次提升重（提人：4500N ，提物：12000N ） Qz---提升容器自重（提人：16000N ，提物：20500N ） n 1---主绳数，单绳缠绕式提升机，2根P---主绳每米重量21.65N/mLp---每根绳实际全长：350mn 2---尾绳数，0q---尾绳每米重量，0Lq---尾绳实际全长，0Gt---天轮变位重量，3070N （查天轮规格表）Gj---提升机（包括减速器）变位重量，79100N （查提升机规格表）Gd---电动机转子的变位重量，128800N二、提升机强度验算1、最大静张力验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力FjmFjm 人=Q+Qz+pl=25674.35NFjm 物=Q+Qz+pl=37674.35N查所用提升机规格表设计许用最大静张力60000N 37674.35N<60000N 合格2、最大静张力差验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力差FjcFjc 人=Q+pl=9674.35NFjc 物=Q+pl=17174.35N查所用提升机规格表设计许用最大静张力差40000N 17174.35N<40000N 合格三、钢丝绳安全系数验算m 人=Fjm Qd =17.06 M 物=FjmQd =11.63 四、提升速度验算1、最大提升速度验算7.160==i Dnv π<0.5H =7.72m/s 合格式中n ---电机实际转速D---滚筒直径，2mi ---传动比，202、主加、减速度验算主加速度：a 1=1t vo vm -=0.08m/s ²式中0v ---主加速段的初速度t1---主加速运行时间，19.8s主减速度a3=34t v vm -=0.05m/s ² 式中vm ---爬行速度T3---主速度运行时间，33s另外，主加速度验算除满足《煤矿安全规程》外，还满足下列公式要求： A1=mH kQ mFe ∑∆+-)75.0总（λ=3.16m/s ² 式中∆=21.65NQ =12000Nm λ---电动机过负荷系数，2.2Fe ---电动机额定拖动力，m Pe ∑∙η1000=66000N Pe ---电动机额定功率132KWη---减速器的传动效率，一级传动时取0.85 k ---罐笼摩擦系数，取1.2 H ---提升高度，239m五、拖动功率验算六、制动性能验算1、制动力矩验算R D C B A R Fz Mzh ⋅+++=⋅∑=)(=(18380+16650+15500+21440)=115152N ·m式中Fz ∑---各组盘型闸的制动力之和（参照检验报告）R---参照检验报告取1.6m所需3倍最大静荷重力矩3M=3×17174.35×1=51526.05N ·m115152N ·m>51526.05N ·m 合格2、保险闸发生作用时全部机械减速度（上提重载≤5m/s ²)Rm Mj Mz az ⋅∑+==4.68m/s ² （下放重载≥1.5m/s ²)Rm Mj Mz az ⋅∑-==3.47m/s ² 式中Mz---提升机制动力矩，115152N ·mMj ---最大静载荷重力矩，17174.35N ·mm ∑---提升系统总变位质量，28219.5kgR---滚筒半径，1m主井提升系统能力验算一、提升系统总变位质量Σm 的计算Σm=g 1[Q+2Qz+n 1plp+n 2qlq+2Gt+Gj+Gd]=49901.9kg式中Q---一次提升重量（提物：40000N ）Qz---提升容器自重（提物：20000N ）n 1---主绳数，单绳缠绕式提升机，2根P---主绳每米重量33.83N/mLp---每根绳实际全长：650mn 2---尾绳数，0q---尾绳每米重量，0Lq---尾绳实际全长，0Gt---天轮变位重量，5500N （查天轮规格表）Gj---提升机（包括减速器）变位重量，123400N （查提升机规格表）Gd---电动机转子的变位重量，240640N二、提升机强度验算1、最大静张力验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力FjmFjm=Q+Qz+pl=74546.9N查所用提升机规格表设计许用最大静张力90000N74546.9N<90000N 合格2、最大静张力差验算根据矿井实际提升情况计算最大静张力差Fjc Fjc=Q+pl=54546.9N查所用提升机规格表设计许用最大静张力差55000N 54546.9N<55000N 合格三、钢丝绳安全系数验算 m=FjmQd =9.65 四、提升速度验算1、最大提升速度验算4.460==i Dnv π<0.6H =12.44m/s 合格式中n ---电机实际转速D---滚筒直径，2.5mi ---传动比，202、主加、减速度验算主加速度：a 1=1t vo vm -=0.14m/s ² 式中0v ---主加速段的初速度t1---主加速运行时间，30s主减速度a3=34t v vm -=0.19m/s ² 式中vm ---爬行速度T3---主速度运行时间，18.3s另外，主加速度验算除满足《煤矿安全规程》外，还满足下列公式要求： A1=mH kQ mFe ∑∆+-)75.0总（λ=0.34m/s ² 式中∆=33.83NQ =40000Nm λ---电动机过负荷系数，2.2Fe ---电动机额定拖动力，m Pe ∑∙η1000=48090.9N Pe ---电动机额定功率280KWη---减速器的传动效率，一级传动时取0.92 k ---罐笼摩擦系数，取1.2 H ---提升高度，439m五、拖动功率验算六、制动性能验算1、制动力矩验算R D D C C B B A A R Fz Mzh ⋅+++++++=⋅∑=)(下上下上下上下上=(16470+15900+17010+16500+15300+15520+17030+13010)×1.8=2281132N ·m式中Fz ∑---各组盘型闸的制动力之和（参照检验报告） R---参照检验报告取1.8m所需3倍最大静荷重力矩3M=3×54546.9×1.25=204450.87N ·m2281132N ·m>204450.87N ·m 合格2、保险闸发生作用时全部机械减速度（上提重载≤5m/s ²)Rm Mj Mz az ⋅∑+==4.75m/s ² （下放重载≥1.5m/s ²)Rm Mj Mz az ⋅∑-==2.56m/s ² 式中Mz---提升机制动力矩，228132N ·m Mj ---最大静载荷重力矩，68183.62N ·m m ∑---提升系统总变位质量，49901.9kg R---滚筒半径，1.25m。
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煤矿主立井提升设备
㈠矿井主要特征
主井井筒直径Φ4.5m，用于提煤，提升高度435m。
工作制度为330d/a，每天16h。
㈡主井提升设备计算和校验
1、设计依据
缠绕式提升机：2JK-2.5/20E
提升速度： 5.47m/s
钢丝绳型号：31NAT-18×7+FC1670
钢丝绳最小破断拉力：607kN
单重： 3.81kg/m
卸载高度 4.67m
提煤箕斗主要技术参数：JD3.3立井单绳提煤箕斗
箕斗质量3800kg
载煤质量3900kg
斗箱高度6850mm
装卸载方式同侧
2、钢丝绳安全系数校验
终端荷重：Q d=Q+Q z=3800+3900=7700kg
提升高度：H t= 435m
钢丝绳最大悬垂长度：H c= 443m
钢丝绳单位长度重量：
m kg －..H m Q P B d k /29.34435
6167001177001.1'=⨯==C －σ 钢丝绳安全系数：
()5.636.781
.944381.3007134.1607000>=⨯⨯+⨯=7m 经验算，在用钢丝绳满足使用要求。
表1 提升主钢丝绳参数表
3、提升设备选型计算及检验
选用2JK －2.5/20E 单绳缠绕式提升机，其主要技术参数如下： 滚筒直径 2.5m
滚筒宽度 1.5m
最大静张力 90kN
最大静张力差 55kN
最大提升速度 5.47m/s
验算最大静张力及张力差
最大静张力：
F j =7700×9.81+3.81×435×9.81=91.8kN>90kN
最大静张力差：
F c =3900×9.81+3.81×435×9.81=54.5kN ＜55kN
经计算，最大静张力不满足使用要求。
90×103/9.81-3.81×435-3800=3716kg ，单次提升最大运煤量为3716kg
3) 提升系统
⑴天轮直径：Dt=2.5m
⑵井架高：H j =Hx+Hr+Hp+Hg+Hh+ 0.75R t
=4.67+6.15+0.7+6.04+0.57+0.75×1.25=19.07m ，井架实际高度18.5m 。
式中：
Hg —过卷（放）高度，m ； v ＝5.47m/s ，则Hg ＝6.04m 。
⑶滚筒中心到提升中心距离
b=22.17m 。
提升钢丝绳弦长： ()()m Lx 3.31743.45.182/5.217.2222=++-=
⑷钢丝绳内、外偏角
外偏角：
''51'593
.312/)09.02(5.1tg 2/)(tg 111=--=--=--Lx a s B α 内偏角：
''51'4413
.312/)09.02(tg 2/)(tg 112︒=-=-=--Lx a s α 钢丝绳内偏角不符合安全规程。
4、提升主电动机选型计算
kW N d 34092
.0100047.581.939003.115.1=⨯⨯⨯⨯⨯= 现用电动机主要技术参数如下：
额定功率 500kW
5、主井运输能力
1）小时运输能力
t T Q A g h 02.107125
3600716.33600=⨯=⨯= 2）年运输能力
t
t b A A r h n 万5.561633002.107=⨯⨯=⨯⨯=
年提升能力90万吨
1、仅提高提升速度至6.6m/s
s L T t g 12.10438435152.038152.0'=+⨯=+=，取s
T g 105=
t T t b Q A g r n 万27.6710516330360037163600=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= 2、年产90万吨所需小时运输能力
t t b A A r n h 46.17016
33010904
=⨯⨯== 3、单次提升重量
t T A Q g h 972.4360010546.1703600=⨯=⨯=
方案：
更换轻型加高箕斗，截面与现用箕斗一致，容积增加为5.4m 3，箕斗总高度为8.42m ，自重2.3t ，载重5t 。
1、井架高度
速度v ＝6.6m/s ，则过卷高度H g =7.025m 。
井架高度：
H j =Hx+Hr +Hg + 0.75R t =4.67+8.42+7.025+0.75×1.25=21.05m
取25m 。
2、最大静张力：
F j =(2300+5000)×9.81+3.81×435×9.81=87.9kN<90kN
最大静张力差：
F c =5000×9.81+3.81×435×9.81=65.3kN>55kN
经计算，最大静张力差不满足使用要求。
选择2JK-3/20E 型提升机，滚筒宽度1.5m ，最大静张力为130 kN ，最大静张力差为80 kN 。
3、钢丝绳偏角
b=22.17m 。
提升钢丝绳弦长： ()()m Lx 22.36743.4252/317.2222=++-=
⑷钢丝绳内、外偏角
外偏角：
''34'5422
.362/)15.02(5.1tg 2/)(tg 111=--=--=--Lx a s B α 内偏角：
''46'27122
.362/)15.02(tg 2/)(tg 112︒=-=-=--Lx a s α 钢丝绳内偏角符合安全规程。
4、更换提升机后保持最大提升速度6.6m/s ，则单次提升时间为105s 。
年提升量为：
t T t b Q A g r n 万905105
16330360050003600=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=。