满堂支架施工方案计算书
满堂支架方案计算书
目录1 工程概况...................................................................................................... - 2 -1.1工程概述 (2)1.2槽型梁构造 (2)2 计算依据...................................................................................................... -3 -3 主要材料参数及截面特性 ......................................................................... - 3 -4 荷载计算...................................................................................................... - 4 -5 模板计算...................................................................................................... - 6 -5.1侧模面板计算. (6)5.2底模面板计算 (7)5.3侧模横肋计算 (8)5.4底模横肋计算 (9)5.5侧模支撑框架 (10)5.6拉杆计算 (12)6 支架计算.................................................................................................... - 12 -6.1立杆计算. (12)6.1.1 立杆力学特性计算 ....................................................................... - 12 -6.1.2 立杆实际承受的最大轴力 ........................................................... - 13 -6.1.3 立杆强度计算 ............................................................................... - 13 -6.1.4 整体稳定性验算 ........................................................................... - 13 -6.1.5 立杆局部稳定性 ........................................................................ - 15 -6.2顶托和底座强度验算.. (15)6.3地基承载力计算 (15)1 工程概况1.1 工程概述1.2 槽型梁构造32m预应力槽型梁跨中梁高3.2m，支点梁高3.7m，上翼缘板为1.2m，梁顶宽度8.96m，梁底宽8.16m；道板床顶面设2%双面人字坡，板厚0.5-1.0m；跨中腹板厚度0.5m，支点截面加厚至0.8m。
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
满堂支架计算书
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
满堂支架计算书(最终版)
满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。
包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
跨度最大结构形式为25+40+40+25。
现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2 编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
3 编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。
通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。
钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。
钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。
碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。
支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。
满堂支架方案附计算书
目录第一节编制依据 (1)第二节工程概况 (2)第三节满堂脚手架搭设方案选用 (3)第四节安装满堂脚手架的施工管理 (4)第五节脚手架材料检测要求 (15)第六节满堂脚手架安全性验算 (16)第一节编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001；《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）中国建筑工业出版社；《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005；《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001；《XXX施工组织设计》《 XXX设计图纸》第二节工程概况XXX，位于XXX，本工程主要经营电影、娱乐为一体，在XXX二期大楼内七层、八层，属于框架-剪力墙结构，该影城总建筑面积2700平方米，本影城室内装饰工程建筑高度16米。
总工期50天。
IMAX厅跨度为21.7m，进深为23.09m，室内装修、安装满堂脚手架高度为11.3m ，投影覆盖面积为518.63㎡，吊顶形式：选用材料为600*600黑色矿棉板吊顶。
第三节满堂脚手架搭设方案选用根据吊顶及墙面的实际安装方法，在脚手架顶面主要为吊顶构件、脚手片、安装人员及安装工具：扳手、管子钳、垫板及备用小配件，椐此，根据《建筑结构荷载规范》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》和《建筑施工扣式钢管模板支架技术规程》中的相关荷载取值，取网架荷载标准值：0.5KN/㎡，施工人员及安装工具等标准值（考虑空调安装特点），取1.6 KN/㎡。
由于吊顶安装面积大，高度高，为减少人员的搬运，充分利用空间大的功能，在脚手架顶面设置满铺木板，脚手架木板顶面严格控制材料堆放，并须分散堆放，堆放点上有专人负责，严格控制荷载不大于200㎏/㎡。
满堂支架计算书总体施工方案
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
满堂支架计算书
一、工程概况某大桥现浇箱梁为单室结构，梁顶宽为10m，腹板宽为4.89m，梁高为1.8m。
箱梁每跨30m，三跨为一联，采用现浇法施工。
箱梁每跨混凝土为203m3，标准断面面积为6.21m2, 变截面面积为8.05m2。
二、满堂支架的设计和计算参数1、支架主要材料和性能参数施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为φ48mm ×3.5mm，其性能见下表1和表2：表1 钢管截面特性表2 钢材的强度设计值与弹性模量2、支架设计布置（1）支架顺桥向立杆间距布置为5×0.6m＋25×0.9m＋5×0.6m=28.5m。
（2）支架横桥向立杆间距布置为3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m＋2×0.6m＋3×0.9m=10.5m。
（3）水平杆步距为1.20m。
具体布置见满堂式支架设计图。
三、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=203m3×25KN/m3=5075KN偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，计算单位面积压力：F1=G×r÷S=5075KN×1.2÷（5.1m×30m）=39.8KN/m2注：5.1m为横桥向底板范围内两立杆间最大距离。
2、施工荷载：取F2=1.0KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.1KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3四、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
计算断面见下图。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
bh=25×1.53/12=7.03cm4（2）截面惯性矩：I=312bh=25×1.52/6=9.375cm3（3）截面抵抗矩：W=26（4）截面积：A=bh=25×1.5=37.5cm 2 2、模板受力计算(方木布置见下图)（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=39.8+1+2.0+1.5=44.3KN/m 2 q=F×b=44.3×0.25=11.08KN/m（2）跨中最大弯矩：M=28ql =11.08×0.252/8=0.087 KN•m（3）弯拉应力：σ=M W =360.087109.37510-⨯⨯=9.28MPa ＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
满堂支架计算书
附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚1.5cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图1560支架横断面图支架搭设平面图2设计开挖线竖向剪刀撑间距3.6m，与地面夹角45°底部、顶部设置水平剪刀撑，中部水平剪刀撑间距4.8m支架搭设纵断面图3主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m 范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m 范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
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一编制依据1.《新建1-16m钢筋混凝土箱形桥》图2.《铁路混凝土施工技术指南》（TZ210-2005）3.《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》（铁建设[2005]160号）4.《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（TB10424-2003）5.《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）6.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）7.建筑施工手册二工程概况***箱形梁桥设计为1-16m公铁立交箱形桥，箱桥净高6.5m,斜交40ο,正桥宽6m,斜宽9.334m，主跨正交跨度19.3m,斜交跨度25.19m,顶板厚度1.3m,底板厚度1.5m,上梗肋尺寸100X250cm,主体采用C40钢筋混凝土。
本次检算16m跨浇筑顶板混凝土支架设计方案。
三支架设计方案模板采用钢模板，模板厚度3mm,钢模板弹性模量E=2.1x105MPa,f=205Mpa;底模y模板下部直接设置立杆，立杆采用φ48X3.5mm钢管，立杆纵横向间距都为50cm,层距100cm;剪力撑沿纵向每4米在横截面上设置一道，纵向在左中右设置3道，剪力撑与地面成45ο-60ο角；脚手架直接搭设在箱体底板上。
四荷载计算1、荷载组合在计算中，考虑的荷载按照《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB0210-2001）中荷载规定：a 、竖向荷载：1）模板自身重力2）新浇注混凝土自重3）钢筋（包括预埋件）重力4）施工人员和机具设备的重力5）振捣混凝土时产生的荷载6）其它荷载（超挖，混凝土集中存放等引起的）b、水平荷载：1）新浇注混凝土底模板的侧压力2）倾倒混凝土时因振动产生的侧荷载由《组合模板技术规范》可知，模板自重可按0.5KN/m2计。
在《铁路混凝土工程施工技术指南》中模板荷载规定：1）钢筋混凝土容重为26KN/m32）人机运输荷载为2.5KPa3）振捣混凝土时产生的荷载为2KPa2、荷载标准值：钢筋砼容重取：26kN/m3。
（1顶板梗肋截面砼自重标准值= 1.8mx26kN/m3=46.8 kN/m2gk（2）顶板自重标准值(取跨中截面)：g k1=1.3m×26kN/m3=33.8kN/m2（3）模板自重标准值：假设侧模板总重（俩侧）平均分配在横截面上，则每平方米分配：1.0m×0.5 kN/m2x2/25.19m=0.04kN/m2=0.5+0.04=0.54kn/m2底模板自重标准值： g2k（4）mmΦ钢管自重标准值：48⨯5.3g m KN k /0384.03=（5）施工人员及机械设备均布活荷载：21 2.5/k q kN m =（6）振捣砼时产生的活荷载：22 2.0/k q kN m =五 模板检算模板材料为钢模板，MPa f y 205=，[]δ=140MPa,弹性模量为：E=2.1MPa 510⨯，模板支撑肋厚度d=1.8mm 。
模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(104.56018.0163522m m m ad W -⨯=⨯== 模板截面惯性矩)(1086.412018.01124733m m m ad I -⨯=⨯==1. 顶板梗肋部分底模板验算模板直接支撑在立柱上，立柱间距为50cmX50cm 。
模板按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.5m+0.5m+0.5m①强度计算模板上的均布荷载设计值为：q=[1.2×(g k0+ g k2)+1.4(q k1+ q k2) ]×0.5m=[1.2×(46.8 + 0.54)+1.4×(2.5+ 2) ]×0.5KN/m =59.96KN/m最大弯矩：M max =0.1×ql 2=0.1×59.96×0.52 KN.m =1. 5KN.mσmax = M max /（0.5×W ）=1.5 KN.m /（0.5×5.4×10-5m 3）=55.5Mpa ＜δ=140 Mpa ＜MPa f y 205=。
[通过]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
q= (g k0+ g k2)×0.5m=(46.8 + 0.54) ×0.5KN/m=23.67 KN/m最大挠度为：δ=qL4/150EI=(23.67×0.54) / (150×2.1×105×0.5×4.86×10-7)=1.93×10-4(m)<[δ]=L/400=0.5/400=1.25×10-3(m) [通过]（2）等厚度顶板底模板检算模板直接支撑在立柱上，立柱间距为50cmX50cm。
模板按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.5m+0.5m+0.5m①强度计算模板上的均布荷载设计值为：q=[1.2×(g k1+ g k2)+1.4(q k1+ q k2) ]×0.5m=[1.2×(33.8 + 0.54)+1.4×(2.5+ 2) ]×0.5KN/m =23.75KN/m最大弯矩：M max=0.1×ql2=0.1×23.75×0.52 KN.m =0.6KN.mσmax= M max /（0.5×W）=0.6KN.m /（0.5×5.4×10-5m3）=22.22Mpa＜[]δ=140Mpa。
[通过]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
q=(g k1+ g k2) ×0.5=(33.8 + 0.54) ×0.5=17.17KN/m最大挠度为：δ=qL4/150EI=( 17.17×0.54) / (150×2.1×105×0.5×4 .86×10-7)=1.4×10-4(m)＜[δ]=L/400=0.5/400=1.25×10-3(m) [通过]六、支架承载力检算根据钢管支架的技术参数可知，支架钢管外径48mm，壁厚3.5mm，横向间距0.5m，纵向间距均为0.5m，层距为1.0m。
钢管立柱及大小横杆为a 类截面，f y =205 MPa ，[σ]=140MPa 。
15.78i mm === 222223.489225.34824822mm d D A =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯--⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=ππ m l l 2.12.10.10=⨯==μ(偏于安全考虑按两端铰支取μ=1.0) 长细比：[]1507601578.02.10=<===λλi l ， 7123520576235≈=yf λ 查表782.0=ϕ 则[N]=0.9ϕA []δ=0.9×0.782×489.3×140=48.21KN 。
立杆最大高度取6.5米（根据施工图纸），其自重为：g= g k3×6.5m=0.0384 KN/m ×6.5m=0.25KN 。
考虑配件，剪力撑，水平拉杆等，乘以系数2.0，即每根立杆承受杆件重量为0.25x2=0.5KN.支架计算如下：1、等厚度顶板段立杆纵向间距0.5m ，横向间距0.5m 。
N=（1.2×（33.8+0.54）+1.4×（2.5+2.0））×0.5×0.5+1.2×0.614 =12.6KN<[N]=48.21KN强度满足要求。
δ=N/δA=12.6/0.782×489mm 2=32.9Mpa ＜δ=140 Mpa ＜MPa f y 205=，稳定性满足要求。
2、顶板梗肋处立杆纵向间距0.5m ，横向间距0.5m 。
N=（1.2×(46.8+0.54)+1.4×（2.5+2.0））×0.5×0.5+1.2×0.614=16.5KN<[N]=48.21KNδ=N/A=16.5/489mm 2=33.7 Mpa ＜δ=140 Mpa ＜MPa f y 205=满足强度要求。
δ=N/δA=16.5/0.782×489mm 2=43.1 Mpa ＜δ=140 Mpa ＜MPa f y 205=满足稳定性要求。
七、地基检算取N=16.5KN 计算，立杆底托尺寸为：0.10cm×0.10cm ，立杆直接支撑在C40地板混凝土上：立杆对砼表面的压强为：δ=N/S=16.5×103/0.1m ×0.1m=1.65 Mpa ＜f c =18.4MPa ，满足C40混凝土抗压强度设计值。
九、抗倾覆检算由《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）知垂直于建筑物表面上的风荷载标准值为：0w w z s z k μμβ=k w ——风荷载标准值（kN/m 2）； z β——高度z 处的风振系数；s μ——风荷载体型系数；z μ——风压高度变化系数；0w ——基本风压（kN/m 2）。
（1）作用于模板的风荷载新疆乌鲁木齐基本风压200.4(/)w kN m =，（取n=10）1=z β，3.1=s μ取B 类地面，高度6.5m 的风压高度变化系数0.1=z μ作用于模板的风荷载标准值为：)/(52.04.00.13.120m kN w w z s z k =⨯⨯==μμβ沿纵向取0.5m 长的模板为检算对象，作用于模板的风荷载为： ql=0.5×w k =0.5 X0.52=0.26(KN/m)（2）作用于支架的风荷载立杆外径D=48mm ，纵向间距0.5m ，横向间距0.5m ，高度6.5m 。
新疆乌鲁木齐基本风压200.4(/)w kN m =，（取n=10）1=z β，3.1=s μ取B 类地面，高度6.5m 的风压高度变化系数 1.0z μ=20 1.3 1.00.40.52(/)k z s z w w kN m βμμ==⨯⨯=立杆纵向间距为0.5m ，故作用于支架的风荷载为：q 2=0.5×w k =0.5 X0.52=0.26(KN/m)（3）支架自重支架自重力为：N=0.614X15根=9.21(KN)（4）倾覆检算风荷载产生的倾覆力矩为：).(7.12288)24.18(12m kN q ql M =⨯⨯++⨯⨯= 支架自重产生的抗倾覆力矩为：).(84.3628m KN N M k =⨯= 取安全系数5.1=n[]).(56.245.184.367.12m kN n M M M K ===<=满足抗倾覆要求。