基于射流准则的油气分离器设计计算研究

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基于FLUENT的两种油气分离器分离效率分析

基于FLUENT的两种油气分离器分离效率分析吴昊【摘要】针对某型发动机的2种不同结构的油气分离器,采用FLUENT对流场进行数值模拟.使用RNG k-ε模型计算连续相气体,得到油气分离器内部的流场速度分布.使用离散相模型(Discrete Phase Model,DPM)计算液态油滴,追踪离散项的运动轨迹,从而计算得到分离效率.探讨影响油气分离效率的因素,同时进行试验验证.结果可为油气分离器的后续优化设计提供参考.【期刊名称】《计算机辅助工程》【年(卷),期】2016(025)002【总页数】5页(P52-56)【关键词】发动机;油气分离器;分离效率;连续相;离散相【作者】吴昊【作者单位】湖北三江船艇科技有限公司,湖北孝感 432000【正文语种】中文【中图分类】TK413.3当发动机工作时，气缸内会有气体经过活塞环由气缸窜入曲轴箱内.这些离开气缸的“旁通气体”会将滞留在活塞和缸套表面的油膜和油滴带入气流中，通过进气系统进入燃烧室再次燃烧.但是，由于机油不能完全燃烧，不仅会对排放指标产生负面影响，而且还会造成机油储量减少，即所谓的“烧机油”，因此，必须将机油从曲轴箱气体中分离出来.[1-2]发动机常用的油气分离器主要有2种：一种为迷宫式分离器，一种为离心式分离器.迷宫式油气分离器主要利用油滴的惯性和撞击实现分离：混合气体在迷宫内流速降低，粒径较大的机油油滴撞击壁面后沉积，实现分离目的，缺点是粒径较小的油滴容易逃逸.离心式油气分离器依靠混合气体在分离器内高速流动产生的离心作用，将粒径较大的油滴甩到壁面上，其分离效果相对较好，但受整体结构和流速的影响较大.[3]由文献[4-8]可知，随着计算流体力学(Computational Fluid Dynamics，CFD)理论和计算机硬件技术的发展，CFD在油气分离器的设计研究方面得到广泛的应用.但是，对于2种分离器在相同条件下的分离效果的对比分析研究较少.在某型发动机开发过程中分别设计迷宫式分离器和离心式分离器，采用CFD方法，分别对这2种油气分离器进行流动特性和分离效率的数值模拟研究.同时，进行台架试验测试并充分对比，由此选出最优方案，并对影响分离效率的因素进行分析.研究结论可为油气分离器的后续优化设计提供依据.油气分离器的数值模拟是气液两相流计算.常见的算法由欧拉-欧拉法和欧拉-拉格朗日法2种.欧拉-拉格朗日法具有计算速度快、资源要求低等特点，并能够准确描述离散粒子的运动轨迹，因此本次研究采用欧拉-拉格朗日法.分析流见图1.连续相控制方程的通用格式为式中：φ为通用变量，可以代表各种求解变量；Γ为广义扩散系数；S为广义源项. 离散项运动轨迹方程为式(2)右边第一项为离散粒子的单位质量曳力，第二项为重力，第三项为其他作用力.本次计算中只考虑重力，忽略其他力的影响.2.1 几何模型与网格迷宫式分离器和离心式分离器的CFD模型分别见图2和3.曲轴箱上有2处通风口，分别通过入口1和2进入分离器，然后再经过出口流出.由于分离器内部通道较为复杂，故网格以四面体为主.网格尺寸最大为2 mm，最小为0.5 mm.网格划分完毕后，再导入FLUENT中进行光顺，并转换为多面体网格，以提高计算速度.2.2 边界条件以标准状态的不可压空气作为连续项气体，气流入口速度为4 m/s，出口真空为-20 000 Pa，其余采用默认设置，同时考虑重力加速度的影响.分离器中的流动是具有强烈各向异性特点的旋转流动.[9]标准k-ε模型不适用于模拟旋转流动，雷诺应力模型完全抛弃涡黏性假设.完全求解雷诺应力微分输运方程，并考虑壁面对雷诺应力分布的影响，更适合求解分离器流场，但计算资源要求高.RNG k-ε模型则相对于标准k-ε模型有所改进，计算精度相对较高，且对计算资源要求较小.因此，本次计算采用RNG k-ε模型.3.1 连续相流场计算结果迷宫式分离器的内部流场及其某平面的流线分别见图4和5.从图4中可以看到：该迷宫式分离器内部大部分区域气流运动较为平顺，但局部气流较为紊乱.图5中可以看到局部产生的涡流.离心式分离器的内部流场及其出口位置的平面流线分别见图6和7.从图6中可以看到：大部分气流沿壁面螺旋流动，但气流在出口附近出现紊乱.从图7可以看出：气流在出口位置的运动方向与在分离器内的旋转运动方向并不相切，气体需要偏转很大角度才能由出口流出.分析认为这是由于出口位置设置不合理造成的，会在局部造成一定的堵塞，从而增加阻力，不利于流通性.压力损失是衡量油气分离器设计性能的重要指标，较大的压力损失会使“旁通气体”流出困难.2款分离器进出口压力均由FLUENT生成，见表1.由表1可以看出：2款油气分离器的进出口压降均未超过100 Pa，由文献 [10]可知已属于较好的水平；迷宫式分离器的压降明显低于离心式，分析认为这与出口位置设置不合理有一定关系.3.2 油气分离效率研究资料表明，分离器内的油滴颗粒粒径范围主要集中在1～10 μm范围内，因此选择0.2，0.5，1.0，2.0，4.0，6.0，8.0，10.0和12.0 μm这9种状态的油滴粒径进行分析.在入口处创建油滴颗粒的面射流源，均匀喷射，颗粒初始速度与气流速度相同.油滴密度设为880 kg/m3.入口和出口处均采用逃逸条件，即油滴颗粒进入入口后不再返回，流至出口处则停止追踪.在壁面处采用捕捉条件，即油滴颗粒碰撞壁面后被吸附，停止运动并被分离出来.根据入口颗粒数和逃逸颗粒数得出2种分离器的分离效率，即分离效率计算结果分别见表2和3.从计算结果来看，二者的分离效率基本随着油滴粒径的增加而增大.这是因为大粒径的油滴颗粒质量大，更容易受惯性力的影响，因此随流性差、易分离；小粒径的油滴颗粒因质量小，更易受外部作用的影响，因此随流性强、容易逃逸.当油滴颗粒粒径达到8 μm时，分离效率已超过80%.对比2种分离器的分离效率，可以发现离心式分离器对6 μm以下颗粒的分离效率低于迷宫式分离器，而对6 μm以上颗粒的分离效率高于迷宫式分离器，且随着粒径的增加分离效率差异愈明显.从图4和6中可以看出：离心式分离器的流场较迷宫式更为平顺流畅，行程更短.由于粒径小的颗粒随流性好，因此在离心式分离器中油气更容易随气流流出，分离效果更差；离心式分离器内气流速度明显高于迷宫式分离器，而离心力的大小与速度的平方成正比，因此大粒径的油滴颗粒更容易甩到壁面而被捕捉，分离效果更好.另一方面，由图4和6还可知：2种分离器内部均存在涡流.小粒径的油滴有可能在涡流内旋转运动，既没有随气流流出，也没有被捕捉，而是悬浮在流场中，可在一定程度上保证分离效率.为验证分析结果的准确性，选取1台发动机，先后使用迷宫式分离器和离心式分离器，在测功台架上以8 500 r/min工况进行30 h测试.每次试验前加注定量的机油，试验期间每隔5 h检查一次油量，并补充添加至规定量.根据试验统计，使用迷宫式分离器的发动机一共添加约2.6 L机油，使用离心式分离器的发动机一共添加约2.3 L机油.试验结果表明：离心式分离器的分离效率更高，与分析结论相吻合.1)离心式分离器内部流场更为平顺，而迷宫式分离器的压力损失则更小.2)离心式分离器的出口位置可以进一步优化，以减小压力损失.3)2种分离器对于粒径在8 μm以下的油滴颗粒分离效率均不高，其中迷宫式分离器的效率略高于离心式；对于粒径在8 μm以上的油滴颗粒则均具有超过80%的分离效率，其中离心式分离器的分离效果明显高于迷宫式.结合试验结果，离心式分离器的总体性能优于迷宫式分离器.HUANG K, JIANG S L, YUAN Z C. Design and matching of oil gas separator in the vehicle engine[J]. Automobile Technology, 2012(3): 32-35.LIU Y H, HAO Z Y, JIA W X. Optimization design of labyrinth air/oil separato r based on CFD technology[J]. Small Internal Combustion Engine and Moto rcycle, 2008, 37(3): 50-53.SUN P F. Development of new centrifugal oil-gas separator for engine[J] . Journal of Zhejiang Water Conservancy and H ydropower College, 2014, 26(1): 79-81.ZONG J J, NI J M, QIU X J, et al. Study on peformence of air/oil separator in crankcase ventilation system[J] . Chinese Internal Combustion Engine Engi neering, 2010, 31(2): 86-91.WANG F Z, ZHU T. Simulation on the efficiency of labyrinthian oil-air separator in a GDI engine[J]. Automotive Engineering, 2012, 34(7): 604-608.WANG H G, LIU S. Application and comparison of different turbulence mo dels in 3D numerical simulation of the cyclone separator[J]. Journal of Engi neering for Thermal Energy and Power, 2003, 18(4): 337-342.DING N, XIN X, ZHANG X M, et al. Numerical simulation of oil-air separator in the vehicle engine[J]. Shanghai Auto, 2014(3): 41-44.。

车用国六柴油机油气分离器设计研究

35
排放水平
国六
1.1 原机方案原机预分离采用的是野迷宫式冶结构袁通过试验
引言
重型柴油机排放法规升级为国六渊 GB 17691冤后袁对曲轴箱通风系统控制要求加严袁对于开放式曲轴箱通风系统袁要求将曲轴箱排放与尾气排放一起进行测试袁加大了排放通过难度遥目前正在开发或者开发完成的国六柴油机多采用闭式曲轴箱通风系统遥但对于闭式曲轴箱通风系统袁油气会对增压器尧进气系统等造成污染袁影响整机可靠性遥开放式曲轴箱通风系统在可靠性尧成本方面具有明显优势袁因此目前
制在 2.0 g/h 以内袁有效缓解了外挂主分离的压力遥
关键词：柴油机油气分离器曲轴箱通风系统活塞漏气量
中图分类号：TK421+.9 文献标识码：A
文章编号：2095-8234渊 2019冤 0猿-0034-04
Design and Research on Oil-Gas Separator of CHINA VI Diesel Engine for Heavy Duty
第 48 卷第 3 期圆园19 年 6 月
小型内燃机与车辆技术 SMALL INTERNAL COMBUSTION ENGINE AND VEHICLE TECHNIQUE
Vol. 48 No. 3 Jun. 2019
车用国六柴油机油气分离器设计研究 *
孙非杜建秋朱康白杨渊天津内燃机研究所天津 300072冤
本文研究对象 2.8L 重型车用柴油机采用开放式曲轴箱通风系统袁油气分离采用野预分离+主分离冶的分离方案遥主分离采用免维护式外挂主分离器袁分离效率大约为 50%耀70%曰这样就要求预分离需要将最大机油携出量控制在 2 g/h 以内袁才能满足设计要求袁保证最终最大机油携出量控制在 1.0 g/h 以内遥 2.8L 柴油机各项技术参数如表 1 所示遥

油气集输——分离器设计

目录目录 (1)摘要 (2)ABSTRACT (3)1 两相立式分离器设计 (4)1.1计算天然气拟对比参数 (4)1.2压缩因子的求解 (4)1.3粘度的求解 (5)1.4天然气密度的计算 (7)1.5液滴颗粒沉降速度 (8)1.6气体流量计算 (8)1.7两相立式分离器尺寸计算 (9)2 旋风分离器设计 (9)2.1旋风分离器尺寸计算 (9)2.2压力降的计算 (10)3总结 (10)参考文献 (11)摘要从气井终采出的天然气或多或少都带有一部分的矿化水，凝析油和岩屑，沙粒等液体、固体杂质。

所以，为保证管道和设备安全可靠运行，就需要分离设备，以对其进行分离脱除。

本次设计任务就为某单井站场分离器工艺设计。

设计的主要内容为流程中第二次分离所用的分离器尺寸设计。

文中通过计算、查图等，求出了分离器相应的设计参数。

利用相应的参数分别设计了两相立式分离器和旋风分离器两种类型的分离器。

关键字：流量压力温度两相立式分离器旋风分离器尺寸大小ABSTRACTFrom the end of the natural gas produced gas is more or less a part of the KuangHuaShui condensate oil and debris, such as grains of sand, liquid or solid impurities. So, to ensure the safe and reliable operation of the pipe and equipment, they need to separation equipment, to separate removal. This design task for a single well is the station separator process design. Design of the main content for the second time in separation process used size design separator. In this paper, through the calculation, check figure, and from the design parameters of corresponding separator. Use the corresponding parameters from the design two phase vertical separator and cyclone separator two types of separator Keywords：flow；Pressure；temperature；Two phase vertical separator；Cyclone separator；size1 两相立式分离器设计1.1计算天然气拟对比参数已知天然气的相对密度S=0.7 液体相对密度为0.8 临界温度T PC =210.2K 临界压力P PC =4.6012Mpa 井口温度为50℃ 井口压力为25Mpa单井产量Qg=41010⨯ m 3/d ，出站压力为3Mpa 天然气相对分子质量M=20.25 天然气的拟对比压力、拟对比温度：P pr =pc P P （1-1） T pr =pcT T （1-2）二次分离时经节流阀之后分离器的进口的压力p=3Mpa ，t= 15℃ 根据公式（1-1）（1-2）得P pr =pc P P = 30.6524.6012= T pr =pcT T =15273 1.37210.2+=1.2压缩因子的求解根据研究，天然气的压缩因子和拟对比压力、拟对比温度有一定得函数关Z=ϕ(P pr, T pr ) （1-3）知道了天然气的拟对比压力和拟对比温度后，查图表1可得天然气压缩因子Z 。

(完整版)油气分离器

1. 分离出油水混合液中的污水，污水进污水处理系统。经处理后，油中含水可降至0.5%~15%，以利于原油进一步净化；
2. 分离出油水混合液中的伴生气，伴生气进伴生气处理系统。经处理后，油中含气达到如下要求：
分离质量（%）K≤ 0.5cm3/m3(气) 分离程度（%）S ≤ 0.05m3/m3 (液） 3. 除去油水混合液中砂等杂质。
由于海洋平台与浮式处理油轮主要完成采油、采气及集输的任务，因此在平台及处理油轮上以重力式分离器为主。
1.5.2 按分离器功能进行分类
分离器
计量分离器
主要作用是完成油气水的初步分离并计量，一般属低压分离器。
生产分离器
主要作用是完成多口生产井集中进行初步分离后密闭输送，属中高压分离器。
特点：
有界面控制器和堰板：不适用于重质油或者有大量乳化物或石蜡的场合。
槽和堰的设计：要求水堰板应放置于低于油堰板一个距离。
现场应用：
锦州20-2计量分离器、聚集分离器等
埕北离水分离器、计量分离器、热处理器等
2.2 三相分离器
2.2.1 一般三相卧式分离器基本结构及工作过程
气液混合流体经气液进口进入分离器进行基本相分离，气体进入气体通道通过整流和重力沉降，分离出液滴；液体进入液体空间分离出气泡，同时在重力条件下，油向上流动，水向下流动得以油水分离，气体在离开分离器之前经捕雾器除去小液滴后从出气口流出，油从顶部经过溢流隔板进入油槽并从出油口流出，水从排水口流出。
第三节分离器的检验标准
3.1 分离质量K
▪ 定义：分离器出口处每标准立方米气体所带液量的多少。
▪ 计算公式：
K V液 /V气 100％

油水分离器及其内部构件的工艺设计计算方法的研究

ｓｄｍｅｔｔｏｒｎｉｅｏｉ— ｔｒｓｐｒｔｒｏｒｃｓｓｇａｃｌｔｏｎｄｉｔｒａｓｄｓｇｅａｅｅｉｎａｎｐｉｃｐｌｆｏｌｗａｅｅａａｏｆｐｏｅｓｄｅｉｎｃｌｕａｉｎａｎｅｎｌｅｉｎｒｌｔｄｉ
ＬｅＩＷｉ，ＹＩＦｎＵＺａｇｑａＨＥＺｉｅｇ，Ｌａｅｇ，ＳＮｈｎ — ｕｎ，ＳＮｈ — ｎＡＮＬｎｈ
（．ｆｈｒｆＥｇｎｅｉｇＣｒｐｃｌｑｉｍｅｔｏａｙＴｎｇ０４１ｈｎ；１ＯｆｏｅＯｆｎｉｅｒｎｏｐＳｅｉｕｐｎｍｐｎ，ａｇｕ３０５，ＣｉａｓａＥＣ２Ｃ．ＮＯＯＣＬｄ，ＴａｊＬ－ｏｌｉｄｅｅｐｎｒｊｃｅｍｔ．ｉｎｉＫ３ｚｉＦｅｅＤｖｌｍｅｔｏｅｔｅｎｌｏｐＴＴｎｇ．ｉｎｉ０４２ＣｉａａｇｕＴａｊ３０５，ｈｎ）ｎ
ＯｉＷａｅｅｒｔｒａｄｉｓＩｔｒａｍｐｎｅｔｆｔｅｌｔｒＳｐａａｏｎｔｎｅｎｌＣｏｏｎｏｈｓＰｒｃｓｓｇｎｌｕａｉｎＭｅｈｄｏｅｓＤｅｉｎａｄＣａｃｌｔｏｔｏ
２１年第ｌ０２０期（总第１８）７期
ｄｉ１．９９ｉｎ１０３３．０２１．０ｏ：０３６￣．ｓ．０９— ２０２１．００２ｓ
应用能源技术
９
油水分离器及其内部构件的工艺设计计算方法的研究

基于CFD的射流器结构优化设计分析

2020年第6期广东化工第47卷总第416期·21·基于CFD 的射流器结构优化设计分析朱田，田凤国*，孔德正，雷鸣(东华大学环境科学与工程学院，上海201620)Optimization Design and Analysis of the Structural of Jet Aerator Based on CFDZhu Tian,Tian Fengguo *,Kong Dezheng,Lei Ming(School of Environmental Science and Engineering,Donghua University,Shanghai 201620,China)Abstract:A comprehensive design methodology of the jet aerator was developed,accounting for the engineering estimation,preliminary semi-empirical calculation and CFD-based optimal design.The influence of different structural parameters on its suction performance was studied systematically,with the performance being evaluated by the suction capacity.Results show that the suction performance of the jet aerator increases first and then decrease with the increase of the distance from the throat to the nozzle L d ,the ratio of the throat to the nozzle area m ,and the ratio of the throat length to the diameter L .Finally,an optimal structural parameter of the long throat jet aerator is obtained,that is,the distance between throat and nozzle is 0.5~1.5d 1(d 1:diameter of nozzle),the throat area ratio is 10and the throat length diameter ratio is 31.Keywords:jet aerator ；numerical simulation ；structural parameters ；suction capacity作为一种高效的充氧设备，射流器因具有高充氧率、服务面积大、工作稳定以及寿命长等优势而得到了广泛应用。

8- 油气分离器

采用“倒虹吸”技术，变油水界面控制
为液面控制，解决油水界面自控的问题，
保证设备平衡运行。
65
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三、油田分离器的6种分类
采用单台设备双向进料，中间出液技术，
有效降低了设备内液体流速，提高了设
备的处理能力，具有结构紧凑、分离效
果好和自动化程度高。
66
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三、油田分离器的6种分类
多功能联合脱水器将油气分离、加热
汇管和辐射状配液管流入沉降罐底部的水层内，
当油水混合物向上通过水层时，由于水的表面
张力增大，使原油中的游离水、破乳后粒径较
大的水滴、盐类和亲水固体杂质等并入水层，
称为水洗。
42
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三、油田分离器的6种分类
经沉降分离后的原油由中心集油槽和原油排出
管流出沉降罐。原油中排出的污水经虹吸管，
由排水管排出。
二、气田常用分离器
分离器气出口的过滤器、雾沫捕集器的结构的设计和合理安装对气流中液滴的携带有重要的影响。通过雾沫捕集器的气流方向最好水平通过。下图是实际应用中推荐使用的一种雾沫捕集器
20
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二、气田常用分离器
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二、气田常用分离器
气田气流量大，在设计和操作时要注意一点是气体出口过滤器的压差。这个压差的液柱高度不能大于下液管的高度，否则分离器内的液体会被反吸到气出口。叶片式气出口过滤器并不是越密越好
阀流出分离器。为得到最大气液界面面积，通常使卧式
分离器充满1/2空间。
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三、油田分离器的6种分类
来自入口分流器的气体水平地通过液面上方的
重力沉降部分，油滴依靠重力沉降，未沉降的
粒滴随气体流经除雾器，并在除雾器内聚结，

小功率射流器的设计计算——Y—SL射流增氧机、HJ活鱼集装箱上使用的射流器计算

小功率射流器的设计计算——Y—SL射流增氧机、HJ活鱼集
装箱上使用的射流器计算
陆家驹
【期刊名称】《渔业机械仪器》
【年(卷),期】1981(000)004
【摘要】Y-SL射流增氧机上甩的射流器是属液抽气喷射器的类型。

它利用小功率(2．2kw)的潜水泵作喷水动力，由潜水泵供水通过射流器的喷咀高速喷出，液体
由动能(即速度能)转换为压力能，在喷咀出口处压力降低，使吸气室空间形成负压，将空气吸入，经过文氏管并在其中液、气两相充分混合，再经扩散管增压后将夹带大量空气的液流排入水体，达到增氧效果。

【总页数】3页(P29-31)
【作者】陆家驹
【作者单位】国家水产总局渔业机械仪器研究所养殖机械研究室
【正文语种】中文
【中图分类】S969.321
【相关文献】
1.基于射流原理的风力射流乳化器在涡北选煤厂的应用实践 [J], 邓建军;郭崇涛;王传真
2.海上小井眼脉冲空化射流发生器射流特性室内试验研究 [J], 兰起超;李根生;史怀忠;韦明辉;师帅帅
3.基于射流准则的油气分离器设计计算研究 [J], 谭强;黄馨月;谢信捷;孔庆芳;卢凯园;刘宝红
4.SL型射流离心选矿机射流冲击机构的设计 [J], 杜懋德
5.基于大涡模拟的射流式离心泵射流器内部的流动特性 [J], 李贵东;王洋;杨学明;赵立峰;吴文;胡日新
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ｔｈｅｏｉｌ－ｇａｓｓｅｐａｒａｔｏｒ，ｔｈｅｉｎｔｅｒｓｅｃｔｉｎｇｆａｃｅｏｆｈｅｔｆｒｅｅｊｅｔｔｉｎｇｌｆｏｗｓｅｃｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｉｍｐｉｎｇｉｎｇｚｏｎｅｉｓｔｈｅｒｅａｌｃｒｏｓｓｆａｃｅｕｓｅｄｔｏｄｅｔｅｒ－
ａｎｄｔｈｅｎｏｚｚｌｅａｉｒｌｆｏｗｖｅｌｏｃｉｔｙ，ａｎｄｔｈｅｄｉｓｔａｎｃｅｂｅｔｗｅｅｎｎｏｚｚｌｅａｎｄｔｈｅｉｍｐｉｎｇｉｎｇｐｌａｔｅｏｆｔｈｅｏｉｌ－ｇａｓｓｅｐａｒａｔｏｒ，ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｃｌ－ａ
设计研究ｌ
Ｄｅｓｉｇｎ＆Ｒｅｓｅａｒｃｈｉ
基于射流准则的油气分离器设计计算研究
谭强’ 。黄馨月，谢信捷。孔庆芳 ’ ，卢凯园 ’ 。刘宝红’
（１．红五环集团股份有限公司，浙江衢州３２４０００；２．西南石油大学石油与天然气工程学院，四川成都６１０５００）
ｒａｔｏｒｏｆｔｈｅｏｉｌｉｎｊｅｃｔｉｎｇａｉｒｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｓ．Ｉｎｔｈｅｃｏｍｐｌｅｘｉｆｅｌｄｏｆｇａｓ－ｌｉｑｕｉｄｔｗｏ－ｐｈａｓｅｆｌｏｗｆｒｏｍｔｈｅｎｏｚｚｌｅｔｏｔｈｅｉｍｐｉｎｇｉｎｇｐｌａｔｅｏｆ
ＳｔｕｄｙｏｆＤｅｓｉｇｎｉｎｇＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅＯｉｌ－ｇａｓＳｅｐａｒａｔｏｒＢａｓｅｄｏｎｔｈｅＰｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｔｈｅＦｒｅｅ
ｃｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｓａｎｄｅｘｐｅｉｒｍｅｎｔａｌｂａｓｉｓｏｆｔｈｅｆｒｅｅｊｅｔｔｉｎｇａｎｄｉｍｐｉｎｇｉｎｇｊｅｔｔｉｎｇｌｆｏｗ，ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｐｉｒｎｃｉｐｌｅｏｆｔｈｅｏｉｌ — ｇａｓｓｅｐａ —
【摘
要】：从喷油式空压机碰撞式油气分离器的分离原理出发，引入自由射流和冲击射流的计算方法和实验依据，论证分
析油气分离器喷口直径、喷口流量、喷口速度、喷口与冲击挡板距离的计算关系和应用。在油气分离器的喷１：７到冲击挡板
ＪｅｔｔｉｎｇａｎｄＩｍｐｉｎｇｉｎｇＪｅｔｔｉｎｇＦｌｏｗ
ＴＡＮＱｉａｎｇ，ＨＵＡＮＧＸｉｎ — ｙｕｅ，ＸＩＥＸｉｎ－ｊｉｅ，ＫＯＮＧＱｉｎｇ — ｆａｎｇ，ＬＵＫａｉ－ｙｕａｎ，ＬＩＵＢａｏ－ｈｏｎｇ
６１０５００，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓｐａｐｅｒａｎａｌｙｓｅｓｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓａｍｏｎｇｔｈｅｎｏｚｚｌｅｄｉａｍｅｔｅｒ，ａｎｄｔｈｅｎｏｚｚｌｅａｉｒｄｅｌｉｖｅｒｙ，
（１．ＨｏｎｇｗｕｈｕａｎＧｒｏｕｐＣｏ．，Ｌｔｄ，Ｑｕｚｈｏｕ３２４０００，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｃｈｏｏｌｏｆＯｉｌ＆ＮａｔｕｒａｌＧａｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＳｏｕｔｈｗｅｓｔＰｅｔｒｏｌｅｕｍＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈｅｎｇｄｕ
的复ห้องสมุดไป่ตู้杂气液两相流的流场中，流场的自由射流段与冲击区相交的截面，是设计计算中用来确定油气分离器冲击速度的实际
截面，这个结论对实际应用有重要指导意义。【关键词】：油气分离器；自由射流；冲击射流；喷油空压机
中图分类号：ＴＥ９３１，ＴＨ４９文献标志码：Ａ文章编号：１００６ — ２９７１（２０１５）０５ — ０００５ — ０５