CASS工艺计算
CASS工艺计算
第二章 工艺流程工艺流程图工艺说明：处理水主要分三部分：一、物理处理部分：进水经格栅后，大部分悬浮物被阻截，之后进沉淀池，水质水量得到调节，大部分污泥下沉。
再进沉淀池，调节水质水量。
二、生化处理部分：污水由泵抽入CASS 池，进入生化处理阶段，经CASS 池进水、曝气、沉淀、出水四阶段后水质几近可达到要求。
加药后外排。
三、污泥处理部分，从沉淀池和CASS 池出来的污泥进污泥浓缩池，上清液直接外排。
含泥量多的由污泥泵抽入脱水机房，由袋式压滤机压滤成泥饼外运。
第三章 计算第一节 污染物去除效率:2.主要的计算公式：（1） 格栅的间隙数 0.5(sin )/n Q bvh θ=（2） 格栅宽度 (1)B S n bn =-+ （3） 栅后槽总高度 12H h h h =++ （4） 栅前扩大段长度 11()/2tan L B B α=-（5）栅后收缩段长度 21/2L L =（6） 栅前渠道深 12H h h =+（7） 栅槽总长度 21210.51.0/tan L L L H θ=++++（8）每日栅渣量 max 1/1000f W Q W k =3.计算过程：日平均污水流量Q=6500m 3/d 流量变化系数K Z =1.10h m d m d m Q /298/715010.1/6500333max ==⨯=设栅前水深h=0.4m ；过栅流速V=0.6m/s ；倾角a=600；b=0.018m<1>188.174.06.0018.060sin 08278.00≈=⨯⨯⨯=n 取18根 <2>s=0.01m B 5.0494.018018.01701.0≈=⨯+⨯=<3>进水渠道渐宽部分长度：（进水渠道宽度:B 1=0.4m ，20α=︒ 进水渠道 内的流速为0.5m/s ） <4>m L 14.020tan 2/)4.05.0(01=-=m L 07.02/14.02==m 11.1018.001.042.23/41=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=ξm h 0176.060sin 81.926.011.1020=⨯⨯=m h 0529.060sin 81.926.011.13021=⨯⨯⨯⨯=<5>设栅前渠道超高h 2=0.3mmH 7.04.03.01=+=m L 114.260tan 7.00.15.0007.1460.00=+++= <6>b=18mm 时, 1W =0.1(333/10m m 污水)，d m W /65.010.110001.008278.0864003=⨯⨯⨯=>0.2m 3/d 选用机械清渣。
CASS工艺处理计算
目录：第一章设计原始资料----------------------2第二章工艺流程-------------------------4第三章计算-----------------------------4第一节污染物去除率--------------------------4 第二节格栅计算------------------------------5 第三节调节池计算----------------------------8 第四节配水井设计计算------------------------9 第五节工艺比选-----------------------------10 第六节CASS池计算---------------------------12 第七节接触池计算---------------------------16 第八节加氯间计算---------------------------17 第九节压滤机房计算-------------------------19第四章参考文献------------------------20第一章设计原始资料:1.某制浆造纸厂，以落叶松为原料，采用硫酸盐法制浆，生产新闻纸，年总产量约3万吨。
废水来源与生产安排同上。
设计废水流量10000 m3/d，混合废水水质如下：CODcr BOD5 SS pH 800 mg/L 400 mg/L 200 mg/L 6～92.要求应根据该废水的水质和排放量，按照我国2008年8月1日实施的《制浆造纸工业水污染物排放标准》（GB3544－2008）规定，污染物排放限值：CODcr BOD5 SS pH150 mg/L 30 mg/L 50 mg/L 6～93污水设计流量Q=10000m3/d=416.67m3/h=0.1157m3/s30.116/m s4. 造纸废水来源：造纸废水性质：1.在制浆蒸煮工序，废水量少而浓度高，约占总污染负荷的80％。
cass工艺设计计算书
cass工艺设计计算书CASS（循环活性污泥系统）工艺是一种常用的污水处理工艺，以下是一个简单的 CASS 工艺设计计算书的示例，供参考：1. 设计基础数据：- 设计流量：[具体数值]m³/d- 进水水质：BOD5 = [数值]mg/L，COD = [数值]mg/L，SS = [数值]mg/L- 出水水质：BOD5 ≤ [数值]mg/L，COD ≤ [数值]mg/L，SS ≤ [数值]mg/L2. 反应器容积计算：- 有效容积（V）：根据进水水质和出水水质要求，按照负荷法计算有效容积。
通常 CASS 工艺的 BOD5 负荷为[数值]kgBOD5/m³·d，COD 负荷为[数值]kgCOD/m³·d。
计算得到有效容积为 V = [具体数值]m³。
- 反应器数量（n）：根据有效容积和单个反应器容积确定反应器数量。
假设单个反应器容积为[数值]m³，则反应器数量为 n = V/[数值]，取整得到[具体数值]个反应器。
3. 曝气系统设计：- 需氧量计算：根据进水水质和出水水质要求，按照 BOD5 去除量和氨氮硝化需氧量计算需氧量。
通常 CASS 工艺的需氧量为[数值]kgO2/kgBOD5 去除，[数值]kgO2/kgNH4-N 硝化。
计算得到总需氧量为[具体数值]kgO2/d。
- 曝气设备选择：根据需氧量和反应器布局，选择合适的曝气设备。
常见的曝气设备包括鼓风机、曝气头、曝气软管等。
- 曝气量调节：根据进水负荷和水质变化，设置曝气量调节装置，以保证反应器内的溶解氧浓度在合适范围内。
4. 沉淀系统设计：- 沉淀时间：根据反应器容积和进出水流量，确定沉淀时间。
通常 CASS 工艺的沉淀时间为[数值]h。
- 沉淀区容积：根据沉淀时间和进出水流量，计算沉淀区容积。
沉淀区容积一般为反应器容积的[数值]%。
- 排泥系统设计：设置排泥泵和排泥管道，定期将沉淀区的污泥排出。
cass工艺参数计算
-
n2
=
剩余非生物 污泥△Xs:
VSS中可生 化系数fb=
1000
△Xs= Q(1-fbf)×
剩余污泥总 量：
△X= △Xv+△Xs=
Co-Ce
1000×24
0.7 1000 = 2379 =
进、出水SS浓 度Co、Ce见初 始设计参数
1596 kg/d
2379 kg/d
剩余污泥浓
度NR：
NR=
Nw 1-λ
=
μ
(3)运行周 期t 设排水 时间td=
t=ta+ts+td= 每日周期 数： n2=24/t
8.00 h 3.00
(4)曝气池
容积V 曝气
池个数n1=
Q
V=
λ×n1×n2 =
(5)复核溶 解性BOD5--Se值：
出水总的 BOD5---Sz
=
出水SS中
VSS比例系
=
数f
=
2.41 (m/h)
5m
= = 空气用量：
D=
最大气水比 =
9.61700087 9.62 mg/L
AOR×Cs(20) α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20) 281.217823
281.22 kg/h
SOR
0.3EA
=
=
9.374
4687 78.12
m3/h m3/min
说明： 1、我们去 年制作发布 的《污水厂 内构筑物计 算公式表》 得到了广大 同行的支 持，在此表 示深深感谢 。 2、目前SBR 工艺的使用 日益广泛， 目前网上尚 未见分享 CASS工艺的 计算软件， 此即我们制 作此表的起 因。
《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文
《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）工艺是一种常用的污水处理技术，其核心在于通过循环和间歇操作，提高污泥的活性，从而达到高效处理污水的目的。
本文旨在探讨CASS工艺的理论基础、设计原则及计算方法，为相关工程实践提供理论支持。
二、CASS工艺理论基础1. 工艺原理CASS工艺基于活性污泥法原理，通过间歇性进水、曝气、沉淀、排水等操作过程，实现污水的高效处理。
该工艺通过循环利用活性污泥，提高了生物反应器的处理能力，同时减少了污泥的产生量。
2. 生物反应过程CASS工艺的生物反应过程主要包括：进水期、曝气期、沉淀期和排水期。
在进水期，污水进入反应器；在曝气期，通过曝气设备向反应器中供氧，促进微生物的生长和代谢；在沉淀期，活性污泥与水分离，使水得到净化；在排水期，上清液排出，为下一个周期做准备。
三、CASS工艺设计原则1. 满足处理要求：根据污水处理的要求，确定CASS工艺的设计参数，如进水水质、出水水质、处理效率等。
2. 合理布局：根据场地条件和实际需求，合理布局反应器、曝气设备、进出水管道等设施。
3. 节能降耗：在保证处理效果的前提下，尽可能降低能耗和药耗，提高经济效益。
4. 便于操作和维护：设计应考虑操作的便捷性和维护的可行性，方便日常管理和维护。
四、CASS工艺设计计算1. 设计参数计算（1）处理能力计算：根据设计要求，确定污水处理系统的处理能力。
计算过程中需考虑污水的流量、水质等因素。
（2）曝气量计算：根据设计要求和处理能力，计算所需的曝气量。
曝气量的计算需考虑生物反应器的体积、氧气传递效率等因素。
（3）沉淀时间计算：根据污泥的沉降性能和出水要求，确定沉淀时间。
沉淀时间的计算需考虑污泥的沉降速度和体积等因素。
2. 工艺流程设计（1）进水系统设计：设计进水管道、进水阀门等设施，确保污水能够顺利进入反应器。
（2）曝气系统设计：设计曝气设备、曝气管路等设施，为生物反应器提供充足的氧气。
CASS工艺计算表(全)
CASS工艺计算表(全)序号一1设计流量Q=720日最大变化系数Kz=130.00最大流量Qmax=720.00日最大变化系数Kz=30.00BOD 5=250COD=500SS=NH 4--=200TP=32）出水水质BOD 5=20COD=60SS=NH 4--N=15TP=1二1污泥负荷-NsN S =K 2*S e *f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解速率常数，L/(mg·d)，0.0168-0.0281；Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，mg/L ；f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）/BOD 进N S =0.26一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD 5/(k 2曝气时间T A =24S 0/(N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3T A =2.823活性污泥界面的初始沉降速度Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7水温10℃，MLSS ≤3000mg/L V max =4.6*104*X 0-1.26 水温20℃，MLSS ﹥3000mg/L t=10.00t-水温；Vmax=1.24水温10℃Vmax=2.41水温20℃4沉淀时间T s =[H*(1/m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深Ts=1.86水温10℃Ts=0.96水温20℃5一周期所用时间Tc ≥T A +T S +T DTc=6.17T D =1.5T D -排水时间一周期时间8h CASS 设计计算表（全）设计依据及参考资料1）进水水质工艺计算周期数3次/天6CASS 池需要总容积V=m*n*Q*C*T C /Lv*TaLv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，0.1~1.3多用0.5；n=2n-反应器个数；V=1217.397反应器实际总容积V 实际=L 实际×B 实际×H×n V 实际=1622.40V 单需要=608.70V 单实际=811.20H=6H-反应器有效高度,≦6m 8单个反应器面积S=L*B S=124.80S 曝=0.45平方N 曝=554.67所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝最终取1200所有曝气盘总数量Δvmax=120.00校核体积，按最大流量4小时计算H 安=6.00H 安=[ΔVmax*H*(1/m)]/[(q*4)]+H*[1-(1/m)]H= 6.50池高L=20.14池长，L:B 取值L:B=4-64L 最终取20.8B=13.00池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取6预反应区长度L 1=3.33参考取值(0.16-0.25)L 0.169隔墙底部连通孔口尺寸，A 1=Q/24*n*n 1*u 2+B*L 1*H 1/uA 1=H 1=1.80变动水深，H 1=H 安*(1/m)n 1=2连通孔个数n 15小于4m 6m 8m 10m 12m u=39u-孔口流速，20-50m/h 3910总需氧量O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/d O D =407.33a=0.53a-活性污泥微生物每代谢1kgBOD 需氧量,生活污水为0.42-0.53b=0.15b-1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.111总供氧量SOR=[O D *C S(20)*(760/P)*(1/t)]/[1.024(T-20)*α(βrC S(T)-C L )] SOR=438.61kgO 2/d C S(20)=9.17清水20℃饱和溶解氧浓度，mg/L C S(T)=9.17清水T ℃饱和溶解氧浓度，mg/L 池宽与连通孔数量关系池宽T=20混合液水温，7-8月平均水温，℃C L=2混合液溶解氧浓度，mg/Lα=0.93K La的修正系数，高负荷法取0.83，低负荷法取0.93 β=0.95饱和溶解氧修正系数，高负荷法取0.95，低负荷法取0.97r=1.28曝气头水深修正，r=1/2*[（10.33+H A）/10.33+1] H A=5.80曝气头水深，H=H安-H A，AH A，=0.2曝气装置距池底深度，mP=760处理厂所在地大气压，mmHgt=11天的曝气时间，1dE A=10氧利用率，10%12总供风量G S=SOR/[0.28E A*(273+T`)/273] G S=16812.17m3/dT`=20室外空气温度，℃n机=2拟采用风机数量，不含备用Q机=G S/[n*(24/T C)*T A*60*n机]Q机=8.29风机必须流量，m3/minP机=60.00风机必须压力，kpak产=0.2去除1kgBOD产生剩余污泥，kg污泥排=（COD进-COD排）*Q*k产污泥排=63.36每天污泥排放量，k g）设计水温T =10250TN=25070TN=20L/(mg·d)，0.0168-0.0281；浓度，mg/L；体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，0.7-0.8-BOD出）/BOD进进BOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)，MLSS≤3000mg/L，MLSS﹥3000mg/L3*d，0.1~1.3多用0.5；+H*[1-(1/m)]个1-5个1个2连通孔数量345OD需氧量,生活污水为0.42-0.53需要的氧气量,生活污水为0.11-0.188α(βrC S(T)-C L)] 83，低负荷法取0.930.95，低负荷法取0.97 33+H A）/10.33+1]。
cass工艺设计计算
CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ； 出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）； 反应池池数N=4座； 反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2； 活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。
1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。
1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。
1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯， 反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。
1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。
CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。
则单池体积V i =LB i H ， 据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。
CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。
CASS工艺设计方法
C A S S工艺设计方法 Revised by Petrel at 20211.1计算B O D-污泥负荷（N s）BOD-污泥负荷是CASS工艺的主要设计参数，其计算公式为：（1）式中：Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)，生活污水取0.05～0.1kgBOD5/(kgMLSS·d)，工业废水需参考相关资料或通过试验确定；K2——有机基质降解速率常数，L/(mg·d)；S e——混合液中残存的有机物浓度，mg/L；η——有机质降解率，％；——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，＝0.75。
（2）式中：MLVSS——混合液挥发性悬浮固体浓度，mg/L；MLSS——混合液悬浮固体浓度，mg/L；1.2CASS池容积计算CASS池容积采用BOD-污泥负荷进行计算，计算公式为：（3）式中：V——CASS池总有效容积，m3；Q——污水日流量，m3/d；S a、S e——进水有机物浓度和混合液中残存的有机物浓度，mg/L；X——混合液污泥浓度（MLSS），mg/L；Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)；——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值。
1.3容积校核CASS池的有效容积由变动容积和固定容积组成。
变动容积（V1）指池内设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的容积；固定容积由两部分组成，一部分是安全容积（V2），指滗水水位和泥面之间的容积，安全容积由防止滗水时污泥流失的最小安全距离决定；另一部分是污泥沉淀浓缩容积（V3），指沉淀时活性污泥最高泥面至池底之间的容积。
CASS池总的有效容积：V＝n1×（V1＋V2＋V3）（4）式中：V——CASS池总有效容积，m3；V1——变动容积，m3；V2——安全容积，m3；V3——污泥沉淀浓缩容积，m3；n1——CASS池个数。
CASS工艺计算
目录：第一章设计原始资料 ----------------------2第二章工艺流程-------------------------4第三章计算-----------------------------4第一节污染物去除率--------------------------4第二节格栅计算------------------------------5第三节调节池计算----------------------------8第四节配水井设计计算------------------------9第五节工艺比选-----------------------------10第六节 CASS 池计算 ---------------------------12第七节接触池计算---------------------------16第八节加氯间计算---------------------------17第九节压滤机房计算-------------------------19第四章参考文献------------------------20第一章设计原始资料:1.某制浆造纸厂，以落叶松为原料，采用硫酸盐法制浆，生产新闻纸，年总产量约3 万吨。
废水来源与生产安排同上。
设计废水流量 10000 m3/d，混合废水水质如下：CODcr BOD5SS pH 800 mg/L400 mg/L200 mg/L6～ 92.要求应根据该废水的水质和排放量，按照我国 2008 年 8 月 1 日实施的《制浆造纸工业水污染物排放标准》（GB3544－ 2008）规定，污染物排放限值：CODcr BOD5SS pH150 mg/L30 mg/L50 mg/L6～93 污水设计流量Q=10000m3/d=416.67m3/h=0.1157m3 /s0.116m3 / s4.造纸废水来源：造纸废水性质：1.在制浆蒸煮工序，废水量少而浓度高，约占总污染负荷的 80％。
cass工艺设计计算
Cass工艺设计计算一、引言Cass工艺设计计算是一种用于工艺设计的计算方法，该方法可以帮助工程师快速确定Cass工艺的相关参数，从而提高生产效率和产品质量。
在本文档中，我们将介绍Cass工艺设计计算的一般步骤，并且提供了一些具体的计算示例。
二、Cass工艺设计计算步骤Cass工艺设计计算的一般步骤如下：1.确定工艺要求：首先需要明确所设计的Cass工艺的要求，包括生产数量、产品规格、工艺精度等。
2.收集材料数据：收集Cass工艺所需要的材料的相关数据，比如材料的密度、热膨胀系数等。
3.设计工艺路线：根据工艺要求和材料数据，设计Cass工艺的具体路线，包括前处理、主要加工工序、后处理等。
4.计算工艺参数：根据工艺路线，计算出各个加工工序的参数，比如加工速度、切削力、冷却液流量等。
5.验证计算结果：将计算结果与实际生产中的数据进行比较，验证计算结果的准确性。
6.优化工艺设计：如果计算结果不满足要求，需要对工艺设计进行优化，如调整加工速度、改变刀具材料等。
三、计算示例示例1：计算Cass加工速度假设在设计Cass工艺时，需要计算加工速度。
根据材料的硬度和刀具的材料，可以使用以下公式计算加工速度：Vc = (3.82 * (Cs^0.17) * (R^0.82)) / (D^0.22)其中，Vc为加工速度，Cs为材料硬度，R为刀具半径，D 为刀具直径。
假设Cs为60HRC，R为3mm，D为10mm，带入公式可以得到：Vc = (3.82 * (60^0.17) * (3^0.82)) / (10^0.22)≈ 31.88 m/min因此，该Cass工艺的加工速度为31.88 m/min。
示例2：计算Cass切削力假设在设计Cass工艺时，需要计算切削力。
根据材料的硬度、切削深度和切削宽度，可以使用以下公式计算切削力：Fc = (3.82 * (Cs^0.11) * (h * b)) / (R^0.29)其中，Fc为切削力，Cs为材料硬度，h为切削深度，b为切削宽度，R为刀具半径。
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目录：第一章设计原始资料----------------------2第二章工艺流程-------------------------4第三章计算-----------------------------4第一节污染物去除率--------------------------4 第二节格栅计算------------------------------5 第三节调节池计算----------------------------8 第四节配水井设计计算------------------------9 第五节工艺比选-----------------------------10 第六节 CASS池计算---------------------------12 第七节接触池计算---------------------------16 第八节加氯间计算---------------------------17 第九节压滤机房计算-------------------------19第四章参考文献------------------------20第一章设计原始资料:1.某制浆造纸厂，以落叶松为原料，采用硫酸盐法制浆，生产新闻纸，年总产量约3万吨。
废水来源与生产安排同上。
设计废水流量10000 m3/d，混合废水水质如下：CODcr BOD5 SS pH800 mg/L 400 mg/L 200 mg/L 6～92.要求应根据该废水的水质和排放量，按照我国2008年8月1日实施的《制浆造纸工业水污染物排放标准》（GB3544－2008）规定，污染物排放限值：CODcr BOD5 SS pH150 mg/L 30 mg/L 50 mg/L 6～93污水设计流量Q=10000m3/d=416.67m3/h=0.1157m3/s3m s0.116/4. 造纸废水来源：造纸废水性质：1.在制浆蒸煮工序，废水量少而浓度高，约占总污染负荷的80％。
主要有可生物降解的有机物，如纤维分解生成的糖类、醇类、有机酸等；木质素及其衍生物，蒸煮废液中含有粗硫酸盐如树脂酸、脂肪酸钠。
2.漂白废水即白液中含有的木质素降解产物与含氯漂白剂反应产生的酚类及其有机氯化物，主要是氯代酚类化合物，如二氯苯酚，氯化苯酚，氯化邻苯二酚，还有微量的汞和酚等。
其中氯代酚等对水体生物具有致毒、致畸、致突变的三致效应。
3.来自原水水道和剥皮机的水、来自液体回收工段的蒸发冷凝液、漂白车间洗浆机的滤出液、来自造纸机的白水、来自筛选净化过程的清水是可以收集处理和回用的五种工艺水，其中最大量的可回用水是白水和筛选净化水。
纸机白水一般采用气浮法或多圆盘式白水回收机，回收纤维，澄清白水可以回用。
第二章工艺流程工艺说明：处理水主要分三部分：一、物理处理部分：进水经格栅后，大部分悬浮物被阻截，之后进沉淀池，水质水量得到调节，大部分污泥下沉。
再进沉淀池，调节水质水量。
二、生化处理部分：污水由泵抽入CASS池，进入生化处理阶段，经CASS池进水、曝气、沉淀、出水四阶段后水质几近可达到要求。
加药后外排。
三、污泥处理部分，从沉淀池和CASS池出来的污泥进污泥浓缩池，上清液直接外排。
含泥量多的由污泥泵抽入脱水机房，由袋式压滤机压滤成泥饼外运。
第三章计算第一节污染物去除效率:(1)COD cr去除效率为：180015081.25%800η-==(2)BOD5去除效率为：12003092.5% 200η-==(3)SS去除效率为：12005075% 200η-==第二节格栅1.计算依据：2.主要的计算公式： （1） 格栅的间隙数 0.5(sin )/n Q bvh θ=（2）格栅宽度 (1)B S n bn =-+（3）通过格栅的水头损失 20sin 2v h gξθ=（4） 栅后槽总高度 12H h h h =++ （5） 栅前扩大段长度 11()/2tan L B B α=-（6） 栅后收缩段长度 21/2L L = （7） 栅前渠道深 12H h h =+（8）栅槽总长度 21210.51.0/tanL L L H θ=++++（9）每日栅渣量 max 1/1000f W Q W k =3.计算过程： 因为（1）0.116(sin60)/0.0050.40.955.8n =⨯︒⨯⨯=取59根（2）0.01580.005590.875B m =⨯+⨯=(3)进水渠道渐宽部分长度：（进水渠道宽度:b1=0.6m ，20α=︒ 进水渠道的流速为0.8/m s ）1(0.8750.6)/2tan200.378L m =-︒=（4）20.378/20.189L m ==（5）4/31102.42() 6.15ξ=⨯=200.96.1sin600.2229.81h m =⨯︒=⨯210.93 6.1sin600.6529.81h m =⨯⨯︒=⨯(6) 0.70.3780.1890.5 1.0 2.471tan60L m =++++=︒（7）10.40.30.7H m =+=（8）b=5mm 时, 1W =0.1(333/10m m 污水)，3100000.10.67/10001.50W m d ⨯==⨯>30.2/m d 选用机械清渣。
4.格栅草图进水工作平台栅条中格栅计算草图第三节 调节池计算1. 因为本设计是造纸废水，设计调节池作用有三：（1）工艺流程过程中污水产生的水质水量都不均匀。
故而需要设计一个调节池来均匀水质水量，为后期处理，污水处理工艺正常运行做准备；（2）调节池同时又可以做事故池来用，如果后面污水处理设备在维修检查过程时调节池可以暂时来储存工艺污水；（3）造纸过程中各个阶段产生的污水水温不同，调节池可以调节水温，使水温处于一个恒温状态有利于后面生物处理。
2. 调节池计算。
设计调节池池容31000083333.42424Q t V m ⨯⨯=== T-----为设计调节池储水时间取8小时。
池深一般在5m 左右，本设计取H=5m 所以：吃面积A=V/H=3333.4/5 =666.7m 2所以：25.8m ==取26m 出水用泵抽出。
在池底设计水坑，水池底以i=0.01的坡度坡向集水坑。
结构图如下：调节池结构图集水井草图 ：井设计计算选择集水池与机器间合建的方型泵站，选四台水泵（三用一备），每台水泵的流量为：11638.7/3Q l s ==集水间的剖面计算草图如下图所示： 1. 集水间的容积计算： V 总=V 有效+V 死水有效容积相当于一台水泵5min 工作的出水水量，也等于最高水位与最低水位之间的调节容积：V 有效=0.0389×4×60=9.4m 3死水容积为最低水位以下的容积： 吸水喇叭口距池低高度取0.4m ，最低水位距喇叭口0.4m 。
设有效水位高为1m ，则集水间面积为：V 9.49.41F ===有效有效水位高㎡则：V 死水=9.4×0.8=7.52m 3V 总=V 有效+V 死水==9.4+7.52=16.92m 3 2. 集水池水位为h1=1+0.4+0.4=1.8m集水池总高为：H=h1+h2=1.8+0.5=2.3m (h2:超高取0.5m) 取宽度为4m 长度为2.35m 第五节 工艺比选1. 有设计水质水量：该厂最大设计流量Qmax ＝10000m3／d ，设计进出2、工艺比选：对于处理能力小于10万吨/天的中小型污水处理场来说，氧化沟和SBR 及其改良工艺如：CASS;CAST;ICEAS 等工艺是首选工艺，目前使用最多的是氧化沟，三沟式氧化沟是未来氧化沟工艺发展的一个主要方向。
下面对第六节 主题工艺计算：CASS 工艺设计计算，1. 曝气时间t a 设混合液污泥浓度X=2500mg/L ， 污泥负荷N s =0.1Kg BOD 5/Kg MLSS 冲水比：0.24λ= 则024240.244009.26()0.12500a e S t h N X λ⨯⨯===⨯ 取9.5h2. 沉淀时间t s 当污泥浓度小于300mg/L 时污泥界面沉降速度为：4 1.77.410u T X -=⨯••设计水温在20o C 时所以：4 1.77.410202500 2.48(/)u m h -=⨯⨯⨯=设计曝气池水深为H=5.0m （缓冲层高度0.5m ε=） 沉淀时间t s0.2450.50.7()2.48H ts h u λε•+⨯+=== 取1小时设排水时间t d =0.5h 则整个运行周期时间t=t a +t s +t d =9.5+1.0+0.5=11小时 每天运行次数n=24/11=2.18（次）4.曝气池容积V 设计3个反应池即n 0=3 所以： 0100001000063710.243 2.18V nn λ===⨯⨯（m 3） 5. 复核出水溶解BOD 5，根据设计出水水质。
出水溶解性BOD 5应小于30mg/L设计中的出水水质中溶解性BOD 5为02a 242440010.9/24t n 240.02225000.759.5 2.1810.9/30/S Se mg LK Xf mg L mg L⨯===++⨯⨯⨯⨯≤计算结果符合要求。
6. 计算剩余污泥20o C 时活性污泥的自身氧化系数K a （20）K a （20）=K d （20）20(2020)0.06 1.040.06T t θ--=⨯=其中：K d ------活性污泥自身氧化系数典型值K d （20）=0.06剩余污泥量V X ∆00100010002440010.925009.50.6100000.0663710.75 2.18310001000242334.61855.45479.15(/)e a V d S S t XX YQK V f n n Kg d -∆=-•-=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-= 剩余污泥量s X ∆0(1)10002005010000(10.70.75)1000712.5(/)e s b C C V Qf f Kg d -∆=-⨯-=⨯-⨯=剩余总污泥量X ∆=V X ∆+s X ∆=479.15+712.5 =1181.65（Kg/d ） 剩余物的浓度N RN R 25003290(/)110.24Nw mg L λ===-- 剩余污泥含水率按99.7%计算湿污泥量为359.16 7. 复核污泥龄0240.7525006371 2.1839.524479.1517.9()w a c VfN Vnn t Q X =⨯∆⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=天8. 复核滗水高度h 1 曝气池有效水深H=1.5m ， 滗水高度h 10510000h 1.2(m)nn 3 2.186371HQ V ⨯===⨯⨯ 符合结果与设定值相符合。