稳定性计算-样板
吊车稳定性计算(word文档良心出品)
移动式起重机作业稳定性计算时间：2008-06-18 09:30:54 | 文章来源：中国工程机械银网移动式起重机的起重性能是由其机构的承载能力和稳定性决定的，而其作业稳定性是由其自身和重量重心和配重的重量重心决定的，由于要照顾其移动性能，自身重量受到很大的限制。
准确的计算移动式起重机的作业稳定性，确定临界载荷，对于合理确定整机重量、总体布局、有效提高其作业性能，起着至关重要的作用。
一、计算模型的建立移动式起重机作业时可以用支腿支承或用轮胎支承。
当用轮胎支承时，悬挂系统应处于刚性状态，但由于轮胎的变形，车架会发生一定程度的倾斜，工作幅度会增大，在计算稳定性时，应考虑这一因素，除此之外，两者并无不同，因此，下面仅以支腿支承为例建立模型，见图其中：Ｒ――工作幅度，在计算过程中作为自变量Ｇ――上车重心不变部分的重量Ｇ――底盘的重量ＢＢ――支腿跨距之半Ｇ――吊臂自重Ｌ――吊臂自重重心到回转中心距离，对于伸缩型吊臂，该值随吊臂长度变化而变化α――吊臂仰角Ｇ――变幅油缸重量Ｌ――变幅油缸重心到回转中心距离β――变幅缸仰角Ａ――吊臂后铰点到回转中心距离Ｂ――变幅缸下铰点到回转中心距离Ｃ――吊臂后铰点与变幅缸下铰点的高度差二、边界条件：叮停Ｍ≥０其中：叮臀整机自重对倾翻边的稳定力矩Ｍ为起重载荷对倾翻边的倾翻力矩当叮停Ｍ＝０时，起重机处于稳定的临界状态，此时的起重量Ｑ为临界起重量。
在进行起重机稳定性计算时，起重量Ｑ的载荷系数为：Ｋ＝１．２５＋０．１Ｎ／Ｑ其中：Ｎ为臂架自重对臂端和臂架铰点按静力等效原则折算到臂端的重量。
Ｎ＝（Ｌ＋Ａ）Ｇ／（Ｒ＋Ａ）Ｑ为起重量三、起重性能的确定由稳定性决定的起重量：Ｋ×Ｑ＝其中：Ｌ为起重量对倾翻边的倾翻力臂。
可解得：Ｑ＝－因此由稳定性决定的起重量可确定为：Ｑ＝－由于液压油的流动性、结构件的变形、不确定的冲击载荷等因素，实际确定起重性能时，还应对上式计算的结果进行修正。
大型移动式起重机吊臂长度很大，起重作业时，吊臂端部在铅垂面内的挠度值很大，常常超过２米，对作业幅度值有着明显的影响，此时应对幅度值进行修正。
稳定性计算公式范文
稳定性计算公式范文稳定性计算是指对于一些系统、结构或者物体，在特定条件下的抗倾覆、抗位移的能力。
稳定性计算的结果可以指导设计和改善结构的性能，确保其在使用过程中能够保持稳定和安全。
本文将介绍稳定性计算的公式范文，帮助读者理解和应用于工程实践中。
一、极限弯矩计算极限弯矩是指结构或构件在受到外力作用时，发生塑性变形或发生破坏的临界点。
计算极限弯矩是判断结构稳定性的重要步骤之一对于一维结构（如梁）、柱、杆件等，其极限弯矩计算公式如下：$M_{cr} = \frac{\pi^2 \cdot E \cdot I}{{L_e}^2}$其中，$M_{cr}$代表极限弯矩，$E$代表弹性模量，$I$代表截面惯性矩，$L_e$代表有效长度。
这个公式适用于考虑了弯曲应变响应的情况，能够较准确地预测结构的极限弯矩。
二、稳定系数计算稳定系数是用来评估结构相比于极限弯矩所承受的外力大小的一种参数。
稳定系数越大，说明结构的稳定性越好。
对于柱、杆件等挠曲构件，其稳定系数计算公式如下：$C_r = \frac{N_{cr}}{{P_{cr}} \cdot A}$其中，$C_r$代表稳定系数，$N_{cr}$代表临界压力，$P_{cr}$代表临界轴向力，$A$代表截面面积。
这个公式适用于计算长挠曲构件在临界载荷作用下的稳定系数。
对于板、薄壁结构等弯曲构件，其稳定系数计算公式如下：$C_r = \frac{F_{cr}}{{P_{cr}} \cdot L \cdot b}$其中，$C_r$代表稳定系数，$F_{cr}$代表临界弯矩，$P_{cr}$代表临界轴向力，$L$代表构件长度，$b$代表构件宽度。
这个公式适用于计算板、薄壁结构在临界载荷作用下的稳定系数。
三、应力计算应力是物体在受到外力作用时产生的内部应变引起的力的大小。
应力计算是结构稳定性计算的基础，能够帮助确定结构在承受外力时的强度和稳定性。
对于受弯构件，其应力计算公式如下：$\sigma = \frac{M \cdot c}{{I \cdot y}}$其中，$\sigma$代表应力，$M$代表弯矩，$c$代表截面到受力点的距离，$I$代表截面惯性矩，$y$代表截面到受力点的垂直距离。
稳定性验算
补充方案
以新通波塘桥为例：
立柱高度3.6m，盖梁宽1.5m，高0.9m，长8.213m，根据搭设横距为0.5米，纵距为0.5米，则盖梁横向立杆需4根，纵向需17根，共需立杆68根，进行立杆受力计算并验算支架稳定性：
一、计算N值
1、施工荷载N
1）盖梁重量为砼的重量加上钢筋的重量等于（1.5米×0.9米×8.213米×2.5×103KG/米3+1917KG）×10=296.4KN
2）模板为定型钢模板，每套重2t，铺设工字钢及槽钢合计重1t 合计3t即30KN
3）施工荷载合计总重296.4+30=326.4KN，支架共计立杆68根，则每根立杆的承重N=326.4KN/68=4.8KN
二、计算A
经查表得外径为48mm，壁厚为3.5mm的脚手架钢管的截面积为A 为4.89cm2，合489mm2。
三、稳定性计算
根据公式σ＝N/ A=4800/489=9.8N/mm2小于强度设计值f=205N/mm2，通过以上稳定性计算，可以确定脚手架满足使用及安全要求。
盖梁承重脚手架俯视图。
脚手架稳定性计算
脚手架立杆的稳定性计算2010-09-12外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。
风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz μs ω0其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.37kN/m2；μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74，0.74；μs -- 风荷载体型系数：取值为1.132；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:Wk1=0.7 ×0.37×0.74×1.132=0.217kN/m2；Wk2=0.7 ×0.37×0.74×1.132=0.217kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 分别为:Mw1=0.85 ×1.4Wk1Lah2/10=0.85 ×1.4×0.217×1.5×1.82/10=0.125kN•m；Mw2=0.85 ×1.4Wk2Lah2/10=0.85 ×1.4×0.217×1.5×1.82/10=0.125kN•m；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=Nd=8.487kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=N'd= 8.991kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155 ；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5 ；计算长度,由公式l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i 的结果查表得到：φ= 0.188立杆净截面面积：A=4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；考虑风荷载时σ=8486.64/(0.188?50)+125476.137/4730=126.843N/mm2；立杆稳定性计算σ=126.843N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=8990.64/(0.188?50)=106.272N/mm2；立杆稳定性计算σ=106.272N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。
模板立杆的稳定性计算方法
模板立杆的稳定性计算方法立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1=2.099 kN ；脚手架钢管的自重： N2= 1.2×0.129×3.85=0.596 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.70-0.50)/2)×0.90×0.35=0.227 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(0.70-0.50)/2)×0.90×0.100×(1.50+24.00)=1.652 kN；N =2.099+0.596+0.227+1.652=4.575 kN；φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；lo-- 计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo = k1uh (1)k1-- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；σ=4574.568/(0.207×489) = 45.193 N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 45.193 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力： N1=11.9 kN ；脚手架钢管的自重： N2= 1.2×0.129×(3.85-0.9)=0.596 kN；N =11.9+0.596=12.357 kN；φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；lo-- 计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo = k1uh (1)k1-- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；σ=12356.562/(0.207×489) = 122.073 N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 122.073 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！。
稳定性计算计算书
稳定性计算计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工计算手册》（江正荣编著）等编制。
一、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图:塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；G──塔吊自重力(包括配重，压重),G=310.00(kN)；c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)；h o──塔吊重心至支承平面距离, h o=6.00(m)；b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)；Q──最大工作荷载,Q=60.00(kN)；g──重力加速度(m/s2),取9.81；v──起升速度,v=0.50(m/s)；t──制动时间,t=20.00(s)；a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)；W1──作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)；W2──作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)；P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)；P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)；h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)；n──塔吊的旋转速度,n=0.60(r/min)；H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝28.00(m)；α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=2.00(度)。
经过计算得到K1=1.506；由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!二、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图:塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K2──塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1──后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=310.00(kN)；c1──G1至旋转中心的距离,c1=3.00(m)；b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)；h1──G1至支承平面的距离,h1=6.00(m)；G2──使塔吊倾覆部分的重力,G2=100.00(kN)；c2──G2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)；h2──G2至支承平面的距离,h2=30.00(m)；W3──作用有塔吊上的风力,W3=5.00(kN)；P3──W3至倾覆点的距离,P3=10.00(m)；α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=2.00(度)。
钢结构整体稳定性计算.doc
钢结构整体稳定性计算.doc文档一：1. 引言1.1 目的本文档的目的是对钢结构的整体稳定性进行计算和评估，以确保结构的安全性和可靠性。
1.2 背景钢结构是一种常用的建筑结构形式，具有高强度、轻质、易施工等优点。
然而，钢结构在受到外部荷载和温度变化等因素的作用下，可能会产生整体稳定性问题。
因此，对钢结构的整体稳定性进行计算和评估是非常重要的。
2. 弹性稳定性计算2.1 弹性稳定性定义弹性稳定性是指结构在弹性范围内不发生形状扭转和位移的稳定性。
2.2 弹性稳定性计算方法2.2.1 应力分析法通过对结构的应力进行分析，判断结构的弹性稳定性。
2.2.2 参考标准法根据相关的国家标准或行业规范，确定结构的稳定性要求和计算方法。
3. 屈曲稳定性计算3.1 屈曲稳定性定义屈曲稳定性是指结构在超过弹性极限范围内发生形状扭转和位移的稳定性。
3.2 屈曲稳定性计算方法3.2.1 单元法将结构分成若干个单元，利用弹性稳定分析和屈曲分析来计算结构的稳定性。
3.2.2 基于参数法根据结构的几何形状和材料性能等参数，使用公式和理论模型来计算结构的稳定性。
4. 结构稳定性评估4.1 动力稳定性评估通过对结构在不同工况下的动力响应进行分析，评估结构的稳定性。
4.2 稳定性分析报告根据计算结果，编写稳定性分析报告，对结构的稳定性进行评估和说明。
5. 附件6. 法律名词及注释6.1 结构稳定性指结构在受到外界荷载或温度变化等因素的作用下，不发生形状扭转和位移的能力。
6.2 弹性稳定性指结构在弹性范围内不发生形状扭转和位移的稳定性。
6.3 屈曲稳定性指结构在超过弹性极限范围内发生形状扭转和位移的稳定性。
文档二：1. 简介1.1 目的本文档旨在提供一个完整的钢结构整体稳定性计算的模板，以辅助工程师进行结构设计和评估。
1.2 背景钢结构在建筑工程中被广泛应用，但其整体稳定性对工程安全至关重要。
因此，对于钢结构的整体稳定性计算和评估具有重要意义。
钢结构构件稳定性计算及设计方法
钢结构构件稳定性计算及设计方法第一篇模板范本：1. 引言1.1 问题描述1.2 解决方案概述2. 钢结构构件的稳定性计算2.1 国内外研究现状2.2 稳定性的定义与要求2.3 稳定性计算的基本原理3. 构件稳定性设计方法3.1 单轴压力下构件稳定性设计方法3.1.1 压杆稳定性设计方法3.1.2 压弯构件稳定性设计方法3.2 双轴压力下构件稳定性设计方法3.2.1 Kronecker法则3.2.2 偏心压力构件的稳定性计算方法3.3 多轴压力下构件稳定性设计方法3.3.1 钢结构构件在多轴压力作用下的整体稳定性计算方法4. 结构稳定性设计案例分析4.1 案例一：单轴压力下的构件设计4.2 案例二：双轴压力下的构件设计4.3 案例三：多轴压力下的构件设计5. 结论5.1 分析结果总结5.2 设计方法的适用范围和局限性6. 参考文献附件：本文档涉及附件法律名词及注释：1. 稳定性：在外力作用下，结构不发生失稳现象，保持稳定状态的性质。
2. 构件：构成整个结构的部分，通常由钢材制成。
3. 压力：作用在构件上的力或压力。
第二篇模板范本：1. 引言1.1 问题背景1.2 研究目的2. 钢结构构件稳定性计算方法2.1 构件稳定性的定义与要求2.2 国内外研究现状2.3 稳定性计算的基本原理3. 单轴压力下的构件稳定性计算方法3.1 压杆稳定性计算方法3.1.1 压杆的稳定性失稳模式3.1.2 压杆的承载力计算方法3.2 压弯构件稳定性计算方法3.2.1 压弯构件的稳定性失稳模式3.2.2 压弯构件的承载力计算方法4. 双轴压力下的构件稳定性计算方法4.1 Kronecker法则4.2 偏心压力构件的稳定性计算方法5. 多轴压力下的构件稳定性计算方法5.1 钢结构构件在多轴压力作用下的整体稳定性计算方法6. 构件稳定性设计案例分析6.1 案例一：单轴压力下的构件设计6.2 案例二：双轴压力下的构件设计6.3 案例三：多轴压力下的构件设计7. 结论7.1 构件稳定性计算的结果总结7.2 设计方法适用范围和局限性分析8. 参考文献附件：本文档涉及附件法律名词及注释：1. 构件：构成整个结构的部分，通常由钢材制成。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
1.20 599 1100 1413 1507 1090 -2049 -6404 -9971 ##### ##### ##### #####
到后缘 平距(m) 0 6.02 11.14 17.03 25.27 63.47 100.00 145.91 182.60 198.75 214.00 231.58 271.61
5000
天然1
0 -5000 -10000 -15000 -20000 -25000 0 50 100 150 200 250 300
天然2 天然3
地震1 地震2 地震3 暴雨1 暴雨2 暴雨3
-30000 天然状态 地震状态 4.5 1.40 三种状态逐段设计推力 滑面倾角 稳定系数 天然 地震 暴雨 破裂角 主动土压 粘聚力 内摩擦角 附加外力 外力倾角 1.15 1.20 1.25 1.05 1.10 1.15 1.10 1.15 0.0 30.00 1.00 535 565 595 506 537 567 536 567 18.2 30.00 1.00 936 1008 1080 885 960 1034 948 1024 18.2 30.00 1.00 1152 1265 1379 1098 1218 1337 1173 1293 18.2 30.00 1.00 1132 1296 1459 1100 1274 1447 1162 1334 18.2 30.00 1.00 81 539 997 274 772 1270 127 608 18.2 30.00 1.00 -3668 -2914 -2159 -2993 -2155 -1317 -3636 -2842 18.2 30.00 1.00 -8962 -7750 -6537 -7580 -6219 -4859 -8952 -7678 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### -9550 -7678 ##### ##### 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### #####
断面滑面 2，深层 -1.0 暴雨c增 墙背倾角 90.00 0.0 桩顶埋深 稳定系数 指标反算 反算结果 状 态 安全系数 推力计算 设计推力 推力储备 稳定系数 天然状态 实际推力 天然局部 桩墙处厚 11.43
12 终止条块 15.0 越顶c值 15.0 土粘聚力 4 反算条块 1.09 1.10 41.07 45.17 地震状态 1.15 1.25 1.10 1.15 1.05 -28047 -24498 -24715 -22662 -20609 5323 8872 2053 4106 6160 1.94 1.65 1.85 锚固力 地震状态 暴雨状态 -33370 地震局部 -26768 暴雨局部 -31957 越顶检算 距离后缘 271.61 被动土压 剩余抗力 条块编号 水上面积 水下面积 水面倾角 坡面倾角 条块重量 滑面长度 滑面倾角 1 31.66 0.00 66.50 66.50 649.0 15.10 66.50 2 60.41 0.00 50.80 50.80 1238.3 8.10 50.80 3 77.06 0.00 40.10 40.10 1579.6 7.70 40.10 4 112.10 0.00 31.80 31.80 2297.9 9.70 31.80 5 677.81 0.00 26.00 26.00 13895.1 42.50 26.00 6 950.45 0.00 19.70 19.70 19484.1 38.80 19.70 7 1343.07 0.00 19.50 19.50 27532.9 48.70 19.50 8 1272.12 0.00 20.20 20.20 26078.5 39.10 20.20 9 593.34 0.00 13.50 13.50 12163.5 16.60 13.50 10 561.10 0.00 12.00 12.00 11502.5 15.60 12.00 11 512.89 0.00 9.10 9.10 10514.3 17.80 9.10 12 457.48 0.00 5.30 5.30 9378.4 40.20 5.30 条块总数 暴雨φ增 墙摩擦角 折角控制 1.05 18.47 起算条块 暴雨γ增 土摩擦角 反算精度 1.07 31.08
Байду номын сангаас
12 -1.00 25.00 15 1.06 25.10 天然状态 1.20 -26273 7097
1 1.00 35.00 0.0001 1.08 36.40
1.20 地震系数 0.0500 安全系数 10.0 20.0 越顶φ值 越顶γ值 1.0 1.5 均布荷载 地震角 反算参数 内摩擦角 采用结果 1.11 1.12 1.13 48.75 51.88 54.64 暴雨状态 地震 1.10 1.15 1.20 -28210 -26337 -24464 3746 5620 7493