渡槽水力计算
渡槽槽身的计算
0.505
sk
Nk As
1
1.1
es h0
325.4N
/ mm2
max
sk Es
30
c
0.07
d te
0.19mm
l max
0.20mm
满足抗裂要求。
跨中最大弯矩截面
-9-
取 a=35mm, h 0 h a 265mm , hw h 0 265mm ,
hw b
0.265 4.0 , KVmax
0.16 0.07 0.84 0.16 0.345 2
满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度）
q水 Q2 qk2 Q2 V w 1.10 0.5 2.5 2.9110 39.875 KN m 半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：
qk Q qk2 1.20 2.511 3 KN m 总的均布荷载： P 80.088 KN m
剪要求。计算受弯钢筋：
s
KM 1.15 24.36106 fcbh02 11.91000 2602
0.035
，
1
1 2s 0.036
As
fcb h0 fy
11.91000 0.036 260 371.28mm2 300
，
选取 4B12（ As实 452mm），B12@200( As 565mm2 )
槽身跨度取 7m
(2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理
计算跨度：
ln 5.6m, l 7m,1.05ln 5.88m, ln a 6.3m l0 5.88m （3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15）
M
KSm
1.15
1 8
p
l02
渡槽ppt
第四章 渡 槽
第二节 渡槽水力计算
一、矩形断面渡槽水力计算计算公式
1.计算公式 （1）槽身水力计算公式（明渠均匀流计算）
Q ω C Ri
（2）进口水头损失（水面降落）计算公式
1）按淹没式宽顶堰流量公式计算
Q εω
2gZ 0
ε 为侧收缩系数，一般采用0.95;
流速系数，一般采用0.95;
出口渐变段末端（下游渠道）水位 7 为： 7 2 Z
出口渐变段末端底部高程
为：
8
8
7
h2
（2）已知设计水头值（上下游渠道水位差）的水力计算
与上述计算方法同 需大量试算（拟定槽内水深h，假
定槽底宽B，求出i及沿程损失iL, Z=Z1+iL-Z2 >Z，表明 假定的槽宽值偏小，槽身纵坡偏陡，计算的Z偏大，需加
第四章 渡 槽
1.软弱地基上： 基础埋置深度一般在1.5-2.0米左右，如果地基的允许承 载力较低时，可采取增加埋深或加大基底面尺寸的办法以 满足地基承载力的要求。当上层地基土的承载能力大于下 层时，宜利用上层土作持力层，但基底面以下的持力层厚 度应不小于1.0米。 2.坡地上的基础： 基底面应全部置于稳定坡线之下，并应削除不稳定的坡土 和岩石以保证工程的安全。河槽中受到水流冲刷的基础， 基顶面应埋入最大冲刷深度之下以免基底受到淘刷危及工 程的安全。对于深基础，计算的入土深度应从稳定坡线、 耕作层深、最大冲刷深度等处算起，以确保深基础的承载 能力。最大冲刷深度的计算可参考有关书籍和资料。
（略去试算步骤）
第四章 渡 槽
（2）进口水头损失（水面降落）计算，查表进口水头损失
系数ξ 1 =0.15
槽身流速为 V
渡槽槽身的计算
渡槽计算书一、 水力计算，拟定渡槽尺寸初步选取每节槽身长度14.2m ，槽身底坡i=11000，取该渡槽槽壁糟率n=0.013，设底宽b=2.5m ，①按设计水深h=2.75m过水面积：2A b 2.5 2.75 6.875h m =⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.758X b h m =+=+⨯=水力半径：0.859A R mX ==111662110.85975/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 6.8757515.1Q s ==⨯⨯=满足设计要求 ②按校核水深h=2.9m过水面积：2A b 2.5 2.97.25h m=⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.98.3X b h m =+=+⨯=水力半径：0.873AR m X ==111662110.87375.2/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 7.2575.216.1Q s ==⨯⨯=满足校核要求二、槽身计算纵向受拉钢筋配筋计算（满槽水+人群荷载）1、内力计算：（1）、半边槽身(见下图)每米长度的自重值()()1g KN1.052250.713 1.552.213m g k g RC g g S A g γγγ=∙=⨯⨯++=⨯⨯++=栏杆横杆每米内：2.50.6KN0.30.1250.713m 2g -=⨯⨯⨯=横杆 半边槽身面积：(0.30.4)0.10.80.10.3 1.1520.40.422 2.80.30.080.345220.160.070.840.160.3452S +⨯=⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯++⨯+++++=满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度） 222 1.100.5 2.5 2.911039.875Q k Q w KNq q V m γγγ=⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=水半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：2 1.20 2.5113k Q k KNq q m γ=⨯=⨯⨯⨯=总的均布荷载：80.088KNP m =槽身跨度取7m(2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理 计算跨度：0 5.6,7,1.05 5.88, 6.35.88n n n l m l m l m l a m l m===+==（3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15）2011.152948m M KS p l KN M==⨯⨯⨯=∙2、配筋计算：211.9c Nf mm=，2300y Nf mm =①承载力计算中，由于侧墙受拉区混凝土会开裂，不考虑混凝土承受拉力，故把侧墙看做T 型梁：'400500b 300,4502f h mm +===H 选为校核水深，按短暂情况的基本组合考虑，估计钢筋需排成两排取a=90mm,0370*******h h a mm =-=-=,确定'fb ，'500f h mm=，'05000.13610fh h =>，为独立T型梁：故'013940464733fl b mm===，''12300125006300f f b b h mm=+=+⨯=上述两值均大于翼缘实有宽度，取'400f b mm=②鉴别T 形梁所属类型1.15294338KM KN m=⨯=∙，'''0h 50011.940050036107996.822fc ffh b h h KN m KM ⎛⎫⎛⎫ ⎪-=⨯⨯⨯-=∙> ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭故为第一类T型截面()'fx h ≤，按宽度为400mm 的单筋矩形截面计算，6'220338100.05411.94003610s c f KM f b h α⨯===⨯⨯，10.0560.850.468b ξξ=-=<=，'0211.90.05640036103207300c f s yf b h A mm f ξ⨯⨯⨯===，min 032070.3%0.2%3003610s A bh ρρ===>=⨯,满足要求，故可配置6B 18和6B 2023411mm s A=实,③抗裂验算:()()'22'00''221826ff E s f f E sh bh b b A h y mm bh b b h A αα+-+==+-+,()()()3'''302114000 5.21033fff E s b bybb y I A h y mm α--=-+-=⨯300I 277.5h-W mm y ==,查附录表3得截面抵抗矩塑性系数m γ=1.50考虑截面高度的影响对m γ值进行修正，得：3000.7 1.50 1.23000m γ⎛⎫=+⨯= ⎪⎝⎭，在荷载效应标准组合下0.85ct α=，0330294m ct tk f W KN m KN m γα=∙>∙，故槽身抗裂满足要求。
渡槽设计—渡槽水力计算
二、渡槽水力计算方法
已知量：设计流量Q0；加大流量Qmax；上游渠底高程；上、下游渠道水力要素;允许水头损失[△Z]
侧墙的超高
矩形槽身 h h 5 12
U形槽身 h D 12
4
超高
h
注意：
1.在加大流量条件
下算超高。
2.式中单位为cm。
二、渡槽水力计算方法
已知量：设计流量Q0；加大流量Qmax；上游渠底高程；上、下游渠道水力要素;允许水头损失[△Z]
渡槽水力计算方法
目 录
1 渡槽水力计算任务 2 渡槽水力计算方法
01
渡槽水力计算的任务
一、渡槽水力计算任务
拟定槽底纵坡
i
任 设计过水断面尺寸 b,h
务 校核水头损失
△H
进出口高程确定
△1,△2,△3,△4
4
02
渡槽水力计算的方法
二、渡槽水力计算方法
已知量：设计流量Q0；加大流量Qmax；上游渠底高程；上、下游渠道水力要素;允许水头损失[△Z]
3.校核水头损失
进口段的水 Z
Q2
v02
面降落值
( A 2g )2 2g
槽身沿程水 面降落值Z1
出口段水面 回升值Z2
Z1 iL 1
Z1 3 Z
4
水头损失
Z Z Z1 Z2 [Z ]
二、渡槽水力计算方法
已知量：设计流量Q0；加大流量Qmax；上游渠底高程；上、下游渠道水力要素;允许水头损失[△Z]
4
1.槽底坡度 i
一般取i=l/500～l/1500或槽内流速v=1～2m/s（最大可达3～4m/s）；对于长渡槽 i [Fra bibliotek ] 0.2 L
渡槽内力计算
渡槽内力计算1W、△1ԏ)T 1= 1.353KN/m T 2= 6.395KN/m T=7.748KN/m△1W =-10.187/EI t (m/KN)△1ԏ=14.935/EI t (m/KN)所以X 1=1.42KN(拉力）截面弯矩M Mo -0.136-0.136-0.136-0.136-0.136-0.136-0.136G Go 00-0.193-0.76-1.661-2.836-4.204M h 00-0.073-0.357-0.922-1.815-3.037M W 0-0.175-0.694-1.737-3.406-5.753-8.741M ԏ0.1350.1350.464 1.722 4.1437.92213.072M X 100.71 1.096 1.455 1.764 2.001 2.15∑-0.0010.5340.4640.187-0.218-0.617-0.896截面弯矩N Go5.406 5.406 5.222 4.682 3.824 2.705 1.403N h 0 1.574 2.217 2.612 2.644 2.231 1.344N W 00-0.495-1.487-3.077-5.312-8.158N ԏ-7.748-12.636-16.654-19.031-19.135-16.605N X1000.3670.71 1.004 1.229 1.371∑5.406-0.768-5.325-10.137-14.636-18.282-20.645φ=0截面 设计水深时 M 设=0.251(KN ﹒m) N 设=0.092(KN ﹒m)校核水深时 M 设=0.534(KN ﹒m) N 设=0.768(KN ﹒m)φ=90截面设计水深时 M 设=0.754(KN ﹒m) N 设=18.372(KN ﹒m)(拉力）校核水深时 M 设=1(KN ﹒m) N 设=21.469(KN ﹒m)(拉力)㈢端肋的内力计算（截面取在距端部拉杆中心线一个拉杆间距位置上，端肋及顶部“L b = 1.475m底横梁截面尺寸（按等截面梁计算）H 1=0.38φ=60φ=75注 轴向力受压为正y=0φ=0φ=15φ=30φ=45校核水深作用下横向弯矩成果表y=0φ=0φ=15φ=30注 弯矩以槽壳外壁受拉为正φ=45φ=60φ=75设计水深作用下轴向力成果表b*H1=0.114㎡竖杆截面尺寸（按等截面梁计算）b*H 2=0.09㎡竖杆高H=(0.60-0.5*0.2)+1.0+0.5*0.38= 1.69m底横梁跨度2L= 2.3L= 1.15已知槽身均布荷载（按校核水深工况计算）q 较=49.493KN/m1求作用于框架底横梁和竖杆上的荷载一个端肋的重力G b =15.107KN作用于隔离体上的剪力QQ=q*(L-L b )=173.226KN其中： （1）作用于槽壳截面重力轴一下部分剪力的垂直分量T Q2=81.35KN（2）作用于槽壳一侧直段上的剪力T Q1=45.938KN（3）框架竖杆承受L b 长度上的水平水压力q 1=24.454KN/m（4）作用于框架底梁上的均布荷载q 2=73.678KN/m（5）T Q1对竖杆中线位置的力矩M Q = 4.594(KN ﹒m)2求“拉杆”轴力X 1J 23=0.001372m 4J 21=0.000675m 4μ23=0.499μ21=0.501X 1=-7.512KN(压力)3端肋底横断面跨中截面内力计算轴力：N L =28.176KN (拉力)弯矩：M L =28.978KN(下缘受拉))2排架的横向内力计算(当河槽内无水时）选取渡槽排架为9.2米、13.1米(13.1米时的排架计算)已知N1=211.557KNN1—每节槽身重、槽顶结构重及端肋重N2=268.696KN N′=225.532KN2N2—校核水深时的水重N3=28.656KNN3—人群荷载作用于槽身的横向风压力T0=11.067KNƳQ—荷载的分项系数取 1.3μs—风荷载体型系数，根据GBJ—97可取 1.3μz—风压高度变化系数，查GBJ—97，在田野、丘陵地区当建筑物离地面高度低于10米时取A—槽身受风面积，A=H1L(H1为槽身高，L为每跨槽身常)w0—基本风压 (w0=v2/1600)风速为24m/s0.36T1′= 1.12KNT1=12.187KNT2′= 1.884KNT2=14.071KNT3′= 1.884KNT3=15.955KNP=508.909KNP′= 4.842KNP1=9.797KNP2=16.569KNP3=16.569KNa计算固端弯矩（弯矩以顺时针转为正）M12F=M21F=-13.101KN﹒mM23F=M32F=-15.126KN﹒mM34F=M43F=-17.152KN﹒mb计算抗弯劲度34=62.086KN34=55.529KN不满足最小配筋率的要求，按最小配筋率配筋选用3ɸ10(A′s=236mm2)因为满槽水时弯矩不变而轴力变大，大偏心轴力越小越危险所以不用满槽水情况下的φ=φ==β=0 取㈤钢筋混凝土条形基础1尺寸的选择C20基础受冲切承载力采用GB—50007—2002《建筑地基基础设计规范》的推荐公式计算参见附图F l≤0.7βhp f t a m h0选取整体板式条形基础其中a m=(a t+a b)/2F l=p j A lF l—相应于荷载效应基本组合时，扣除基础自重及其上土重，作用在A l上的地基土净反力设计值βhp—受切承载力截面高度影响系数，当h＜800mm时，βhp取1.0,；当h＞2000mm时，βhp取0.9，其间f t—混凝土轴心抗拉强度设计值 1.1h0—基础冲切破坏椎体的有效高度a t—冲切破坏椎体最不利一侧斜截面的上边长（当计算住与基础交界处的受冲切承载力时，a t取柱宽；a b—冲切破坏椎体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；a m—冲切破坏椎体最不利一侧计算长度；p j—扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础A j—冲切计算时取用的部分基地面积立柱插入深度h1a h1在≥h之间，h为0.4b h1应满足钢筋锚固长度要求≥20d，d为钢筋直径c h1≥0.05倍柱长取h1=800mm取H= 1.2m H—基础总高取a1、a2=250mmt取350mm t—杯壁厚取底板混凝土保护层厚度为35mm取砂卵石的容重Ƴ=15KN/m3a m=0.685F l=p j A l=19.397KN0.7βhp f t a m h0=192.519KN所以满足要求2地基反力计算满槽水加横向风、水压力作用，按持久状况考虑作用于地基上的压力，Ⅱ级钢筋 f y=f y′=310N1=233.987KN选取c=N2=226.843KN a=M=35.557KN/m3V=14.81KN q=93.069KN/ma max=157.34当x=0.8c=0.8a min=144.006当x= 3.2c=0.8x≤c;M1x=33.169KN/m3c≤x≤L-c M2x=74.65KN/m3x≥L-c M3x=584.105KN/m3当x= 2.085c=0.8基础最大弯矩 M=55.063KN/m3取宽度为1米为研究对象b=1000mm h=400mma s=0.05ξ=0.051＜ ξb=0.544A s=600.484mm2查《水工钢筋混凝土结构》选用4ɸ14(A′s=616mm2)总共选用8ɸ14(A′s=1232mm2)㈥渡槽及地基的稳定性验算当槽中无水时，槽身荷载有竖向自重，水平风压力自重N1=211.557KN风压力T0=11.067KN1槽身抗滑稳定安全系数K，需满足下式要求K1=f b N1/T0≥[K1]f b—支座的摩擦系数K1= 5.735≥[K1]=1.052槽身抗倾覆稳定安全系数K2，满足下式要求K2=M n/M P≥[K2]M P—绕风背面支点转动的倾覆力矩M n—抗倾覆力矩M n=253.868KN﹒mM p=11.51KN﹒mK1=22.056满足要求3槽架的抗滑稳定性验算抗滑稳定性安全系数按下式计算空槽K c=f c∑N/∑P≥[K c]fc—摩擦系数取0.35∑N=347.9428KN407.943∑P=46.575K c= 3.066＞[K c]=1.34渡槽的抗倾覆稳定性验算抗倾覆稳定安全系数按下式计算K0=l a∑N/∑M y≥[K0]l o= 1.2∑M y=350.942KN﹒m310.942K0= 1.574355浅基础的基地压应力验算检验渡槽作用于地基表面单位面积的压力是否超过地基土的容许承载力假定地基压应力呈直线变化，当不考虑地基的嵌固作用时，由偏心受压公式可得基地边缘应力为a max=∑N/bl+6∑M y/bl2横槽向a min=∑N/bl-6∑M y/bl2a max=∑N/bl+6∑M x/bl2顺槽向a min=∑N/bl-6∑M x/bl2Mx=264.446KN﹒ma max=109.295横槽向a min=-22.309a max=43.991顺槽向a min=42.995a max=109.295砂卵石为43t/m2为421.4KN/m2a max≤[a]=421.4KN/m2满足要求6渡槽基础的沉降计算对于跨径不大的中小型渡槽，且地基属于一般地址状况，按地基承载力设计基础通常㈥槽身的构造细节1渡槽支座梁式渡槽槽身通过支座传给钢架，当槽身跨度不大于15m时，支座一般采用平面支座，即此处在槽身两为减小钢板接触面上的摩阻力和防止生锈，上、下座板表面须刨光并涂上石墨粉。
渡槽设计部分计算书
渡槽设计任务书1. 设计课题某灌区输水渠道上装配整体式钢筋混凝土矩形带横杆渡槽2. 设计资料根据初步设计成果，提出设计资料及有关数据如下：1) 该输水渡槽跨越142m 长的低洼地带见下图，需修建通过15m 3/s 设计流量及16m 3/s 校核流量，渡槽无通航要求。
经水力计算结果，槽身最大设计水深H=2.75m ，校核水深为2.90m 。
支承结构采用刚架，槽身及刚架均采用整体吊装的预制装配结构。
设计一节槽身及一个最大高度的刚架。
2) 建筑物等级4级。
3) 建筑材料：混凝土强度等级 槽身及刚架采用C25级；钢筋 槽身及刚架受力筋为HRB335；分布筋、箍筋、基础钢筋HPB235。
4) 荷载钢筋混凝土重力密度 25KN/m 3; 人行道人群荷载 2.5KN/m 2 栏杆重 1.5KN/m 2 5) 使用要求：槽身横向计算迎水面裂缝宽度允许值[W smax ]=0.25mm,[W Lmax ]=0.20mm 。
槽身纵向计算底板有抗裂要求。
槽身纵向允许挠度[f s ]=l/500,[fL]=l/550。
6)采用：水工混凝土结构设计规范（SL/T191-2008）。
3.设计要求在规定时间内，独立完成下列成果：1)设计计算书一份。
包括：设计题目、设计资料，结构布置及尺寸简图；槽身过水能力计算、槽身、刚架的结构计算（附必要的计算草图）。
2)设计说明书一份。
包括对计算书中没有表达完全部分的说明。
3)施工详图，一号图纸一张。
包括：槽身、刚架配筋图、钢筋表及必要说明。
图纸要求布局合理，线条粗细清晰，尺寸、符号标注齐全，符合制图标准要求。
4.附图渡槽计算书一、 水力计算，拟定渡槽尺寸初步选取每节槽身长度14.2m ，槽身底坡i=11000，取该渡槽槽壁糟率n=0.013，设底宽b=2.5m ，①按设计水深h=2.75m 过水面积：2A b 2.5 2.75 6.875h m =⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.758X b h m =+=+⨯=水力半径：0.859A R mX ==111662110.85975/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 6.8757515.1Q s ==⨯⨯=满足设计要求②按校核水深h=2.9m过水面积：2A b 2.5 2.97.25h m =⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.98.3X b h m =+=+⨯= 水力半径：0.873AR m X ==111662110.87375.2/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m7.2575.216.1Q AC s==⨯⨯=满足校核要求二、槽身计算纵向受拉钢筋配筋计算（满槽水+人群荷载）1、内力计算：（1）、半边槽身(见下图)每米长度的自重值()()1gKN1.052250.713 1.552.213mg k g RCg g S A gγγγ=∙=⨯⨯++=⨯⨯++=栏杆横杆每米内：2.50.6KN0.30.1250.713m2g-=⨯⨯⨯=横杆半边槽身面积：(0.30.4)0.10.80.10.3 1.1520.40.422 2.80.30.080.345220.160.070.840.160.3452S+⨯=⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯++⨯+++++=满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度）2221.100.52.5 2.911039.875Q k Q wKNq q V m γγγ=⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=水半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：21.202.5113k Q kKNq q mγ=⨯=⨯⨯⨯=总的均布荷载：80.088KNP m =槽身跨度取7m(2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理 计算跨度：0 5.6,7,1.05 5.88, 6.35.88n n n l m l m l m l a m l m===+==（3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15）2011.152948m M KS p l KN M==⨯⨯⨯=∙2、配筋计算：211.9c Nf mm=，2300y Nf mm =①承载力计算中，由于侧墙受拉区混凝土会开裂，不考虑混凝土承受拉力，故把侧墙看做T 型梁：'400500b 300,4502fh mm+===H 选为校核水深，按短暂情况的基本组合考虑，估计钢筋需排成两排取a=90mm,0370*******h h a mm =-=-=,确定'f b ，'500f h mm=，'05000.13610fh h =>，为独立T 型梁：故'013940464733fl b mm===，''12300125006300f f b b h mm=+=+⨯=上述两值均大于翼缘实有宽度，取'400f b mm=②鉴别T 形梁所属类型1.15294338KM KN m=⨯=∙，'''0h 50011.940050036107996.822fc ff h b h h KN m KM ⎛⎫⎛⎫ ⎪-=⨯⨯⨯-=∙> ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭故为第一类T 型截面()'fx h ≤，按宽度为400mm 的单筋矩形截面计算，6'220338100.05411.94003610s c f KM f b h α⨯===⨯⨯，10.0560.850.468b ξξ=-=<=，'0211.90.05640036103207300c f s yf b h A mm f ξ⨯⨯⨯===，min 032070.3%0.2%3003610s A bh ρρ===>=⨯,满足要求，故可配置6B18和6B2023411mm s A =实,③抗裂验算:()()'22'00''221826ff E s f f E sh bh b b A h y mm bh b b h A αα+-+==+-+,()()()3'''302114000 5.21033fff E s b bybb y I A h y mm α--=-+-=⨯300I 277.5h-W mm y ==,查附录表3得截面抵抗矩塑性系数m γ=1.50考虑截面高度的影响对m γ值进行修正，得：3000.7 1.50 1.23000m γ⎛⎫=+⨯= ⎪⎝⎭，在荷载效应标准组合下0.85ct α=，0330294m ct tk f W KN m KN m γα=∙>∙，故槽身抗裂满足要求。
矩形渡槽水力设计
矩形渡槽水力计算1、上游渠道水深h0计算1.1 已知数据上游渠道设计流量（m3/s）：Q=6.61 上游渠道断面参数：底宽（m）:b=2.5边坡系数：m=0.25底坡：i=0.000667渠床糙率：n=0.015 1.1 用试算法计算上游渠道水深h02、下游渠道水深h0计算2.1 已知数据下游渠道设计流量（m3/s）：Q=6.61 下游渠道断面参数：底宽（m）:b=2.5边坡系数：m=0.25底坡：i=0.000667渠床糙率：n=0.015 2.2 用试算法计算下游渠道水深h03、渡槽底坡i 、槽身净宽B 、净深H 设计3.1 已知数据渡槽长度（m ）：L=107渡槽设计流量（m 3/s ）：Q=6.61渡槽加大流量（m 3/s）：Q=8.263渡槽糙率：n=0.014渡槽纵坡：i=0.001254、渡槽总水头损失计算1=0.1出口段局部水头损失系数：ξ2=0.3允许水头损失（m ）：［△Z ］=0.2711取出口渐变段长度（m ）：L 2=36、进出口槽底高程计算6.1 已知数据进口前渠底高程（m ）：▽3=521.846.2 计算计算：校核：审查：日期：日期：日期：陈军编制贵州省水利水电勘测设计研究院提示一：计算稿中未着色部分需要你手工输入数据，着色部分为自动计算数据。
提示二：计算稿中所列计算公式参见《灌溉与排水设计规范》及有关水力学书籍。
提示三：本计算稿采用C5(162×229mm）排版，接近16K。
提示四：梁式渡槽满槽时槽内水深与水面宽度的比值一般取0.6～0.8；拱式渡槽可适当减少。
提示五：槽身过水断面的平均流速宜控制为1.0～2.0m/s 。
提示六：局部水头损失系数查《灌溉与排水工程设计规范》P110页表提示六：局部水头损失系数查《灌溉与排水工程设计规范》P110页表M.0.2-1和M.0.2-2。
渡槽水力计算
1、上游渠道水深h 01.1 已知数据上游渠道设计流量（m 3/s ）：Q=5 上游渠道断面参数：底宽（m ）:b=1.4边坡系数：m=0底坡：i=0.01渠床糙率：n=0.0181.1 用试算法计算上游渠道水深h 02、下游渠道水深h 0计算2.1 已知数据下游渠道设计流量（m 3/s ）：Q=5 下游渠道断面参数：底宽（m ）:b=1.4边坡系数：m=0底坡：i=0.012渠床糙率：n=0.0182.2 用试算法计算下游渠道水深h 03、渡槽底坡i 、槽身净宽B 、净深H 设计3.1 已知数据渡槽长度（m ）：L=105渡槽设计流量（m 3/s ）：Q=5渡槽加大流量（m 3/s）：Q=6渡槽糙率：n=0.018渡槽纵坡：i=0.0144、渡槽总水头损失计算进口段局部水头损失系数：ξ1=0.1出口段局部水头损失系数：ξ2=0.3允许水头损失（m ）：［△Z ］=1.61取出口渐变段长度（m ）：L 2=106、进出口槽底高程计算6.1 已知数据进口前渠底高程（m ）：▽3=1445.99计算：校核：审查：日期：日期：日期：陈军编制贵州省水利水电勘测设计研究院上游渠底高程1445.99i=0.01下游渠底高程1444.52i=0.012渡槽105m i=0.014提示一：计算稿中未着色部分需要你手工输入数据，着色部分为自动计算数据。
提示二：计算稿中所列计算公式参见《灌溉与排水设计规范》及有关水力学书籍。
提示三：本计算稿采用C5(162×229mm）排版，接近16K。
提示四：梁式渡槽满槽时槽内水深与水面宽度的比值一般取0.6～0.8；拱式渡槽可适当减少。
提示五：槽身过水断面的平均流速宜控制为1.0～2.0m/s 。
提示六：局部水头损失系数查《灌溉与排水工程设计规范》P110页表示六：局部水头损失系数查《灌溉与排水工程设计规范》P110页表M.0.2-1和M.0.2-2。
口槽底高程=1444.52m。
渡槽槽身的计算
满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度）
q水 Q2 qk2 Q2 V w 1.10 0.5 2.5 2.9110 39.875 KN m 半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：
qk Q qk2 1.20 2.511 3 KN m 总的均布荷载： P 80.088 KN m
水重γH，H 为最大水深，水位可近似取至横杆中心线处。
H
¦ΓH
值。
P1 为人行道板、横杆、人群荷载传给侧墙顶的集中力的设计
-5-
p1
g
ga
1
gb 1 2
Q1
qk
1
1.05 1
0.1
0.8
25
1.05
0.3 (2.5 2
0.054 ，
1 1 2s 0.056 0.85b 0.468 ，
As
fc b'f h0 fy
11.9 0.056 400 3610 3207mm2 300
，
As bh0
3207 300 3610
0.3%
min
0.2% ,满足要求，故可配置
6B18 和 6B20 As实 3411mm2 ,
R A 0.859m 水力半径： X
C
1
1
R6
1
1
1
0.8596 75m 2 / s
n
0.013
Q AC 流量：
Ri 6.875 75
0.859 1 1000
15.1m3
s
满足设计要求
②按校核水深 h=2.9m
过水面积： A b h 2.5 2.9 7.25m2
湿周： X b 2h 2.5 2 2.9 8.3m
渡槽设计部分计算书 精品
渡槽设计说明1.设计资料K55+546杨树河渡槽位于湖北省松滋市北河灌区北河主干渠下游处，距北河水库的桩号为19+865，经过三十几年的运行，该渡槽均出现严重的老化问题（如裂缝、混凝土剥落后钢筋外露），无漏水现象。
现荆松一级路下穿渡槽，路基宽度为24.5m，原渡槽结构为1-20m拱式渡槽，不满足荆松一级路路基下穿宽度的要求，故重建此渡槽。
另外，原渠线是沿山顺势，渠线较长，本次重建时，裁弯取直。
原有1-20m拱式渡槽的结构：槽身为钢筋混凝土结构，支承为拱式结构。
渡槽净宽B0＝2.3m，净高H0＝2.3m，侧墙厚20cm。
整体式钢筋混凝土矩形带横杆渡槽2.设计资料根据初步设计成果，提出设计资料及有关数据如下：1)该输水渡槽跨越142m长的低洼地带见下图，需修建通过15m3/s设计流量及16m3/s校核流量，渡槽无通航要求。
经水力计算结果，槽身最大设计水深H=2.75m，校核水深为2.90m。
支承结构采用刚架，槽身及刚架均采用整体吊装的预制装配结构。
设计一节槽身及一个最大高度的刚架。
2)建筑物等级4级。
3)建筑材料：混凝土强度等级槽身及刚架采用C25级；钢筋槽身及刚架受力筋为HRB335；分布筋、箍筋、基础钢筋HPB235。
4)荷载钢筋混凝土重力密度 25KN/m3;人行道人群荷载 2.5KN/m2栏杆重 1.5KN/m25)使用要求：槽身横向计算迎水面裂缝宽度允许值[W smax]=0.25mm,[W Lmax]=0.20mm。
槽身纵向计算底板有抗裂要求。
槽身纵向允许挠度[f s]=l0/500,[f L]=l0/550。
6)采用：水工混凝土结构设计规范（SL/T191-20XX）。
3.设计要求在规定时间内，独立完成下列成果：1)设计计算书一份。
包括：设计题目、设计资料，结构布置及尺寸简图；槽身过水能力计算、槽身、刚架的结构计算（附必要的计算草图）。
2)设计说明书一份。
包括对计算书中没有表达完全部分的说明。
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1、上游渠道水深h 0
1.1 已知数据
上游渠道设计流量（m 3/s ）：Q=5 上游渠道断面参数：
底宽（m ）:b=1.4边坡系数：m=
0底坡：i=0.01渠床糙率：n=
0.018
1.1 用试算法计算上游渠道水深h 0
2、下游渠道水深h 0计算
2.1 已知数据
下游渠道设计流量（m 3/s ）：Q=5 下游渠道断面参数：
底宽（m ）:b=1.4边坡系数：m=
0底坡：i=0.012渠床糙率：n=
0.018
2.2 用试算法计算下游渠道水深h 0
3、渡槽底坡i 、槽身净宽B 、净深H 设计
3.1 已知数据
渡槽长度（m ）：L=105
渡槽设计流量（m 3/s ）：Q=5渡槽加大流量（m 3/s
）：Q=6
渡槽糙率：n=0.018渡槽纵坡：i=0.014
4、渡槽总水头损失计算
进口段局部水头损失系数：ξ1=0.1
出口段局部水头损失系数：ξ2=0.3允许水头损失（m ）：［△Z ］=1.6
1取出口渐变段长度（m ）：L 2=10
6、进出口槽底高程计算
6.1 已知数据
进口前渠底高程（m ）：▽3=1445.99
计算：校核：审查：
日期：日期：日期：
陈军编制贵州省水利水电勘测设计研究院上游渠底高程1445.99i=0.01
下游渠底高程1444.52i=0.012
渡槽105m i=0.014
提示一：计算稿中未着色部分需要你手工输入数据，着色部分为自动计算数据。
提示二：计算稿中所列计算公式参见《灌溉与排水设计规范》及有关水力学书籍。
提示三：本计算稿采用C5(162×229mm）排版，接近16K。
提示四：梁式渡槽满槽时槽内水深与水面宽度的比值一般取0.6～0.8；拱式渡槽可适当减少。
提示五：槽身过水断面的平均流速宜控制为1.0～2.0m/s 。
提示六：局部水头损失系数查《灌溉与排水工程设计规范》P110页表
示六：局部水头损失系数查《灌溉与排水工程设计规范》P110页表M.0.2-1和M.0.2-2。
口槽底高程=1444.52m。