落地脚手架计算书 (2)
落地式脚手架工程施工方案计算书
落地式脚手架工程施工方案计算书工程名称：工程施工单位：施工单位名称编制人：某某日期：目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、横向水平杆（小横杆）验算 (3)四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4)五、扣件抗滑承载力验算 (4)六、立杆的稳定性计算 (5)七、脚手架最大搭设高度计算 (8)八、连墙件计算 (9)九、立杆地基承载力计算 (10)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20115、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《混凝土结构设计规范》GB50010-20107、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20189、《建筑地基基础设计规范》GB50007-201110、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-201611、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号二、工程参数1800 3001050三、 横向水平杆（小横杆）验算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：q k =(Q K +Q P1)×S=(2+0.3)×1.5=3.45 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.5×Q K ×S+1.3×Q P1×S=1.5×2×1.5+1.3×0.3×1.5=5.085 kN/m 3、计算最大弯矩： M max =ql b 2 =5.085×1.052=0.701kN ·m884、钢管载面模量W=4.49cm 35、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm 26、计算抗弯强度0 M max =0.701×106=156.12N/mm 2 〈205N/mm 2W4.49×1037、结论：满足要求 （二）变形计算1、钢材弹性模量E ＝2.06×105N/mm 22、钢管惯性矩I ＝10.78cm 43、容许挠度 [ν]=l/150与10mm4、验算挠度ν= 5q k l b 4 =5×3.45×10504=2.5mm 〈1050 ＝7与10mm384EI384×2.06×105×10.78×1041505、结论：满足要求（三）横向水平杆传给纵向水平杆的集中力计算小横杆计算外伸长度a 1取0.15m ，横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值： F=0.5ql b (1+a 1 )2=0.5×5.085×1.05(1+0.15 )2 =3.49kNl b1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值 F k =0.5q k l b (1+ a 1 )2=0.5×3.45×1.05(1+0.15 )2 =2.37kNl b1.05四、 纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：不需要计算抗弯强度和挠度。
钢管落地脚手架计算书(南方)
钢管落地脚手架计算书(南方地区)编者：吉工2009-03-22扣件式钢管落地脚手架的计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)(2002版)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)（2006年版）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
吉工注：计算书作为单独的章节并入专项方案内；这里的依据亦并入专项方案的编制依据一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb 为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m，底步高度1.7m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件采用一层三跨，竖向间距（层高）3.0 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；吉工注：1、《扣规》6.4.4 ，对高度24m 以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件和建筑物可靠连接；2、浙江省关于“《建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）实施意见（试行）”（以下简称《浙见》）四（一）3条：搭设高度超过25m 且不足50m的外架，应采用双钢管立杆或缩小间距等加强措施……；3、根据以上两点，建议24米以下采用落地式钢管脚手架，24米以上采用双立杆脚手架或悬挑脚手架或其它；4、《扣规》第6.3.6条：立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；以此来确定搭设高度；5、连墙件间距，要和结构形式和施工情况相符，竖向间距以层高较符合现在的实际情况；几步一连墙，适合以前的砖混结构；软件至2009版本只有几步几跨连墙的选择，要人工修改；6、《扣规》6.4.2，连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；因连墙位置常在楼层处，所以步距的整数倍等于层高较为合适；底层因人员进出，其步距可取1.8～2m，当然也可仅在入口处采取专门措施；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施和安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:15；吉工注：1、挡脚板，工地好象很难看到，但计算还是考虑；2、竹笆片和竹串片脚手板是不一样的，竹笆片脚手板要求大横杆在小横杆上，荷载是通过大横杆传给小横杆，再传给立杆，南方地区常采用；竹串片脚手板要求小横杆在大横杆上，是通过小横杆将荷载传给大横杆，大横杆再将力传给立杆的，这种方法北方地区常采用；竹笆片自重标准值按PKPM取值0.15kN/m2，有的软件按0.3kN/m2，接近竹串片的标准值，偏大；3、《浙见》四（五）1条：25m以下建筑物的外脚手架除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外，还应在中间至少满铺一层。
主体双排落地脚手架计算书
主体双排落地脚手架计算书一、引言脚手架是施工中常用的临时结构，用于支撑、搭设和为工人提供工作平台。
主体双排落地脚手架是一种常见的脚手架形式，其设计和计算对于施工任务的安全和效率至关重要。
本文将分析和计算主体双排落地脚手架的各项参数，以确保其在实际施工中的可靠性和稳定性。
二、设计参数1. 承载能力：主体双排落地脚手架需要能够承载工人和施工材料的重量。
为了保证安全，脚手架的承载能力应足够，考虑到载荷的变化，负载的最大尺寸和重量以及工作人员的数量等因素。
2. 材料选用：主体双排落地脚手架的构件选用需要考虑其强度、耐久性和稳定性。
常见的脚手架材料包括钢筋、钢管和木材等。
在设计过程中，应根据具体的施工现场情况选择材料，并保证其符合相关规范和标准。
三、计算方法1. 稳定性计算：主体双排落地脚手架的稳定性是设计和计算的重点。
稳定性计算需要考虑脚手架的高度、基座面积和倾斜度等因素。
通常采用静力计算法，根据脚手架的几何形状和材料特性计算其稳定性系数。
2. 承载能力计算：主体双排落地脚手架的承载能力计算需要考虑脚手架的材料强度和结构形式。
载荷的计算包括静载和动载两种情况，其中静载是指脚手架本身和施工材料的重量，动载是指工人在脚手架上工作时产生的振动和冲击力。
根据相关标准和规范，可计算出脚手架的设计承载能力。
四、施工注意事项1. 搭设顺序：在搭设主体双排落地脚手架时，应根据安全和施工需要确定合适的搭设顺序。
首先应搭设基座和水平支撑，然后依次搭设立杆、纵横杆和水平杆等构件。
在搭设过程中，应严格按照设计要求进行，确保脚手架的抗倾倒、抗风性能。
2. 安全措施：在使用主体双排落地脚手架过程中，要注意定期检查和维护，确保其正常工作状态。
同时，要加强施工人员的安全培训，提高其使用脚手架的意识和技能。
合理使用安全带、安全网和防护栏杆等安全设施，防止高空坠落和其他意外事故的发生。
五、结论主体双排落地脚手架是常用的施工临时结构，其设计和计算对于施工任务的安全和效率至关重要。
门式落地脚手架计算书
门式落地脚手架计算书xx工程；工程建设地点:xx；属于框架结构；地上10层；地下2层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由xx投资建设，xx设计，地质勘察，xx监理，组织施工；由xx担任项目经理，xx担任技术负责人。
计算门架的几何尺寸图一、参数信息1.脚手架参数脚手架计算高度为25m，门架型号采用门架MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式:双扣件；搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.219m，门架的高度 h0 = 1.93m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。
门架 h1 = 1.536m，h2 = 0.1m，b1 = 0.75m。
门架立杆采用Φ48 × 3.5 mm钢管，立杆加强杆采用Φ48 × 3.5 mm钢管，连墙件布置方式:两步三跨；连墙件钢管类型Φ48×3.5 mm钢管；连墙件连接方式:扣件连接；连墙件计算长度lo＝0.3m；连墙件的竖向间距3.9m，水平间距5.49m。
2.荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz为0.92，风荷载体型系数μs为0.22；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.000；基础底面扩展面积(m2):0.250；基础降低系数:1.00。
二、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撑 2副 2×0.04=0.08 kN水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132 kN脚手板 5步1设 0.184×1/5=0.037 kN连接棒 2个 2×0.006=0.012 kN锁臂 2副 2×0.009=0.018 kN合计 0.503 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计N Gk1 = 0.258 kN/m。
落地式脚手架计算书(地下室顶板上且层高高)
脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 29.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆横距为1.0m，立杆纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 450.00 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用三步三跨，竖向间距 5.4 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处XXXXXX，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：2.9m；板单元计算长度Bl(m)：2.9m；板厚度h(mm)：220；混凝土成型龄期T B(天)：28；混凝土强度等级：[X B=C35]；混凝土强度实测值f ck(MPa)：35；钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB40010@150 A SX=523.33Y向正筋 HRB40010@150 A SY=523.33X向负筋 HRB40010@150 A SX'=523.33Y向负筋 HRB40010@150 A SY'=523.33二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
落地脚手架计算书
落地脚手架计算书一、计算模型计算简图二、荷载计算1、计算脚手架的恒荷载且式中 H i——立杆计算截面以上的架高；g k1——以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重基数（KN/m）；g k2——以每米立杆纵距（l a）计的作业层面材料的自重计算基数（KN/m）；g k3——以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算基数（KN/m）；n1——同时存在的作业层设置数。
取步距1.8m，横距1m，纵距1.5m，最大高度23.2m根据《建筑施工手册》第二版查得：g k1=0.1074 （KN/m）（以边立杆计）g k2=0.3666（KN/m）g k3=0.0819 (KN/m)同时，操作层取3步 n1=3 l a=1.5 (m)2、施工活荷载取式中 q k——按每米立杆纵距计的作业层施工荷载标准值（KN/m）查表得：q k=1.35根据JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》永久荷载分项系数取1.2可变荷载分项系数取1.4荷载效应组合=永久荷载+施工均布荷载故冲天荷载：三、拉结钢丝绳校核轴向拉力为查《机械设计手册（第二版）》得：Ф15钢丝绳（6×19）的破断拉力系数K=6故：T破断 = 15.88×6 = 95.28（KN）而Ф15钢丝绳（6×19）的公称破断拉力为132 KN95.28KN << 132 KN故采用Ф15钢丝绳（6×19）进行拉结符合安全要求四、顶墙横杆水平力校核水平力为计算钢管细长比：λ=μl÷rμ=1.0 l=1250（mm） r=15.8（mm）λ=1250÷15.8=79.1查表《建筑施工手册》(第二版)得φ=0.728而截面积为489 mm2所以合格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，扣件抗滑承载力系数0.8。
扣件的抗滑承载力按照下式计算每个扣件抗滑承载力为8KN，采用每根钢管两个扣件。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw
风荷载体型系数µs=1.3=1.3×0.8=1.04
σw=
0.9×1.4×µz×1.04×0.3×1.5×1.82×106 10×4.49×103
=42.6µz
地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg 首先计算长细比λ：
λ=
l0
Mwk=
0.7×0.65×1.04×0.3×1.5×1.82
=0.069kN·m
10
6、确定按稳定计算的搭设高度Hs: 组合风荷载时
Hs=
Af-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQk+
Mwk w
A)]
=
1.2gk
0.188×424×205×10-3- 0.069 ×0.188×424)]
[1.2×1.500+0.85×1.4(2.70+ 4.49
连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附
加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距
离，即lH=0.3m，因此长细比
λ= lH = i
目录
一、 编制依据 1 二、 工程参数 1 三、 横向水平杆（小横杆）验算 2 四、 纵向水平杆(大横杆)验算 4 五、 扣件抗滑承载力验算 4 六、 立杆的稳定性计算 5 七、 脚手架搭设高度计算 8 八、 连墙件计算 9 九、 立杆地基承载力计算 10
落地式钢管脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度29.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.33米，立杆的步距1.50米。
钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设19层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×1.0002/8=0.439kN.m=0.439×106/5080.0=86.395N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.323mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
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一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距为1.8m，大小横杆的步距为1.5m；内排架距离墙长度为0.50m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省南京市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.09=0.148 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.52+0.10×0.84×1.52 =0.216 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.148×1.52-0.117×0.84×1.52 =-0.254 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.216×106,0.254×106)/4490=56.57 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ= 56.57 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.123×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.6×15004/(100×2.06×105×107800) = 1.544 mm；大横杆的最大挠度 1.544 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=2×0.9×1.5/(2+1) =0.900 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.135)+1.4 ×0.9 = 1.482 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax = 1.2×0.033×0.92/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax = 1.482×0.9/3 = 0.445 kN.m ；最大弯矩 M= M qmax + M pmax = 0.449 kN.m；最大应力计算值σ = M / W = 0.449×106/4490=99.917 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力σ =99.917 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+0.9 = 1.085 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = 1084.95×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 1.264 mm；最大挠度和ν = νqmax + νpmax = 0.013+1.264 = 1.277 mm；小横杆的最大挠度为 1.277 mm 小于小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.5 /2 = 1.35 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.015+0.202)+1.4×1.35=2.211 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mN G1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×15.00 = 1.2kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N G2= 0.3×4×1.5×(0.9+0.5)/2 = 1.26 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mN G3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2N G4 = 0.005×1.5×15 = 0.11 kN；经计算得到，静荷载标准值N G =N G1+N G2+N G3+N G4 = 3.851 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q= 2×0.9×1.5×2/2 = 2.7 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 W o -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W o = 0.35 kN/m2；U z -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：U z= 1 ；U s -- 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7 ×0.35×1×1.13 = 0.277 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G+1.4N Q= 1.2×3.831+ 1.4×2.7= 8.137 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85×1.4N Q = 1.2×3.831+ 0.85×1.4×2.7= 7.57 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为M w = 0.85 ×1.4W k L a h2/10 =0.850 ×1.4×0.277×1.5×1.52/10 = 0.12 kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 8.137 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：φ= 0.188 ；立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；σ = 8137/(0.188×424)=102.076 N/mm2；立杆稳定性计算σ = 102.076 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 7.570 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到：φ= 0.188立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；σ = 7569.72/(0.188×424)+205860.123/4490 = 140.812 N/mm2；立杆稳定性计算σ = 140.812 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K(kN)计算公式为：N G2K = N G2+N G3+N G4 = 1.8 kN；活荷载标准值：N Q = 2.7 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：G k = 0.125 kN/m；H s =[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.5+1.4×2.7)]/(1.2×0.125)=69.451 m；按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H] = 69.451 /(1+0.001×69.451)=64.941 m；[H]= 64.941 和 50 比较取较小值。