现代化煤矿井下开关保护整定计算与分析
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。
公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。
公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；1.5——可靠系数。
5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——电磁起动器短路电流整定值，A；1.2——可靠系数。
6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。
8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
煤矿井下高低压开关整定值计算与分析
煤矿井下高低压开关整定值计算与分析摘要：本文旨在研究煤矿井下高低压开关的整定值计算和分析。
首先，本文阐述了高低压开关的整定值计算的相关理论基础和方法，然后本文提出了通过实验测试得到的井下高低压开关整定值计算以及分析的具体步骤和结果，并在此基础上对计算结果进行分析。
最后，本文对井下高低压开关整定值计算及其相关分析结果进行了总结。
关键词：煤矿井下，高低压开关，整定值计算，实验分析正文：煤矿井下安全重要的一环是高低压开关，它通过检测和控制井下的电气信号来改善安全状况。
因此，正确的计算和分析井下高低压开关的整定值是十分必要的。
本文旨在研究煤矿井下高低压开关的整定值计算和分析。
首先，本文详细介绍了高低压开关的整定值计算的相关理论基础，以及基于电压和电流测量仪的高低压开关整定值计算方法。
然后，本文给出了通过实验测试检测和分析井下高低压开关整定值计算的具体步骤和结果，包括多个实验点的电压测量值、高低压开关的合格定值、以及给定的高低压开关整定值计算结果。
随后，本文对整定值计算结果以及相关分析结果进行了详细的分析，讨论了电压测量值和高低压开关整定值之间的关系，以及整定值误差和不符合率的影响因素。
最后，本文对井下高低压开关整定值计算及其相关分析结果进行了总结，为煤矿井下安全工作提供参考和指导意义。
在本文的研究中，我们还提出了一种基于多个实验测试点的高低压开关整定值计算和分析方法。
此方法可以有效地检测和评估单个高低压开关整定值计算和整个系统的整定值情况。
首先，通过多个实验测量点，采集相应的电压测量值；然后，根据所得测量值，计算并确定对应的高低压开关整定值；最后，对高低压开关整定值情况进行分析，检测整定值的准确度和合理性，确保整个系统的安全性。
此外，我们还详细讨论了电压测量值和高低压开关整定值之间的差异以及整定值误差或不符合率可能引起的影响因素。
我们发现，由于受电压测量精度和实验条件的影响，实际测量出的电压值与理论计算结果有较大的偏差，这将导致整定值的误差或不符合率超出规定的标准值，从而影响井下系统的安全性。
煤业井下高低压开关电流整定计算
井下高低压开关电流整定计算整定人:审核人:编制时间: 2015年11月目录一、供电系统概况 (1)二、井下远方两相短路电流计算 (1)1、中央变电所各短路点电流计算 (1)2、采区变电所各短路点电流计算 (5)三、井下开关电流整定 (10)1、井下高压开关整定 (10)2、井下馈电开关整定 (14)一、供电系统概况我矿10kV 供电系统的供电电源为****变电站*****线路(***Ⅰ回)和****变电站*****线路(**Ⅱ回)。
****变电站****线路(***Ⅰ回)和****变电站****线路(**Ⅱ回)在我矿接入地面配电室,然后采用两趟MYJV 42-8.7/10型铠装电缆由地面配电室接入井下中央变电所,再有两趟MYJV 22-8.7/10型铠装电缆从中央变电所向采区变电所供电,地面配电室和井下变电所采用双回路供电运行。
二、井下远方两相短路电流计算 1、中央变电所各短路点电流计算1#变压器二次出线端的短路电流计算:Id 2(1)变压器二次电压690V,容量400kVA,系统短路容量按50MVA 计算:查附表二得系统电抗Xx=0.0095Ω 10kV 电缆长度L=10米,忽略不计, 变压器电阻电抗:Rb 1=0.006Ω Xb 1=0.038Ω∑R=0.006Ω ∑X=0.0095+0.038=0.0475Ω 1#变压器二次出线端的短路电流Id 2(1)=()()222eX R U ∑+∑ =()()220475.0006.02690+=7205.89A2#变压器二次出线端的短路电流计算:Id 2(2)变压器二次电压690V,容量400kVA,系统短路容量按50MVA 计算:查附表二得系统电抗Xx=0.0095Ω 10kV 电缆长度L=10米,忽略不计, 变压器电阻电抗:Rb 1=0.006Ω Xb 1=0.038Ω∑R=0.006Ω ∑X=0.0095+0.038=0.0475Ω2#变压器二次出线端的短路电流Id 2(2)=()()222eX R U ∑+∑ =()()220475.0006.02690+=7205.89A4#馈电开关出线末端的短路电流计算:Id 2(3),计算: 电缆为MY3*120的10米、MY3*35的60米 查附表二得系统电抗Xx=0.0095Ω 变压器电阻电抗:Rb 1=0.006Ω Xb 1=0.038Ω查表120mm 2电缆每公里电阻R 0=0.164、电抗X 0=0.056。
煤矿井下低压开关整定计算公式
Ф） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。
总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。
选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4 倍，可调范围为3-10Ie。
2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。
被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。
3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA）（2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Z b （690） =（690/6000）2 ×Z b （6000）（3）被保护线路的阻抗电抗：X L =X O L（X O 千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06 欧姆/千米；L：线路长度km）电阻：R L =L/DS ＋R h L：线路长度（米） S：导线截面积（毫米 2 ） D：电导率（米/欧*毫米 2 ，铜芯软电缆按65 o C 时考虑取42.5，铜芯铠装电缆按65 o C 时考虑取48.6） R h ：短路点电弧电阻，取0.01 欧电缆的阻抗Z L ＝ 2 2 RL XL ?8?0 所以总阻抗Z 总＝Zb （690）＋Z L （4）两相短路电流计算 I 短＝Ue （690）/2Z 总（二）BKD1-400 型 1、整定原则：分开关近短保护整定值选取时应略小于被保护线路末端两相短路电流值，可调范围为 400－4000A。
煤矿井下高低压开关整定值计算与分析
2018年第7期2018年7月0引言煤矿井下供电关系到井下安全生产，由于井下环境恶劣，井下供电的设备容易发生故障，如过负荷、漏电、短路等问题，因此对于井下供电关键设备，例如高压隔爆开关、低压馈电开关、电磁启动器、电缆等加强管理和维护是非常必要的。
根据中国煤矿安全相关的安全规程中的规定，在井下开关设备上必须安装过负荷、漏电保护、短路防护等设施。
但这些设施目前缺少开关整定值的统一标准，矿井对于整定值的计算也不够重视，因此常常出现由于整定值设置不当造成的保护拒动或误动的情况，对矿井的安全生产极为不利。
1电流保护电流保护包括过负荷保护和速断保护两个类型，需进行合理的整定值计算，方能判断出电压等级及每千瓦负荷中电流的大小。
不同等级每千瓦额定电流值表见表1。
表1不同等级每千瓦额定电流值表1.1电力系统中的速断保护装置对于电力系统，速断保护分为限时电流速断和电流速断。
前者作为后备保护，能对于线路末端的短路故障进行电流整定，并采取过保护措施；后者按照线路末端发生短路的整定值，进行短路电流整定，还能作为相敏保护定值进行馈电开关的保护，计算出保护定值[1]。
对于馈电开关和高压开关进行速断整定保护，根据煤矿供电线路较短的特点，以稍大于负荷的最大启动电流为目的作为煤矿速断保护的工作准则，而对于变压器来说，采用稍大于启动励磁涌流进行整定值计算。
速断保护的系数计算：I=K (nP max +p 1+p 2+…+P n )，(1)式(1)中，I 为速断保护电流，A ；K 为每千瓦额定电流，A ；n 为循环电流次数；P max 为最大启动负荷，kW ；p 1，p 2，…，P n 为每次启动负荷，kW 。
低压馈电开关速断整定方式和高压隔爆开关的整定方式是一致的。
整定值设置为不延时，一旦发生电流超过整定值的情况，就会跳闸。
对于灵敏度的计算，需进行最远端两相短路电流值及速断整定值的计算，参照电力系统相关规定，最远端两相短路电流值的计算过程，要考虑电缆截面、供电距离、电压等级、变压器容量等[2]。
煤矿井下电气整定计算说明
煤矿井下电气整定计算说明鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。
公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。
公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z 值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；1.5——可靠系数。
5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——电磁起动器短路电流整定值，A；1.2——可靠系数。
6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。
8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
井下变电所-高压开关过流整定计算
显王煤矿井下高压开关过流整定计算书∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW+地面1779KW=4594KW 线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷×1140×0.85)〕×8｝=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(4594-380)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(250÷5)｝ =10.97(A) 计算结果：地面887潘龙进线高压开关柜过流整定：11A2.地面742高开（下井一回路）150/5∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷×1140×0.85)〕×8｝=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(150÷5)｝ =15.5 (A) 计算结果：地面下井一回路高压开关柜过流整定：15A∑Pe=630+37+40+185=892KW线路最大负荷（主斜井皮带2*315KW ）起动电流计算公式：（变频器启动） )5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(630×1000)÷×660×0.85)〕×1.5｝=972(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(972+〔(892-630)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(150÷5)｝ =3.4(A) 计算结果：立井变电所代3#变压器高压开关过流整定：取4A∑Pe=主扇360+斜井绞车155+立井绞车132+空压机75+锅炉65+生活照明污水办理100=887KW线路最大负荷（主扇2*160KW ）起动电流计算公式：（采纳变频器启动） )5.12.1(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(320×1000)÷×380×0.85)〕×1.5｝=859(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(859+〔(887-320)*1.79〕｝÷｛(10000÷400)*(150÷5)｝ =2.999(A) 计算结果：地面变电所代800变压器高压开关过流整定：取3A ##################################################5.井下斜井变电所一回路高压总开关400/5（1号高开）∑Pe=北翼2069KW+南翼746KW=2815KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：)108(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷×1140×0.85)〕×8｝=1793(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(2815-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(400÷5)｝ =5.28 (A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取5A6.斜井变电所1#变压器高压开关400/5（2号高开）∑线路最大负荷（刮板机80KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(80×1000)÷×660×0.85)〕×6｝=494(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(494+〔(593.5-80)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.12 (A)7.井下斜井变电所3#变压器高压开关400/5（3号高开）∑线路最大负荷（暗斜井皮带机2*110KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(2×110×1000)÷×1140×0.85)〕×6｝=1358(A)=⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe Ie e 310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 ×110)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(400÷5)｝ =1.7(A) 计算结果：井下斜井变电所一回路高压开关过流整定：取2A8.井下斜井变电所代104乙高压开关200/5（5号高开）∑Pe=1035KW线路最大负荷（采煤机组380KW ）起动电流计算公式：1000)108(31000=-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(380×1000)÷×1200×0.85)〕×8｝=1793(A) ϕco Ue Pe Ie e ⨯⨯⨯⨯=310001000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(1793+〔(1035-380)*0.59〕｝÷｛(10000÷1200)*(200÷5)｝ =6.5(A) 计算结果：井下斜井变电所代104乙高压开关过流整定：取6A9.斜井变电所代立井变一回路高压开关200/5（6号高开）∑Pe=746KW线路最大负荷（主排水泵90KW ）起动电流计算公式：)74(31000-⨯⨯⨯⨯⨯=ϕco Ue Pe IQ e｛〔(90×1000)÷×1140×0.85)〕×6｝=621(A)=⨯⨯⨯=ϕco Ue Ie e 31000÷高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e⨯∑+⨯-⨯=4.12.1 =｛1.2*(621+〔(746-90)*1.15〕｝÷｛(10000÷660)*(200÷5)｝ =2.84(A) 计算结果：斜井变电所代立井一回路高压开关过流整定：取3A 10.10KV 母线联系开关与变电所进线总开关同样，故整定值也同样不再另作计算。
井下设备的整定计算
井下设备的整定计算第一部分过载整定一．过流整定细则说明1.馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。
公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
2.馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。
公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
3.电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4.馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。
公式：式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；1.5——可靠系数。
5.电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。
公式：式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；1.5——可靠系数。
6.高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7.移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值。
8.本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
二．综采工作面电气整定计算（一）.移变的整定计算500KVA移变（10KV→690V,变比取14.5）。
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现代化煤矿井下开关保护整定计算与分析
作者：郝龙
来源：《科学与信息化》2017年第05期
摘要煤矿井下供电主要由高压隔爆开关、移变、低压馈电开关、电磁启动器、电缆等组成，由于煤矿井下电气设备的工作环境恶劣，井下开关会发生短路、漏电故障。
因此《煤矿安全规程》中规定井下开关应装设有短路、过负荷、漏电保护等，这些保护对矿井安全供电起着重要的作用。
但目前煤矿开关整定没有统一标准，许多矿井对如何整定没有很好理解，常常出现整定值设置不当的情况，导致出现误动作、拒动、越级跳闸的情况，影响矿井的安全供电。
关键词煤矿井下；开关保护；整定原则
1 高压开关保护整定原则
高压开关的速断保护不设置延时，当电流超过整定值时要求开关立即跳闸，整定值计算完后要效验灵敏度，过载保护多为定时限保护。
1.1 终端负荷为变压器时保护整定原则
速断保护到变压器二次侧，按变压器二次侧最小两相短路时流过一次侧的电流有不小于1.5的灵敏度系数进行逆向整定或躲过变压器的励磁涌流整定，过流保护一般按躲过变压器一次侧额定电流进行整定（当实际负载电流小于变压器额定电流时，可按实际负载电流整定）。
1.2 终端负荷为高压电动机时保护整定原则
速断保护值按可靠躲过电动机启动电流进行整定，一般为6-8倍电动机的额定电流，可靠系数取1.05-1.15，同时应当效验保护安装处故障的灵敏系数，要求灵敏系数不低于2。
过负荷保护定值按可靠躲过正常运行时电动机的负荷电流整定，一般取1.05-1.1倍的额定电流，动作时间定值应当可靠躲过电动机的启动时间，同时不应超出电动机过负荷运行的允许时间。
1.3 非终端线路控出线开关保护整定原则
馈出柜：速断按躲过线路尖峰电流值（最大工作电流）整定。
过负荷按实际线路运行最大负荷电流值整定。
母联柜和进线柜：速断按躲过线路尖峰电流值（最大工作电流）整定。
过负荷，进线柜按最恶劣情况，即单回路供电，带全部下级负荷时的最大电流整定。
母联，按最大负荷的一次母线电流整定。
（即哪段所带负荷大按哪一段的最大负荷电流整定）
2 低压开关保护整定原则
2.1 变压器二次侧馈电开关保护整定原则
短路保护电流应躲过最大一台电动机或几台同时启动电动机的启动电流与其余用电设备的额定电流之和。
过载整定值按实际负载电流值整定（一般采用反时限过流保护）
2.2 变压器二次侧启动器保护整定原则
启动器包括智能型和非智能型两种，前者速断整定值按8倍的额定电流整定，过载整定值按电动机额定电流的近视值整定，而后者不需要设置速断整定值，可默认为过载值的8倍[1]。
3 电压保护
3.1 过电压保护
过电压保护采用线电压判别方式，设置过电压保护的目的主要是防止用电设备长期处于严重过电压的状态下运行，免于损坏用电设备。
它一般不投跳闸，但一定要设定延时，以免电压瞬间波动引起不必要的告警。
如果过电压保护仅对允许过电压要求苛刻的设备才投跳闸，过电压定值一般设定为额定电压值的115%，延时时间为3S及以上。
3.2 失压保护
按煤矿供电运行规程的要求，带有负荷回路的失压保护应该投跳闸，而电源线路的失压保护不投跳闸。
失压保护的电压定值一般取额定值的75%。
另外，还要考虑开关所带负荷重要程度来考虑是否设置失压保护和延时时间，一般进线开关不设失压保护，不直接带负荷的开关设置延时时间，一般取1S，以避免电网波动造成大面积停电事故发生。
保护，不直接带负荷的开关设置延时时间，一般取1S，以避免电网波动造成大面积停电事故发生[2]。
4 漏电保护
合理的调整漏电保护定值可保证矿井和人员的安全。
漏电可分为选择性漏电和非选择性漏电，高压开关和低压分馈电开关使用选择性漏电，低压总馈电开关和照明信号综保使用非选择性漏电。
选择性漏电是通过监测零序电压和零序电流来实现，而非选择性漏电和漏电闭锁均采用附加直流保护来实现。
4.1 选择性漏电保护
对于中性点不接地系统，正常情况下零序电压和零序电流都为0，当线路存在漏电时，会产生零序电压和零序电流，通过设置零序电压和零序电流的值可起到漏电保护作用，一般零序
电压应设置成5V。
高压系统中零序电流大小和电容电流有关系，每公里电缆会产生lA电容电流，故高压系统零序电流按电缆长度设置。
当电压等级为660V时，零序电流设置为15mA，线路电压等级为1140V时，零序电流设置为20mA。
4.2 附加直流保护
总开关低压附加直流为所带分开关的后备漏电保护，一台变压器低压出线只能加一路直流电压，作为后备漏电保护，与分开关的零序漏电保护配合。
为了避免误动作，需要加延时，一般为0.3s，其动作阻值一般设定为11kΩ（660V），20kΩ（1140V）。
4.3 漏电闭锁保护
启动器在主回路未合闸状态下有漏电闭锁保护，当绝缘电阻低于22kΩ+20%（660V），40kΩ+20%（1140V），漏电闭锁动作，开关不合闸，起闭锁作用。
参考文献
[1] 陈仁明，黄稳，王霜.煤矿供电设计与继电保护整定计算示例[M].北京：中国矿业大学出版社，2013：33-39.
[2] 周晓东，郭志强，杨晋伟，等.煤矿井下高低压开关整定值计算与分析[J].煤矿机电，2015，（4）：62-65.。