中煤长城大桥0号块托架设计检算书
0号块及边跨托架设计检算书解析
中铁十八局田桓铁路T H-2标姜家堡子大雅河特大桥（32+48+32m）连续梁0号块及直线段现浇支架设计计算书设计：复核：二○一五年六月目录一、0号块支架设计检算书 (1)(一)、工程概况 (1)(二)、检算依据 (1)(三)、参数选择 (2)(四)、底模板横向方木计算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2 强度计算 (4)4.3刚度计算 (4)(五)、托架支撑结构计算 (5)5.1 荷载计算 (5)5.2 模型建立 (6)5.3 结果分析 (7)(六)、三角托架焊缝计算 (9)(七)、结论 (12)二、直线段支架设计检算书 (14)(一)、工程概况 (14)(二)、底模方木计算 (14)2.1荷载计算 (14)2.2 强度计算 (15)2.3刚度计算 (15)(三)、托架支撑结构计算 (16)3.1 荷载计算 (16)3.2 模型建立 (18)3.3 结果分析 (19)(四)、配重计算 (20)(五)、三角托架顶部预埋纵梁锚固计算 (23)(六)、三角托架焊缝计算 (23)(七)、结论 (27)一、0号块支架设计检算书(一)、工程概况田桓铁路TH-2标姜家堡子大雅河特大桥DK72+667.34（32m+48m+32m）连续梁，中心里程为：DK72+862.21，起始里程：DK72+773.21～DK72+919.31，全桥共分4个桥墩，全桥所有基础均为挖井基础，空心墩，最大墩高39m，最小墩高37m。
为了便于安装挂篮，施工采用0号块及1号块同时现浇方案，三块全长12m，由于墩身高度较高，托架采用三角形结构，墩顶通常预埋托架顶梁，斜支撑焊接与墩身预埋钢板上，两侧共设置12个三角托架，其中中间四个采用I40b组焊而成，两侧采用K型布置，采用I20a组焊，托架顶部设置I20a横向分配梁，横梁顶部梁底部分采用[14a焊接三角桁架做纵向支撑，翼缘板部分采用I20a，纵梁顶满铺10x10cm方木，10mm竹胶板做面板，侧模采用桁架式定型钢模板；托架布置如图1所示：图1 0号块托架布置图(二)、检算依据1、《姜家堡子大雅河特大桥DK72+667.34连续梁32+48+32m，图号：桥施A0698》2、《铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）》；3、《铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）》；4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)》5、《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣2006年4月。
站台梁0#块托架检算资料
站台梁0#块托架简算书计算：复核：审核：0#块托架简算单一、设计依据1、站台梁桥墩托架安装图；2、《钢结构设计规范》 GB50017-2003 ；3、《建筑施工手册(第四版)》；4、材料力学。
二、支架结构形式根据0#块实际情况，0#块施工拟采用墩顶托架现浇施工方法。
主要结构形式如下图：图（1）托架正视及俯视布置图三、荷载计算1、箱梁钢筋混凝土自重：26.5KN/m3；2、施工人员及一般施工设备的自重：3KN/m2；3、箱梁腔内內模支架及內模重：20KN；4、振捣混凝土时产生的荷载：对水平面模板为2KN/m2 ；5、模板重：1KN/m2；6、站台梁0#块顺桥向长12m，砼方量240.93m3，重638.46t。
其中底板厚80cm，腹板厚80cm，顶板厚40cm。
0#块单侧悬臂重量为189吨，加上施工荷载，0#块单侧悬臂总重量为1.3×189=245.7吨，0#块托架为三角托架形式，由型钢组成，混凝土浇注时，混凝土荷载及施工荷载首先传给木方，再传给三角托架，最后由预埋件传给墩身混凝土，现分别验算各构件受力是否满足要求。
四、支撑托架验算三角托架及横梁的验算底板横梁采用25#工字钢，间距0.7m,三角托架采用32#及25#工字钢组成，间距1米，详见图纸；根据施工图以及梁体重，可计算得出顺桥向三角托架承受荷载情况：0#块单侧悬臂重量为245.7吨（不含两侧翼板重量）底板由6榀三角托架支撑；托架编号依次J1至J6； P1为靠近桥墩侧及外侧空心段线荷载， P2为悬臂实心段线荷载。
托架J1承受线荷载G1=P1 +P2+P1=57+117+57托架J2承受线荷载G2=P1 +P2+P1=57+117+57托架J3承受线荷载G3=P1+P2+P1=57+117+57托架J4承受线荷载G4=P1+P2+P1=57+117+57托架J5承受线荷载G5=P1+P2+P1=57+117+57托架J6承受线荷载G6=P1+P2+P1=57+117+57设托架与预埋钢板焊接处为固定端，MIDAS软件受力分析模型如下：整体反力模型(KN)三角托架位移模型(mm)三角托架应力模型(N/mm2)整体轴力模型（KN）由位移模型可得三角托架的最大变形是2.86mm，小于4720/400=11.8mm,变形符合使用要求。
某特大桥0号块三角托架计算书(全面,实用)汇总
xx特大桥0#块托架算单一、概况xx高铁xx特大桥2106#～2012#为（48+5×80+48）的连续梁，截面形式为单箱单室，由墩向跨中截面逐渐变小，采用托架和墩梁固结的方案进行0#块施工， 0#块单侧悬臂长度为3.61米， 0#块单侧悬臂重量为203.3吨，加上施工荷载，0#块单侧悬臂总重量为1.3×203.3=264.3吨，0#块托架为三角托架形式，由型钢组焊而成，混凝土浇注时，混凝土荷载及施工荷载首先传给调坡支架，再传给三角托架，最后由预埋件传给墩身混凝土，现分别验算各构件受力是否满足要求。
图（1）托架立面及侧面布置图二、荷载由托架设计图可知，0#块单侧悬臂梁体自重及施工荷载由4组底模横梁传到设在其下的2片调坡支架上。
底模横梁受力简图如下图受示。
经过计算，1R 占总荷载的25.7%，2R 占总荷载的27.2%，3R 占总荷载的29.1%，4R 占总荷载的18.0%，故单片调坡支架上受到的节点荷载分别为：1264.30.50.25733.96R t =⨯⨯=， 2264.30.50.27235.94R t =⨯⨯= 3264.30.50.29138.46R t =⨯⨯=， 4264.30.50.18023.79R t =⨯⨯=底模横梁受力示意图三、 调坡支架验算调坡支架由[16a 和[8两种型钢焊接而成， 其中支撑杆最长为810mm，81012.962.77L i λ===，查表得0.9ϕ=，则[]0.987140.432859.8F A ϕσ==⨯⨯= 吨，由底模横梁传递过来的荷载如下图所示传递给调坡支架，其中cos i i S R θ=⨯，11cos8.133.62S R =⨯=，22cos8.135.58S R =⨯=，33cos8.138.08S R =⨯=，44cos8.123.55S R =⨯=，用midas 建立支架实际受力模型。
支撑杆截面参数表调坡支架受力示意图调坡支架受力模型1、调坡支架下各支点反力2、轴向应力（支撑杆及斜杆）杆件轴力图（单位：tonf）由上图可知，斜杆轴力很小，支撑杆最大轴力为33.6吨小于容许荷载59.8吨，满足要求。
0#段托架受力检算书
3.2、贝蕾桁架受力计算
根据贝蕾桁架受力特点，其受力检算分两个内容，即：①抗弯能力计算；②能力计 算；③桁架挠度计算。 分析一： 根据受力分析，把贝雷桁架所受荷载平均分配到承受 0#段梁桁架上。
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托架受力检算书
q=176.42KN/m
则贝蕾桁架受力可以简化如下图所示： 3.2.1、抗弯能力计算
横梁挠度图如下图所示：
计算可得：由图知 f max 0.1mm ≤[l/400]=3.3 mm （满足要求）
综上可得： I40a 工字钢弯曲应力检算、剪应力检算以及挠度检算满足受力要求。
3.1.2、牛腿 I25a 工字钢斜撑及其连接螺栓检算
检算内容包括：斜撑正应力检算、螺栓强度检算。
I25a 工字钢的横截面特性：
M max 285.8( KN.M )
根据有关资料，双排单层贝蕾桁架容许弯矩［M］=1576.4 KN.M。 Mmax≤［M］，故桁架抗弯能力满足要求。 3.2.2、抗剪能力计算 剪力图如下图所示：
N max
1 1 ql 176.42 4.6 405.77 KN 2 2
根据有关资料，普通双排单层贝蕾桁架容许剪力［N］=490.5 KN 此时 Nmax≤［N］，故桁架抗剪能力满足要求
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托架受力检算书
工 40a 总长 277.6 米，重为:277.6×67.6(每延米重,kg/m)×9.8＝183.9KN ⑸、模板的重量： 根据计算,受托架支撑的模板的总面积约为 680m2，按每平方米模板（含支撑分配 梁）重 120kg 进行计算，模板总重量为：680×120×9.8＝800KN 综合⑴～⑸项， 总的静载重量为： 4217.18+343.2+142.23+183.9+800＝5686.5KN
0#块托架计算书
千厮门大桥工程P2墩墩旁托架复核报告编制：校核：审核：中交二航局二公司结构设计室二O一一年十一月千厮门大桥工程P2墩墩旁托架复核报告目录一、工程概述 (1)二、设计依据 (1)1、基础资料 (1)2、设计规范 (1)三、荷载分析 (1)1、支座反力及托架自重 (1)2、风荷载 (1)3、荷载组合 (2)四、模型说明 (2)五、结构计算 (2)1、顶层分配梁 (2)2、次层分配梁 (3)3、Φ800-16钢管和Φ800-20 (4)4、顶层600-10钢管 (5)5、顶层600-10钢管节点承载力 (6)6、顶层4∠100*100*10平联 (6)7、顶层4∠100*100*10螺栓及连接板 (7)8、次层2∠100*100*10连接板 (9)9、2∠100*100*10平联及斜撑 (10)10、2∠100*100*10柱内水平斜撑 (12)11、横桥向连接系 (13)12、格构柱构造验算 (13)13、预埋件 (14)14、600-10钢管塔柱法兰盘 (16)15、总结 (18)一、工程概述P2墩即为索塔主墩，根据总体施工工艺，桥面吊机上桥前需安装墩旁托架施工平台，在托架施工平台上安装完成N24、N25、N26节段钢桁梁，然后在已安装的钢桁梁上桥面板上安装桥面吊机并进行钢桁梁杆件对称安装施工。
墩旁托架基础由16根钢管桩φ800×16mm (明州大桥扣塔钢管,顶层及底层采用φ800×20mm钢管)。
索塔渝中、江北侧倾斜对称布置，每边8根钢管桩，斜度为8.4度。
每4根钢管桩组成一个受力支点支撑钢桁梁，单个受力支点支撑重量为1300t（按临时索安装前杆件及桥面吊机总重统计），由顺桥向主梁直接承力，分配到横桥向主梁上，再由横桥向主梁分配到各桩顶受力。
钢管桩采用格构柱连接方式，水平横联除顶层采用4∠100*100*10角钢外，其余采用2∠100*100*10角钢螺栓连接方式连接，沿高度方向间距4m布置，横桥向连接系采用万能杆件组拼为4mx4mx9.8m构成,高度方向间距13m,共6层;顺桥向连接分为3层,间距为20.05m、16.52m、17.81m，下两层采用两组，每组4根φ32mm精轧螺纹钢与主墩连接，顶层采用φ600x10mm钢管与主墩连接。
75 2×135 75m连续梁0号块托架检算报告
江山港特大桥75+2×135+75m连续梁悬臂浇筑0号块模板托架检算报告二〇一一年三月三十日目录1.工程概况 ----------------------------------------------------------------------------- 11.1 工程概况--------------------------------------------- 错误！未定义书签。
2.托架检算 ----------------------------------------------------------------------------- 52.1 荷载计算--------------------------------------------- 错误！未定义书签。
2.2 三角托架检算--------------------------------------- 错误！未定义书签。
2.2.1 三角桁架上桁水平拉杆检算 --------------------------------------- 52.2.2 斜撑杆－钢管检算 --------------------------------------------------- 62.2.3 托架墩身铰接预埋件2根[40b钢焊缝检算--------------------- 62.3 销轴检算--------------------------------------------- 错误！未定义书签。
2.3.1 销轴抗剪检算 --------------------------------------------------------- 72.3.2 销轴抗弯检算 --------------------------------------------------------- 82.3.3 孔壁承压检算 --------------------------------------------------------- 82.4 托架墩身铰接预埋件2[40b检算 ---------------------------------------- 82.4.1 A点预埋件检算 ------------------------------------------------------- 82.4.2 B点预埋件检算 ------------------------------------------------------- 82.5 横向分配梁（贝雷梁）检算--------------------- 错误！未定义书签。
x大桥0#块钢托架及顶撑支架计算单
xxxx大桥（山下渡口撤渡建桥）项目0#块支架计算书计算：复核：审核：****年**月**日目录一、工程概况 ........................................................................................................... - 1 -二、计算依据 ........................................................................................................... - 1 -三、结构设计原理.................................................................................................... - 1 -四、施工方案设计说明 ............................................................................................ - 1 -五、结构计算 ........................................................................................................... - 2 -5.1设计计算参数 .................................................................................................... - 2 -5.2钢材、焊缝强度设计值 .................................................................................... - 3 -六、支架整体建模计算 ............................................................................................ - 3 -6.1整体模型 ............................................................................................................. - 3 -6.2结构受力分析结果 ............................................................................................. - 4 -6.3满堂支撑架验算 ............................................................................................... - 12 -6.4销轴连接计算 ................................................................................................... - 16 -6.5锚筋计算 ........................................................................................................... - 18 -七、结论 ................................................................................................................ - 21 -一、工程概况吾村大桥上跨江山港，中心桩号K0+373，右角90°，上部结构为3×20m先简支后连续空心板+（32.5+2×55+32.5）m变截面连续箱梁+3×20m先简支后连续空心板。
连续梁桥0号块托架方案设计及验算
连续梁桥0号块托架方案设计及验算贺祚【期刊名称】《《国防交通工程与技术》》【年(卷),期】2019(017)005【总页数】4页(P62-64,61)【关键词】连续梁桥; 0号块; 托架设计【作者】贺祚【作者单位】中铁十八局集团第五工程有限公司天津300459【正文语种】中文【中图分类】U448.2151 工程概况那苏河双线大桥为玉溪至磨憨铁路工程跨那苏河的双线6跨桥，里程范围DK245+684.59～DK246+14.1，桥梁全长329.51 m。
跨越那苏河采用(60+104+60)m连续梁，采用挂篮悬臂浇筑施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长225.6 m，中跨中部10 m梁段和边跨端部13.8 m梁段为等高梁段，梁高4.8 m；中墩处梁高为8.0 m，其余梁段梁底下缘按二次抛物线y=8+3.2×x2/432(m)变化。
箱梁箱底宽6.6 m，一般断面顶板宽11.9 m，接触网支架处顶板加宽至14.9 m，设置避车台处顶板加宽至14.5 m。
2 0号块托架设计那苏河双线大桥地处山区，且主墩均为高墩，不适于支架法施工。
为保证施工进度，结合施工标准化要求，经过比选，主桥0号块选择三角托架法施工。
三角托架法的原理是通过锚固于墩身上的预埋牛腿将三角架锚固于墩身上，形成简支结构，在三角架上搭设托架平台，从而实现0号块的浇筑。
0号块墩顶托架总体布置如图1所示。
0号块长12 m，墩顶部分8 m，前后两侧各2 m悬臂段，悬臂段采用三角托架法，每侧3组双拼I40工字钢三角托架，托架通过预埋在墩顶顶帽内的牛腿固定在墩身两侧。
托架上部按预定位置放置30cm高砂桶，上面放置横向主梁(双拼I40b工字钢)、纵向排架(I16)，安装底模板。
图1 托架结构布置图(单位：mm)3 荷载分析排架承受浇筑时的混凝土荷载，按照均布荷载计算，采用MIDAS软件进行计算，采用梁单元均布荷载计算，根据钢结构设计规范，荷载组合系数均取1.0。
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中煤陕西榆林能源化工有限公司铁路专用线工程长城大桥大桥工程（40+64+40）m梁0号段支架计算书编制：复核：审批：中铁四局集团有限公司西安分公司中煤铁路项目经理部二〇一四年十二月二十八日长城大桥单线连续梁0号块支架设计检算书一、概述长城大桥梁部为40m＋64m＋40m预应力混凝土连续桥主梁截面为单箱单室截面。
其0＃节段长度为8m，桥面宽度7.5m，梁底宽度4m，0＃块梁高4.8m。
预应力混凝土连续梁采用两端悬臂对称浇注。
0＃支架布置图如图1所示。
图1 0#支架布置图二、计算依据1.《钢结构设计规范》（GB50017－2003）2.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）3.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）4. 新建铁路40m ＋64m ＋40m 施工设计图。
5. 钢筋混凝土中的预埋件设计 三、相关说明1.Q235B 钢材的设计强度为215f MPa =，容许弯曲应力为[]170MPa σ=，容许剪应力为[]100MPa τ=，弹性模量为52.110E MPa =⨯。
2.C40混凝土的设计强度为19.1f MPa =，弹性模量为43.2510E MPa =⨯。
3.考虑浇注混凝土不均匀，取1.2的自重系数，考虑的人员机具等临时结构的作用对混凝土结构自重考虑1.15的系数。
四、钢管立柱架结构计算4.1 I20a 分配梁计算如图1所示，作用在I16分配梁上的荷载分为3种，一种是通过外侧模支架传递到分配梁上的集中荷载；一种是直接作用在主梁腹板下的混凝土自重均布荷载；一种是直接作用在主梁底板下的混凝土自重均布荷载。
4.1.1 翼缘板下分配梁的计算一个翼缘板的截面面积为21.109m ，则翼缘板的重量为1.109526.5 1.2 1.15203F kN=⨯⨯⨯⨯=，单侧外侧模总重84kN ，在顺桥方向上按桁架7片计，每片间距0.83m 。
结构计算程序采用SCDS2006，所有竖向支座采用单项受压支座。
计算模型如图2所示，竖向支座编号从近墩柱侧往远离墩柱侧依次为R1～R4。
每个外侧模排架下的荷载为（203＋84）/7/2=20.5kN 。
图2分配梁计算模型荷载计算结果：剪力图弯矩图位移图 图3荷载计算结果支座反力:150.7R kN =；224.8R kN =；324.8R kN =；449.6R kN =；最大弯矩：max 12.4M kN m =⋅；最大剪力：max 29.3Q kN =；2I16的截面特性：h ＝200mm ，A ＝71.2cm2，中性轴位置y 上＝y 下＝100mm 。
Ix ＝4738cm4，Wx 上＝Wx 下＝473.8cm3。
[]312.41026.21704738M MPa MPaW σσ⨯===<=由钢结构书查得2I20得17.4I S cm =[]3max29.31012.010017472QS MPa MPa It ττ⨯===<=⨯⨯组合应力：[]2222max max 326.2312.033.5 1.1187MPa MPaστσ+=+⨯=<=。
荷载作用处分配梁结构的竖向位移为11760.033 1.47800800L f mm mm =<==，刚度满足要求。
4.1.2 腹板下分配梁的计算作用在箱梁腹板下的I16分配梁共有10片，每延米的腹板的重量为7.1726.5 1.31 1.2 1.15301.5/p kN m =⨯⨯+⨯⨯=（）/2，此荷载由10片分配梁承受，每片分配梁上承担的均布荷载为19301.5/933.5/p p kN m ===。
计算程序采用平面结构计算程序SCDS2006，所有竖向支座采用单项受压支座。
计算模型如图4所示，竖向支座编号从近墩柱侧往远离墩柱侧依次为R0～R4。
图4分配梁计算模型荷载计算结果：剪力图弯矩图位移图 图5荷载计算结果支座反力:09.2R kN =；142.6R kN =；242.6R kN =；344.9R kN =；435.7R kN =；最大弯矩：max 4.9M kN m =⋅；最大剪力：max 24.2Q kN =；I16的截面特性：h ＝200mm ， A ＝35.5cm2，中性轴位置y 上＝y 下＝100mm 。
Ix ＝2369cm4，Wx 上＝Wx 下＝236.9cm3。
[]34.91020.7170236.9M MPa MPaW σσ⨯===<=由钢结构书查得I16得17.4I S cm =[]3max24.21019.91001747QS MPa MPa It ττ⨯===<=⨯组合应力：[]2222max max 320.7319.940.2 1.1187MPa MPaστσ+=+⨯=<=。
荷载作用处分配梁结构的竖向位移为13390.043 1.67800800L f mm mm =<==，刚度满足要求。
4.1.3 底板下分配梁计算由于底板下I16分配梁是作用在箱梁底板下的分配梁，其布置形式与腹板下I20分配梁一致，仅荷载大小有所差异，因此本节不再对I16分配梁作建模分析，仅根据荷载大小按5.1.2节的计算结果乘以相应的系数即可。
I16底板下一片分配梁上的荷载为1(0.440.55)26.50.5 1.2 1.1518.1/p kN m =+⨯⨯⨯⨯=，相对腹板下I16上的均布荷载133.5/p kN m =，则荷载系数为18.10.5433.5k ==，则底板下I20分配梁的计算结果为：支座反力:0 5.0R kN =；123.0R kN =；223.0R N =；324.2R kN =；419.3R kN =；最大弯矩：max 2.6M kN m =⋅；最大剪力：max 13.1Q kN =；I20的截面特性：h ＝200mm ， A ＝35.5cm2，中性轴位置y 上＝y 下＝100mm 。
Ix ＝2369cm4，Wx 上＝Wx 下＝236.9cm3。
[]32.61011170236.9M MPa MPaW σσ⨯===<=由钢结构书查得I16得17.4I S cm =[]3max13.11010.81001747QS MPa MPa It ττ⨯===<=⨯组合应力：[]2222max max 311310.821.7 1.1187MPa MPaστσ+=+⨯=<=。
荷载作用处分配梁结构的竖向位移为13390.05 1.67800800L f mm mm =<==，刚度满足要求。
4.2 I16分配梁计算将4.1节得到的分配梁上的支座反力按对应位置施加到 I16的分配梁上，分配梁的支座编号按图1所示，分配梁结构从左到右依次为P1～P4。
分配梁的计算模型如图6所示。
分配梁在上部荷载作用下的最不利计算结果如图7所示，在各荷载R1～R4作用下支座的反力如表1所示。
图8 计算模型剪力图弯矩图位移图图9最不利荷载作用计算结果表1 各工况支座反力计算结果（单位：kN ）分配梁编号荷载编号R1R2R3R41 2 1 2 1 2 1 2 P1 643 643 P2 597 597 P3 626 626P4554554最大弯矩：max 238M kN m =⋅；最大剪力：max 357Q kN =；I16的截面特性：h ＝560mm ， A ＝406cm2，中性轴位置y 上＝y 下＝280mm 。
Ix ＝196728cm4，Wx 上＝Wx 下＝7026cm3。
[]32381033.91707026M MPa MPaW σσ⨯===<=由钢结构书查得I56a 得47.9I S cm =[]3max3571019.910047912.53QS MPa MPa It ττ⨯===<=⨯⨯组合应力：[]2222max max 333.9319.948.3 1.1187MPa MPaστσ+=+⨯=<=荷载作用处分配梁结构的竖向位移为50000.22 6.25800800L f mm mm =<==，刚度满足要求。
4.3分配梁计算将4.2节得到的分配梁上的支座反力按对应位置施加到分配梁的计算模型如图8所示。
分配梁在P1～P5荷载作用下的最不利计算结果如图9所示，在各荷载作用下P1～P5支座的反力如表3所示。
图6 计算模型剪力图弯矩图位移图图7最不利荷载作用计算结果支座反力为1999R kN =；21434R kN =。
最大弯矩：max 757M kN m =⋅；最大剪力：max 999Q kN =；2H600×200的截面特性：h ＝600mm ， A ＝270.4cm2，中性轴位置y 上＝y 下＝300mm 。
Ix ＝156400cm4，Wx 上＝Wx 下＝5220cm3。
[]3757101451705220M MPa MPaW σσ⨯===<=由钢结构书查得H600×200得52.1I S cm =[]3max9991087100521112QS MPa MPa It ττ⨯===<=⨯⨯荷载作用处分配梁结构的竖向位移为37682.83 4.71800800L f mm mm =<==，刚度满足要求。
4.4钢管立柱计算根据10年一遇该地区的风速，桥位处风速20.2m/s 。
按《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）第 4.1.1条，得风荷载：212302211.3 1.020.2/10000.331.6W K K K W K K ==⨯⨯⨯⨯=；当高度为20～30m:0.33 1.130.373W kPa =⨯=；箱梁模板高度约7.2m ，得到模板上的风荷载10.3737.2513.4F kN =⨯⨯=； 计算程序采用通用有限元程序Midas2006，建立钢管支架的空间模型，所有构件均用梁单元模拟，边界条件为支架钢管底部固结，钢管于主墩连接处作Y 方向位移约束。
钢管立柱支架的计算有限元模型如图10所示。
图10钢管支架计算模型在风荷载作用下钢管立柱最大横向位移11.5mm ，挠跨比11.51168501532k ==。
立柱底节最大内力发生在边柱，轴力：max 815N kN =，弯矩：max 125.5M kN m =⋅。
钢管立柱计算长度：根据支架布置图，属于有侧移框架。
由于立柱和横联均为等截面等间距布置，且立柱底节受力较大，故仅需计算底层立柱即可。
立柱：80016mm φ⨯钢管，4430.310c I m -=⨯，16c L m =；横联：2[20a 型钢， 543.5610b I m -=⨯， 3.648b L m =。
底节边柱：514/0.5 3.5610/3.6480.03/30.310/16bbc cI L K IL --⨯⨯===⨯∑∑，底部固结，210K =，由公式()2121236sin 6cos 0K K K K ππππμμμμ⎡⎤⎛⎫⎛⎫⎛⎫-⋅++⋅⋅=⎢⎥ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦，得1 1.91μ=。