拉索式钢烟囱计算书
拉索式钢烟囱计算书
一、设计资料
1、钢烟囱高度H=20m，直径D=426mm，厚度t=8mm。
2、基本风压：W0=0.55kN/m2
3、地面粗糙度类别：B类地面粗糙度指数：0.16
4、抗震设防烈度：6度设计基本地震加速度：0.05g 设计特征周期0.35s
设计地震分组为第一组。
5、钢烟囱阻尼比：0.01
6、拉索：d=0.014m
二、设计依据
1、《烟囱设计规范》GB50051-2002
2、《钢结构设计规范》GB50017-2002
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
4、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010
5、《高耸结构设计规范》GB50135-2006
三、烟囱型式
烟囱高度和直径之比：H/D=20/0.426=47>35
设一层拉索，拉索数量为3根，平面夹角成120º，拉索与烟囱夹角为30 º。
四、筒身自重计算及拉索自重
1、筒壁每延米自重：G1=2x3.14x(0.426/2+0.410/2)x0.008x78.5=1.65 kN/m
筒壁总重：G=1.65x20=33 kN
2、拉索每延米自重：T1=7N/m
拉索长度：S=13/cos30 º=15m
3根拉索总重：T=3x7x15=315N=0.315 kN
五、风荷载产生的弯矩和拉索拉力计算
1、拉索式钢烟囱自振周期，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附录E之
E.1.1取：T1=(0.007～0.013)H≈0.013x20=0.26s
2、顺风向风压W0=0.55kN/m2，风荷载系数计算。
（1）风压高度变化系数：查《建筑结构荷载规范》表7.2.1，地面粗糙度类别B，
（2）风荷载体型系数μs
《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次36（b）
H/D=20/0.426=47>25
μz W0d2=1.25x0.55x0.4262=0.125>0.015,Δ≈0,
μs=0.6
拉索：按《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次38拉索α=60 º
风荷载水平分量的体型系数W SX =0.85
风荷载垂直分量的体型系数W SY =0.40
（3） 高度Z 处的风振系数βz 。由于拉索只有一层，烟囱高度只有20m ，为简
化计算，βz 值仍按《高耸结构设计规范》GB135-90第3.2.10条之规定取值。
地面粗糙度类别B 类，拉绳钢桅杆风振系数βz 为：
杆身：悬臂端：2.1；其他部位：1.7。
拉索：1.5。
3、横向风振判断。
（1） 第一阵型时临界风速V vcr
V crt =D/T I S t =0.426/0.26x0.2=8.2m/s
（2） 烟囱雷诺数及横向风振判断
s m s m x x W V H H /2.8/2.3325
.155.025.1200020000>===ρμ 有可能发生第一阵型横向风振
R e =69000VD=69000x33.2x0.426=9.8x105>3x105
<3.5x106
属超临界范围，漩涡脱落没有明显周期，结构横向振动呈随机性，不会共振。因此不必验算横向风振。
4、风荷载产生的弯矩设计值
近似计算参照《烟囱工程手册》
m kN x x x x h h H QH M kN x x x x Q m kN x x x ql M .9.413
8)13220(201.88)2(1.81327.04.1732.04.1.11732.04.12
12122212
12221=-=-==+====
5、拉索拉力设计值
kN x x x a h QH S 4.1130sin 152208.8sin 2o
1=== 222
23/49031470/6.23144
104.11mm N f mm N x x A S ==<==π 6、 拉索拉力对烟囱产生的竖向压力P 设计值
kN x a S P 8.195.0866.04.113
180cos cos === 六、 地震作用效应计算
根据《高耸结构设计规范》第4.42条，地震设防烈度等于8度I 、II 类场地的钢桅杆及其地基基础可不进行截面抗震验算，仅需满足抗震构造要求。
七、 承载能力极限状态设计
不考虑地震作用效应，只考虑结构自重和风荷载效应组合。
钢烟囱计算按《烟囱设计规范》第10.7.1条第5款要求：设计计算时，钢板厚度应留有2mm 腐蚀厚度裕度。因此钢板厚度t=8-2=6mm 计算。
1、 筒壁局部稳定的临界应力值计算。按《烟囱设计规范》公式（9.3.2-2）计算
2/7.773426
65.13102064.04.0mm N x x x d t x K t E crt ===σ 2、 在荷载（自重和风）作用下钢烟囱强度计算。按《烟囱设计规范》公式（9.3.2-1）
计算
c r t t m
i ni i f W M A N 及σ≤± 29165)24102424(785.0mm ni A =-=
38305656242477.0277.0)mm
x x t d m W a ===未开洞截面： 3481728)424
27365.01(6242477.0)65.01(277.0b )mm x x x x d b t d m W b =-=-=的截面：
开一个洞宽为 kN x x N 7.338.19765.12.11=+=
kN x x x N 9.468.19315.02.1)2
137(65.12.12=+++= kN x x x N 4.608.19315.02.12065.12.13=++=
m
kN M m kN M M m
kN M M k k .0.9.44.1.114.132211=====
两端简支的压杆。
2m 210008)2
4104262x3.14x(mm x A =+=筒身面积
4844103.2410-42664
mm x I ==）（π截面惯性矩 mm x A I i 9.33021000103.28===
回转半径 2.399
.330130000.1===x i l μ长细比λ N x x x x x A E N t EX
32322210252332.391.1210001020614.31.1===λπ欧拉临界压力 910.037235
2152.392351
.0.===ϕ轴心受压稳定系数λ表录查《烟囱设计规范》附x f B B y
满足整体稳定要求
2
2336
3/215/2.458.4340.1)1025233/109.468.01(111789109.421000x 910.0109.46)/8.01(mm N f mm N x x x x x N N W M A N t EX =<=+=-+=-+ϕ 4.地脚螺栓最大拉力计算
计算螺栓时，拉索式钢烟囱宜假定筒底固接，拉索与筒体连接处为铰接进行简化计算。
m kN x x x x M m
kN M .5.2112
11327.04.181.11231=-== 螺栓不受拉力
地脚螺栓最大拉力
kN x x n N nd M P e 65.49
4.6054.09
5.244max -=-=-= 5.钢烟囱底座基础局部压应力计算：
满足要求
压面积相同算面积和混凝土局部受取混凝土局部受压的计2
22
446
223/27.0/92.037.10.1675.00.11
2001200/27.008.019.0700/)300700(32
105.2)300700(785.0104.60mm N mm N x x f x x A A mm N x x x x f W
M A G ct l l b l crt ct l t cbt >======+=-+-=≤+=ωββπσωβσ
6..钢烟囱底板厚度计算
mm mm x f M t mm N x x b M t 202.9215
5.30376
6.5.30371502
7.02121max 22max <==≥===σ 八、地基承载力计算
1.荷载计算
m
kN x M kN x x V kN
N k k k .187.275.55.275.51327.0732.03.502.1/4.60=+==+===
kN x x G m D A 170207.214.314.34
x 214.342
2
2
=====基础及基础上土重基础底面积π 2.地基承载力计算
33
3
785.032214.332m x D W ==π基础底面抵抗矩 07.495.202.70785
.01814.31703.501801502.17.905.202.70785
.01814.31703.50min max >=-=-+==<=+=++=KPa P KPa x KPa P 基础底面压力
九、烟囱稳定性计算
倾覆弯矩M=1.4M k =1.4x18=25.2kN.m
抗倾覆弯矩 （50.3+170）x0.5x2=220.3 kN.m>M
自立式钢烟囱基础顶面内力计算
广东省轻纺建筑设计院 自立式钢烟囱基础顶面内力计算与基础设计 钢烟囱基础顶面内力计算 一、钢烟囱基本信息 烟囱直径：d =2500mm ； 烟囱高度：H =20000mm 烟囱运行重量：15T （折合150kN ） 二、烟囱基础地震作用计算 1）罐体基本自振周期 根据《烟囱设计规范》（GB50051-2013）钢烟囱基本自振周期按如下公式计算， d H T 2 211024.026.0-⨯+= （1） 式中，1T 为结构基本自振周期；H 为结构高度；d 为烟囱直径。已知H =20m ，d =2.5m ，代入公式（1）求得T 1=0.644s 。 2）地震动设计参数 抗震设防烈度为8度，设计地面基本加速度0.20g ，场地类别为Ⅲ类，地震分组为二组。根据《构筑物抗震设计规范》（GB50191-2012）表5.1.5-1及5.1.5-2得，对于多遇地震场地水平地震影响系数最大值αmax =0.16，场地特征周期T g =0.55s 。 根据《烟囱设计规范》，取钢烟囱的阻尼比为0.01。根据5.1.6条第2款：当构筑物阻尼比不等于0.05时，地震影响系数曲线的阻尼调整系数和形状参数需参考下述公式计算。 ζ ζ γ63.005.09.0+-+= （2） 式中，γ为曲线下降段的衰减指数；ζ为阻尼比。代入数据求得γ=1.0111。 ζ ζ η6.108.005.012+-+= （3） 式中，2η为阻尼调整系数，当小于0.55时取为0.55。代入数据求得2η=1.4167。根据5.1.6条1款图5.1.6地震影响系数曲线：T g
拉索式钢烟囱计算书
拉索式钢烟囱计算书 拉索式钢烟囱计算书 设计资料： 钢烟囱高度为20m，直径为426mm，厚度为8mm。基本风压为0.55kN/m2，地面粗糙度类别为B类，地震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计特征周期为0.35s，设计地震分组为第一组，钢烟囱阻尼比为0.01，XXX直径为0.014m。 设计依据： 本次设计依据《烟囱设计规范》GB-2002，《钢结构设计规范》GB-2002，《建筑结构荷载规范》GB-2001，《建筑抗震设计规范》GB-2010和《高耸结构设计规范》GB-2006. 烟囱型式： 根据烟囱高度和直径之比计算，H/D=20/0.426=47>35，因此设一层拉索，拉索数量为3根，平面夹角为120º，XXX与烟囱夹角为30º。
筒身自重计算及XXX自重： 筒身每延米自重为1.65kN/m，筒身总重为33kN。XXX 每延米自重为7N/m，XXX长度为15m，3根XXX总重为0.315kN。 风荷载产生的弯矩和XXX拉力计算： 根据《建筑结构荷载规范》GB-2001附录E之E.1.1，拉索式钢烟囱自振周期为0.26s。顺风向风压为0.55kN/m2，根据地面粗糙度类别B，查表得各截面的μz值。根据烟囱高度和直径之比计算，H/D=20/0.426=47>25，根据表7.3.1项次36（b），得到风荷载体型系数μs为0.6.根据计算，风荷载体型系数μs为0.6. 本文将钢烟囱的设计计算过程进行了详细介绍。首先，根据《烟囱设计规范》第10.7.1条第5款要求，钢板厚度应留有2mm腐蚀厚度裕度，因此钢板厚度t=6mm。接着，根据公式（9.3.2-2）计算筒壁局部稳定的临界应力值为773.7N/mm2.在荷载（自重和风）作用下，按公式（9.3.2-1）计算钢烟囱的强度，包括未开洞截面和开一个洞宽为b的截面。同时，根据荷载效应组合（自重+风）截面强度及局部稳定计算结果，判断
玻璃钢烟囱筒壁承载能力计算书
玻璃钢烟囱筒壁承载能力
一、筒壁承载能力及抗震计算 根据《烟囱设计规范》GB50051-2013设计计算 筒壁承载能力计算： 根据规范9.3.1条， )()(z crt sec σσσσ或zc T T m T ni i ni i zc f r W M A N ≤+++= 式4：-ni A 为计算截面处的结构层净截面面积（mm ²） 255515226680014.3mm A ni =⨯⨯= -i N 为i M 相应轴向压力或轴向拉力设计值（N ） N N i 20972008.9102143=⨯⨯= -ni W 为计算截面的结构层净截面抵抗矩（mm ²） 圆环截面抵抗矩： 3944441009.16860 32)68006860(14.332) (mm D d D W ni ⨯=⨯-=-=π -ni M 为被玻璃钢烟囱的水平截面i 的最大弯矩设计值 为风压高度变化系数 其中：为风载荷标准值 z o z s z k ϕωϕϕβ⋅⋅⋅=W W k GB50009-2012《建筑结构载荷规范》查表E.5全国各城市的雪压，风压和基本气温，XXX 市的海拔高度为227.9m ，查表8.2.1风压高度化系数可知：91.2=z ϕ（B 类） s ϕ为风载荷体型系数 查表8.3.1风载荷体型系数，第372页次计算可知s ϕ取1.2
2m /kn 4.0为基本风压，取o ω 处的风振系数为高度z z β 210121R B I g z z +⋅⋅+=β R 为脉动风载荷的共振风量因子： 6.0)271(271035.0614.3165 s 7.5d 21008.053.01,303/422 3/42121112 1111=⋅⨯=+⋅=-⨯+=⋅=H X X R X H T f K f X o w ）（＞且阶自振频率结构第ξπω 2711=⇒X 结构阻力比1ξ经验取值0.035 z B 为脉动风载荷的背景风量因子： z z a z z p p H K B ϕ)(11Φ⨯⋅= 其中：)(1z Φ为结构第一阶振型系数，取1.0 z ϕ为风压高度变化系数，取2.91 x p 为水平方向相关系数，975.0505010 50/=-+= -B e B p H x z p 为竖直方向相关系数，586.060601060/=-+=-H e H p H z 11a k 接表8.4.5-1系数K 和1a 可知：218.0,91.01==a k 则573.091 .21586.0975.021091.0218.0=⨯⨯⨯=z B 所以 46.16.01573.014.05.2212=+⨯⨯⨯+=z β 故 2/03.24.091.22.146.1m kn W o z s z k =⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=ωϕϕβ
51m钢烟囱(自立式)结构设计计算excel表
51m钢烟囱(自立式)结构设计计算excel表 1. 引言 近年来，随着工业的不断发展，工厂和大型建筑物中的钢烟囱越来越普遍。钢烟囱作为工业建筑中重要的排烟设施，其结构设计与计算显得尤为重要。本文将对一种高度为51m的钢烟囱进行自立式结构设计计算，并使用excel表进行相应的计算。 2. 烟囱结构设计 钢烟囱的结构设计需要考虑到以下几个方面： 2.1. 烟囱的高度、直径和材料属性。 2.2. 烟囱的风载荷和地震荷载。 2.3. 烟囱的自重和温度应力。 2.4. 烟囱的基础设计。 3. 烟囱结构计算excel表 本文中所设计的excel表主要包括以下几个部分： 3.1. 烟囱的几何参数输入：包括烟囱的直径、高度、材料属性等。 3.2. 烟囱的风载荷和地震荷载计算：根据工程地理位置及当地环境，计算烟囱所受风载和地震荷载。 3.3. 烟囱的自重和温度应力计算：考虑烟囱本身的自重以及排烟时受到的温度变化，计算烟囱的应力情况。 3.4. 烟囱的基础设计：根据烟囱的几何参数和受力情况，设计烟囱的
基础参数。 4. 结果分析 通过excel表计算得到的数据结果，可以清晰地得知烟囱结构在各种 受力情况下的应力情况，可以进一步评估烟囱的稳定性和安全性。通 过excel表的灵活性和便捷性，还可以进行参数的调整和结果的对比 分析，从而优化烟囱的结构设计。 5. 结论 51m钢烟囱的自立式结构设计计算excel表，不仅可以帮助工程师快 速准确地计算并评估烟囱的结构设计，还可以为烟囱的优化设计提供 有力的参考依据，设计计算excel表的使用将在未来得到更广泛的应用。6. 实例分析 为了更具体地说明51m钢烟囱自立式结构设计计算excel表的实际应用，我们可以选取一个具体的工程实例进行分析。假设某工厂需要建 造一座高度为51m的钢烟囱，我们可以借助excel表进行相关参数的计算和分析。 我们输入烟囱的直径、材料属性、所在地的风载荷和地震荷载等参数。根据excel表中设定的公式和计算方法，我们可以得到烟囱受力情况 下的应力、变形等数据。我们可以进行不同条件下的对比分析，调整 参数并重新计算得出最佳的设计方案。
工业锅炉烟囱设计计算
工业锅炉房烟囱设计 锅炉房的烟囱设计应符合下列要求： 1．燃煤、燃油（轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱高度的规定： 1)每个新建锅炉房只允许设一个烟囱，烟囱高度可按表1规定执行。 表1燃煤、燃油（轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱最低允许高度(GB 13271-2001) 2）锅炉房装机总容量>28MW(40t/h)时，其烟囱高度应按批准的环境影响报告书（表）要求确定，且不得低于45m。新建烟囱周围半径200m距离内有建筑物时，其烟囱应高出最高建筑物3m以上。 燃气、燃油（轻柴油、煤油）锅炉烟囱高度应按批准的环境影响报告书（表）要求确定，且不得低于8m。 2．各种锅炉烟囱高度如果达不到上述规定时，其烟尘、SO2、NOx最高允许排放浓度，应按相应区域和时段排放标准值50%执行。 3．出力≥1t/h或0.7MW的各种锅炉烟囱应按《锅炉烟尘测试方法》(GB5468)和《固定污染源排气中颗粒物测定与气态污染物采样方法》(GB/T16157-2001)的规定，设置便于永久采样孔及其相关设施。 4．锅炉房烟囱高度及烟气排放指标除应符合上述1~3款（摘自GB13271-2001）的规定外，尚应满足锅炉房所在地区的地方排放标准或规定的要求。 5．烟囱出口内径应保证在锅炉房最高负荷时，烟气流速不致过高，以免阻力过大；在锅炉房最低负荷时，烟囱出口流速不低于2.5~3m/s，以防止空气倒灌。烟囱出口烟气流速参见表2，烟囱出口内径参见表3和表4。 表2烟囱出口烟气速表(m/s)
表3燃煤锅炉砖烟囱出口内径参考值 表4燃油、燃气锅炉钢制烟囱出口内径参考值 6．当烟囱位于飞行航道或飞机场附近时，烟囱高度不得超过有关航空主管部门的规定。烟囱上应装信号灯，并刷标志颜色。 7．自然通风的锅炉，烟囱高度除应符合上述规定外，还应保证烟囱产生的抽力，能克服锅炉和烟道系统的总阻力。对于负压燃烧的炉膛，还应保证在炉膛出口处有20~40Pa的负压。每米烟囱高度产生的烟气抽力参见表5。 表5烟囱每米高度产生的抽力(Pa)
钢烟囱
钢烟囱 一、一般规定 1、 钢烟囱包括塔架式、自立式和拉索式三种形式。高大的钢烟囱可采用塔架式，低矮的钢烟囱可采用自立式，细高的钢烟囱可采用拉索式。 2、 钢塔架及拉索计算可按国家标准《高耸结构设计规范》（GB 50135）的有关规定进行。 3、 钢烟囱先用的材料应符合国家标准《钢结构设计规范》（GB 50017）的规定。 二、塔架式钢烟囱 1、 钢塔架可根据排烟筒的数量，水平截面设计成三角形和方形。 2、 钢塔架沿高度或采用单坡度或多坡度型式，塔架底部宽度与高度之比，不宜小于1/8。 3、 对于高度较高，底部较宽的钢塔架，应在底部各边增设拉杆。 4、 钢塔架的计算应符合下列规定： 1）、在风荷载和地震作用下，应根据排烟筒与钢塔架的连接方式，考虑排筒对塔架的作用力。 2）、当钢塔架截面为三角形时，在风荷载或地震作用下，应考虑三种作用方向（图a ）。 3）、当钢塔架截面为四边形时，在风荷载或地震作用下，应考虑两种作用方向（图b ）。 ① ② （a ） （b ） 4）、当钢塔架与排筒采用整体吊装时应对钢塔架进行吊装验算。 5）、在风荷载（标准值）作用下，钢塔架任意点的水平位移不得大于该点离地面高度的1/100。 6）、钢塔架应考虑由脉动风引起的风振影响，当钢塔架的基本自振周期小于0.25s 时，可不考虑风振影响。 7）、为减少风振的发生，钢塔架杆件的自振频率应与塔架的自振频率相互错开。 8）、对承受上拔力和横向力的钢塔架基础，除地基进行强度计算和变形验算外，尚应进行抗拔和抗滑稳定验算。 5、 钢塔架腹杆宜按下列规定确定： 1）、塔架顶层和底层应采用刚性K 型腹杆； 2）、塔架中间层可采用预加拉紧的柔性交叉腹杆； 3）、塔柱及刚性腹杆宜采用钢管，当为组合截面时宜采用封闭式组合截面； 4）、交叉柔性腹杆宜采用圆钢。
拉索结构计算书
（一）设计、计算依据和电算软件一、设计和计算的依据： （1）幕墙技术规范 《建筑幕墙》JG3035-96 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规程》JGJ133-2001 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-97 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS 127-2001 （2）建筑设计规范 《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-952001 《建筑设计防火规范》GBJ16-872001 《建筑抗震设计规范》GB50011-2001 《建筑防雷设计规范》GB50057-94 《钢结构设计规范》GB50017-2002 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 （3）材料标准 《铝合金建筑材料》GB/T5237-2000 《铝和铝合金加工产品的化学成分》 GB/T3190 《碳素结构钢》GB700-88 《低合金高强度结构钢》GB/T1591-1994 《浮法玻璃》GB11614-1999 《平面钢化玻璃》GB/T9963-1998 《中空玻璃》GB/T11944-2002
《天然花岗岩建筑板材》GB/T18601-2001 《铝及铝合金板材》GB/T3880-1997 《建筑用铝型材铝板氟碳涂层》JC133-2000 《建筑橡胶密封垫预成形实心硫化的结构密封垫用材料》GB10711 《建筑硅酮通结构密封胶》GB16776 《硅酮建筑密封胶》GB/T14683-93 （4）检测方法 《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94 《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227 《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》 GB/T15228 《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》 GB/T15226 （5）其他规范及要求 《建筑施工高处作业安全技术规范》JG80-91 《施工现场时用电安全技术规范》JGJ46-88 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88 《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92 二、电算软件： 该工程所选用的计算软件： ANSYS有限元结构分析软件 STAAD钢结构计算分析软件
烟囱钢架结构计算书
计算书 一、概述： 中天合创鄂尔多斯煤炭项目烟囱建造用操作平台采用钢架结构，如图布置。钢架上铺设木板；吊篮布置在烟囱壁两侧，各48只，并铺设两层木板；在内筒附近对称放置两只积料斗。施工升降机通过内筒运输人员和物资。 现对该钢架作强度验算。钢架结构图详见YCPT-30。 二、计算依据： GB50009《建筑结构荷载规范》 GB50017《钢结构设计规范》 三、钢架强度校核 工况：平台位于烟囱底部，设烟囱中心直径为27.6m。风载荷为水平力，对平台影响很小，计算过程中不予考虑。 受力图：
1. 各部件重量 1.1平台重量（包括木板）：G=43500kg 则：单位面积自重：q=G/S=43500/680=64kg/m2 单件辐杆载重：P4=qS’=64x12.1=780kg e=5.9m 偏心距： 1.2吊篮重量（包括木板）：P1=200kg 1.3内筒重量：1920kg，每支点载重P2=1920/48=40kg 1.4积料斗载重：2000kg，单支辐杆承载P3=667kg 1.5运输推车载重：300kg，单支辐杆P5=150kg
单支辐杆由两根16#槽钢组合。 2.1受力计算 支点A 受力 R A =P1+P2+P3+P4+P5=200+40+667+770+150=1827kg 以C 点取矩： ΣM C =RL-P 1S 1- P 3S 3- P 4S 4- P 5S 5- Th=0 1827x11-200x10.1-667x1-780x5.9-150x5.5-4T=0 T=2996kg 以D 点取矩： ΣM D =RL-P 1S 1- P 3S 3- P 4S 4- P 5S 5- NH=0 1827x11-200x10.1-667x1-780x5.9-150x5.5-4.5T=0 N=2663kg 2.2 单支辐杆截面特性： A=25.1x2=50.2cm 2 Wx=117x2=234cm 3 i=6.1cm 2.491.6300===i lc λ 查得稳定性系数 0.86 2.3单支辐杆强度校核： 槽钢材质为Q235 许用应力[]2/2150cm kg =σ E-E 截面 Mx=RL/2-Th1-P1L1-P4L4 =1827x5.5-2996x1.6-200x4.6-780x0.4 =4023kgm []σφσ<=+?=+= 2/1780234 4023002.5086.02663N cm kg W Mx A 结论：辐杆强度通过验算。
钢烟囱结构计算
钢烟囱结构计算 钢烟囱结构计算 一、筒身自重和XXX自重计算 首先计算筒身自重，根据公式1，筒壁自重为 1.17kN/m，烟囱全高自重为41kN。 接下来计算拉索自重，采用镀锌钢丝绳16NAT6（6+1） +NF1470ZZ.9GB/T 8918-1996，每根索长为38.9m，每根拉索 自重为350N，近似计算三根索，自重全部由筒身承担，所以XXX自重为1.05kN。 二、风荷载产生的弯矩设计值和XXX拉力设计值 风荷载需要另行计算，计算结果如下： 25m位置设定拉索，25m位置以上，风荷载设计值为 2.44kN/m，25m位置以下，风荷载设计值为2.13kN/m。
风荷载产生的弯矩设计值近似计算如下： M1=1/2*q*l^2=1/2*2.44*10^2=122kN·m，M2=122.3kN·m。作用在烟囱上总水平力为77.65kN。 XXX拉力设计值需要满足公式参烟囱工程手册7.3-3，计算得到S=70.95kN<124kN，所以采用的φ16镀锌钢丝绳满足 要求。 XXX拉力焊缝计算，假设拉索翼缘板厚t=8mm，焊缝长度lw=200mm，计算得到σt=44.34N/mm2<210N/mm2，满足要求。 XXX拉力对烟囱产生的竖向压力P设计值为91.2kN。 三、承重能力极限状态设计 筒壁局部稳定性的临界应力值按照烟囱工程手册公式（7.2-7）计算，得到σcrt=668.4N/mm2.其中，30°温度作用下钢材的弹性模量E为1.88×105，局部抗压强度调整系数K=1.5.
在考虑荷载（自重和风）作用下，我们需要按照《烟囱工程手册》公式（7.2-6）进行计算。首先，我们需要计算截面处的净截面面积A ni 其计算公式为 A ni π 4 6002 5842 mm 2 接着，我们需要计算截面处的净截面抵抗矩W
烟囱脚手架验算书
#1、#2机组烟囱筒身外双排脚手架计算书 脚手架搭设最大高度H Max ≤ 10001H H + H=122.1) 4.12.1(GK QK GK f N N N A +-? ΦA f ：步距1500mm ，立杆横距1300mm 时取值24.86KN N GK2：脚手架附件及物品重产生的轴力，按铺设2层取值为1.94KN N GK1:一步一纵距钢管扣件重量，取值0.41KN N QK :施工荷载按3KN/m 2 考虑时取值为7.43KN 计算可知H Max =62.60m 本工程脚手架搭设高度为30m ，单立管可满足要求 验算脚手架整体稳定性，须K A K H f ≥A N ? 求N 值，因底部压杆轴力最大，故验算脚手架第一步立管 N=1.2(n 1N GK1 +N GK2)+1.4N QK =1.2(20*0.41+1.94)+1.4*7.43=22.59KN 计算φ值：由b=1.5m ，H 1=3m 得λx =6.92，查表得μ=24。λcx =24*6.96=167.04再由λcx 查表得φ=0.253 A N ?=489 2253.022590??=91.30N/mm 2 K H =10011 H +=1006211+=0.769 K A =0.85 K A K H f=0.769*0.85*205=134.00 N/mm 2≥91.30N/mm 2 所以整体稳定。
验算单根立杆的局部稳定性，须 A N ?≤f N ：立杆的轴向力设计值 N=1.2(N G1K +N G2K )+1.4ΣN QK =1.2(20*0.41+1.94)+1.4*7.43=22.59KN φ=0.253 A=489mm 2 A N ?=182.59/mm 2＜205 N/mm 2 故安全。
35米钢烟囱计算书
35米钢烟囱计算书 一、设计依据： 1.《烟囱设计规范》（GB50051-2003） 2.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2002） 3.《高耸结构设计规范》（GB J135-91） 4.《钢结构设计规范》（GB 50017-2004） 5.《建筑抗震设计规范》（GB50011-2002） 6.《高耸结构设计手册》 王肇民 主编 中国建筑工业出版社 7.《工程结构荷载与可靠度设计原理》 李国强等编 中国建筑工业出版社 8.《烟囱工程手册》 中国冶金建设集团包头钢铁设计研究总院 二、计算技术资料： 1.基本风压20/55.0m kN w =，地面粗糙度为B 类，地震设防烈度为七度； 2烟气最高温度：110o C ，不设隔热层； 3.烟囱钢材：Q235-B ； 4.烟囱安全等级为一级，烟囱重要性系数0.1=o γ； 5.烟囱高35米，内径 为6000毫米, 20米以下壁厚t=18毫米、20米以上壁厚t=16毫米，满足《烟囱设计规范》(GB50051-2003)9.3.3条要求。 三、判断是否考虑风荷载的顺风向风振以及横风向风振效应 由ANSYS 程序计算该烟囱的基本自震周期 T 1=0.16s<0.25s 高度35米处风压高度变化系数42.1=H μ 烟囱临界风速s m S T D v t cr /1732 .016.0528 .51=⨯== 结构顶部风速s m w v H w H /8.4125 .155 .042.14.1200020000 =⨯⨯⨯= = ρ μγ 67105.3106.669000Re ⨯>⨯==D v cr ,但H cr v v <
根据《高耸结构设计规范》和《建筑结构荷载规范》，需要考虑风荷载的顺风向风振，而不考虑横风向风振效应。 四、风荷载作用计算 014.016.060.02210=⨯=T w ，查得脉动增大系数51.1=ξ，脉动影响系数83.0=v ，风 压高度变化系数42.1=z μ，风荷载体型系数0.1=s μ 五、地震作用 地震设防烈度为七度， 类场地。地震作用一般不控制，故不验算。 六、结构验算 按 6028×16毫米计算 1.烟囱截面特性计算（烟囱外径D =6.028米，烟囱内径r D =6.000米） 面积)(4 2 2r D D A -= π =0.2425米2 惯性矩)(64 4 4r D D I -= π =0.9217米4 截面抵抗矩D I W 2= =0.3335米3 回转半径A I i = =1.9495米 长细比== i l 2λ31，查得稳定系数=ϕ0.932 2.结构内力计算
钢烟囱设计
钢烟囱设计 10钢烟囱 10.1一般规定 10.1.1钢烟囱可分为塔架式、自立式和拉索式。外筒为钢筒壁的套筒式和多管式钢烟囱，外筒可按本章第10.3节有关自立式钢烟囱的规定进行设计，内筒布置与计算应按本规范第8章有关规定进行设计。 10.1.2钢塔架及拉索计算可按现行国家标准《高耸结构设计规范》GB50135的有关规定进行。 10.1.3当烟气温度较高时，对于无隔热层的钢烟囱应在其底部2m高度范围内，采取隔热措施或设置安全防护栏。 10.1.4钢烟囱选用的材料应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。 10.2塔架式钢烟囱 10.2.1钢塔架可根据排烟筒的数量确定，水平截面可设计成三角形和方形。 10.2.2钢塔架沿高度可采用单坡度或多坡度形式。塔架底部宽度与高度之比，不宜小于 1/8。 10.2.3对于高度较高，底部较宽的钢塔架，宜在底部各边增设拉杆。 10.2.4钢塔架的计算应符合下列规定： 1在风荷载和地震作用下，应根据排烟筒与钢塔架的连接方式，计算排烟筒对塔架的作用力。 2当钢塔架截面为三角形时，在风荷载与地震作用下，应计算三种作用方向[图 10.2.4(a)]。
3当钢塔架截面为四边形时，在风荷载与地震作用下，应计算两种作用方向[图10.2.4(b)]。 图10.2.4塔架外力作用方向 4当钢塔架与排烟筒采用整体吊装时应对钢塔架进行吊装验算。 5钢塔架应计算由脉动风引起的风振影响，当钢塔架的基本自振周期小于0.25s时，可不计算风振影响。 6钢塔架杆件的自振频率应与塔架的自振频率相互错开。 7对承受上拔力和横向力的钢塔架基础，除地基应进行强度计算和变形验算外，尚应进行抗拔和抗滑稳定性验算。 10.2.5钢塔架腹杆宜按下列规定确定： 1塔架顶层和底层宜采用刚性K型腹杆。 2塔架中间层宜采用预加拉紧的柔性交叉腹杆。 3塔柱及刚性腹杆宜采用钢管，当为组合截面时宜采用封闭式组合截面。 4交叉柔性腹杆宜采用圆钢。
完整word版烟囱荷载计算书
（一）设计资料 1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱 2.钢内筒高210m，内直径8.0m 钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m 3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度 4.地震烈度：7度。场地土类别：I类 5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa 6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa （二）设计原则 1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C40 2.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。 内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡ 3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m 4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.0 5.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m （三）荷载计算 1.钢内筒荷载计算 （1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算） q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m (2) 钢内筒玻璃砖自重荷载： q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m (3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载： q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m 2.平台荷载计算 顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡ 顶部平台活载标准值；7 kN/㎡ 其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡ 其他平台活载标准值；3 kN/㎡ 35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56 恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN 活载标准值；3x143.56=430.68KN 70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36 恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN 活载标准值；3x77.36=232.09KN
烟囱保温计算书
烟囱保温计算书 烟囱作为建筑物中排烟和通风的重要组成部分，其保温性能直接关系到能源消耗和环境污染的问题。为了确保烟囱的正常运行和节能减排的目标，进行烟囱保温计算是必不可少的一项工作。 一、烟囱保温的必要性及目标 烟囱在运行时，由于高温烟气的存在，会导致烟囱表面温度较高，从而造成热量的大量损失。为了减少热量损失，提高烟囱的保温性能，降低能源消耗和环境污染，进行烟囱保温是必要的。 烟囱保温的目标是降低烟囱表面温度，减少热量损失，提高烟囱的保温性能，从而实现节能减排的效果。 二、烟囱保温计算的基本原理 烟囱保温计算的基本原理是根据热传导原理，计算烟囱表面的热流量和温度分布，从而确定烟囱保温材料的厚度和保温效果。 烟囱保温计算需要考虑以下几个因素： 1. 烟囱的外径和高度； 2. 烟囱内外温度差； 3. 烟囱保温材料的导热系数； 4. 烟囱的热工性能参数。
根据以上参数，可以通过热传导方程计算得到烟囱保温材料的厚度和保温效果。 三、烟囱保温计算的具体步骤 1. 确定烟囱的外径和高度，测量烟囱的几何尺寸； 2. 测量烟囱的内外温度差，包括烟气温度和环境温度； 3. 确定烟囱保温材料的导热系数，包括保温材料的种类和性能参数； 4. 根据热传导方程，计算得到烟囱保温材料的厚度和保温效果； 5. 根据计算结果，选择合适的保温材料和厚度，进行烟囱保温工程。 四、烟囱保温计算的应用案例 以某建筑物的烟囱为例，该烟囱的外径为1.5米，高度为30米，烟气温度为250℃，环境温度为25℃。选择导热系数为0.05W/(m·K)的保温材料进行保温。 根据以上参数，可以通过热传导方程计算得到烟囱保温材料的厚度和保温效果。计算结果显示，选择厚度为10cm的保温材料可以将烟囱表面温度降低至60℃左右，达到了保温的目标。 五、烟囱保温计算的经济性分析 烟囱保温的经济性分析是评价烟囱保温效果的重要指标。通过比较烟囱保温前后的能源消耗和投资成本，可以评估烟囱保温的经济效
钢烟囱计算书计算书
（如果不单独存档，不盖入库章） 计 算 书 xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱 文件编号：xxxx 钢烟囱设计软件QY-Chimney *********工程建设有限公司 2017年10月
目录 1、设计资料 (3) 2、计算依据 (7) 3、筒体自重计算 (8) 4、筒体截面参数 (10) 5、筒体温度计算 (11) 6、动力特征计算 (15) 7、风荷载计算 (17) 8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (19) 9、地震作用及内力计算 (21) 10、附加弯矩计算 (25) 11、荷载内力组合 (31) 12、钢烟囱强度与稳定计算 (34) 13、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (38) 14、筒壁容许应力计算 (39) 15、钢烟囱底座计算 (42) 16、钢烟囱位移结果 (46) 17、加强圈间距计算 (47)
1、设计资料 1．基本设计资料 烟囱总高度H = 66.000m 烟气温度T gas = 80.00℃ 烟囱底部高出地面距离: 0mm 夏季极端最高温度T sum = 40.00℃ 冬季极端最低温度T win = -15.00℃ 最低日平均温度T win = -5.00℃ 烟囱日照温差△T = 15.00℃ 基本风压ω0 = 0.35kN/m2 瞬时极端最大风速: 50.00(m/s) 地面粗糙度: B类 烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0.50 烟囱安全等级: 二级 抗震设防烈度: 7度(0.10g) 设计地震分组: 第一组 建筑场地土类别: Ⅱ类 筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm 衬里起始高度: 0.00m 设置破风圈: 是 2．材料信息 3 烟囱总分段数: 7
拉索式钢烟囱计算书
拉索式钢烟囱计算书 一、设计资料 1、钢烟囱高度H=20m，直径D=426mm，厚度t=8mm。 2、基本风压：W0=0.55kN/m2 3、地面粗糙度类别：B类地面粗糙度指数：0.16 4、抗震设防烈度：6度设计基本地震加速度：0.05g 设计特征周期0.35s 设计地震分组为第一组。 5、钢烟囱阻尼比：0.01 6、拉索：d=0.014m 二、设计依据 1、《烟囱设计规范》GB50051-2002 2、《钢结构设计规范》GB50017-2002 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 4、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 5、《高耸结构设计规范》GB50135-2006 三、烟囱型式 烟囱高度和直径之比：H/D=20/0.426=47>35 设一层拉索，拉索数量为3根，平面夹角成120º，拉索与烟囱夹角为30 º。 四、筒身自重计算及拉索自重 1、筒壁每延米自重：G1=2x3.14x(0.426/2+0.410/2)x0.008x78.5=1.65 kN/m 筒壁总重：G=1.65x20=33 kN 2、拉索每延米自重：T1=7N/m 拉索长度：S=13/cos30 º=15m 3根拉索总重：T=3x7x15=315N=0.315 kN 五、风荷载产生的弯矩和拉索拉力计算 1、拉索式钢烟囱自振周期，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附录E之 E.1.1取：T1=(0.007～0.013)H≈0.013x20=0.26s 2、顺风向风压W0=0.55kN/m2，风荷载系数计算。 （1）风压高度变化系数：查《建筑结构荷载规范》表7.2.1，地面粗糙度类别B， （2）风荷载体型系数μs 《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次36（b） H/D=20/0.426=47>25 μz W0d2=1.25x0.55x0.4262=0.125>0.015,Δ≈0, μs=0.6 拉索：按《建筑结构荷载规范》表7.3.1项次38拉索α=60 º