扣件式脚手架界面参数表
扣件式钢管脚手架计算参考数据表_secret
扣件式钢管脚手架计算用表前言建筑工地常使用扣件式钢管脚手架，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130——2001）的规定，需进行强度、挠度、稳定性等计算，比较繁复。
现根据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130——2001）及《建筑结构荷载》（GB50009——2001）的规定，对脚手架的不同用度、不同纵距（l a ）、不同横距（l b ）及步距（h ）制成表格，查阅表格可以方便计算。
制表时所用的钢管规格、强度都用规范规定的数据，如实际使用不同材料应作调整。
表1风荷载有关资料某地区基本风压值资料：W 0=0.45kn/m 2 风压高度变化系数 ；z μ（取高度5米处）A 类（江边）1.17B 类（市郊）1.0C 类 （市区）0.74 密目网挡风系数： 48.0522.1/2.1=⨯==Aw An ϕ 脚手架体型系数： 624.048.03.13.1=⨯==ϕμs 风荷载标准值 ： W k =0.70W s z ⋅⋅μμA 类地区： W k =0.7×1.17×0.624×0.45=0.230kn/m 2B 类地区： W k =0.7×1.0×0.624×0.45=0.197kn/m 2C 类地区： W k =0.7×0.74×0.624×0.45=0.156kn/m 2Φ48×3.5钢管脚手架每步架子的构配件自重对立杆产生的轴向力标准值N G2K（kn）1.21.05 0.191说明：内外立杆的轴力平均计算说明：当La增加时，除扣件数量不变，其余按比例增加每步架子的施工活荷载对立杆产生的轴向力标准值N QK （kn ）L b （m ） 计算式2荷载标准值⨯b a L L荷载标准值：结构施工时3kn/m 2 装修施工时2kn/m 2表4每根纵向水平杆的线荷载标准值（kn/m ）每根横向水平杆的集中荷载标准值（kn ）横向水平杆荷载示意图表6每根横向水平杆的弯矩标准值M GK 及M QK计算式：L b =1.05时 M=FL b /3 L b =1.55时 M=FL b /2每根纵向水平杆的弯矩标准值M GK 及M QK计算式M=K m ql 2 静载时K m=0.1 活载时K m=0.177 荷载值见附表4表8横向水平杆的挠度ω值（mm ）计算式：L b =1.05m 时EI Fl 648233=ω L b =1.55m 时EIFl 384193=ω荷载值F 见表5 E=2.06×105n/mm 2 I=12.19×104mm 4带※标记的数已超过规范规定，不能使用。
51.3双立杆扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数、荷载设计计算简图:立面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数 n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2)206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490注禺銳向水平杆在上时*横向水 平杆上纵向水平杆棍數为不包會 两僧水平杆‘如本明側为2.纵、横向水平杆布置承载能力极限状态侧面图橫向水平秆q=1.2 2033+G kjb Xlb/(n+1))+1.4 G24b/(n+1)=1.2 ©033+0.35 0渤(2+1))+1.4 3>0.9/(2+1 )=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb */(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.033+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1 为.43 沐.52=0.32kN m(T =M bax/W=0.32 X06/4490=71.46N/mm2< [f]=205N/mn?满足要求！2、挠度验算v ax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677 1J04 X5004心00 206000 >107800)=1.602mmv ax= 1.602mm< [ v=]min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1 X.43 1.5=2.35kN正常使用极限状态R max' =1.1q'l a=1.1 为.04 1.5=1.71kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F i=R max=2.35kN q=1.2 %.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F l'=R max'=1.71kN q'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下:2.35kN900弯矩图(kN m)(T =M bax/W=0.7 X106/4490=156.35N/mm2w满足要求!2、挠度验算计算简图如下: Z35kNOlO^NZ m1.71 kN 1.71 kNDlQ^N/mt，1 * J M i w i I iu ! 1 I J M n Fi i ;m F 1111 \jir > t 工入」ii mm i w工，JI、工門J >变形图（mm）v ax = 1.991mm< [ =]n[l b/150, 10]= min[900/150, 10] = 6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.37kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.75 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.35/2=1.18kN WR.75 卷=6kN横向水平杆：R max=2.37kN WR=0.75 8=6kN满足要求！六、荷载计算1立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N Gik=(gk+l a>n/2 %.033/h) (I H-H i)=(0.129+1.5 2/2 @033/1.8) (5t.3-24)=4.28kN 单内立杆：N Gik=4.28kN双外立杆：N Gik=(gk+0.033+l a>h/2 /.033/h) H/=(0.129+0.033+1.5 2// /.033/1.8) 24=4.56kN 双内立杆：N GS1k=4.56kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H 1)/h+1) / //G kjb X1/2/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 @9 /.35 //2/2=1.91kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k1=H1/h 粕W /G kjb X1/2/2=24/1.8 1.5 /0.9 0.35 1/2/2=1.58kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=1.58kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1) laG kdb X1/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 0.14 1/2=1.7kN 1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h 粕G kdb %/2=24/1.8 15 0.14 1/2=1.4kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw Xa 御-H1)=0.01 *5 &1.3-24)=0.41kN双外立杆：N GS2k3=G kmw X la H仁0.01 X.5 24=0.36kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN单内立杆：N G2k=N G2k1 = 1.91kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=1.58kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Qik=la 耘X n jj M G kjj + n zj X3kzj)/2=1.5 0.9 总)3+1 X2)/2=3.38kN 内立杆：N Qik=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2 )N Gik+ N G2k)+0.9 X4 純Qik=1.2 )4.28+4.02)+0.9 )1.4 3.38=14.21kN单内立杆：N=1.2 XN G1k+ N G2k)+0.9 X4 N Q1k=1.2 .(4.28+1.91)+0.9 X.4 3.38=11.68kN双外立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2 g.56+3.34)+0.9 X.4 3.38=13.73kN双内立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2)(4.56+1.58)+0.9 X.4 3.38=11.62kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳绳卡作法第1个吊点与上吊琲的水平距离第汁吊点与上吊点的水平距离钢丝绳卸荷累具套环S&彌细承力端2A L 120 , 注乂縄卡间動为cd-仏d 为钢丝绳直径钢丝绳钢丝绳连接吊环作法_（共第i次卸荷验算a =arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/200)=86.19 °a=arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/1100)=69.86 °钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P i=K f XK x XNXh j(n+i)/(H-H i) >H L/|F0.8 X.5 X1.68 送1/(51.3-24) 3/X5=21.56kNP2=K f X K x X N X h j(n+1)/(H-H1)林/1尹0.8 为.5 14.21 21/(51.3-24) 3/X5=26.23kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sin 1=21.56/si n86.19 =21.61kNT2=P2/sin 2=26.23/sin69.86 =27.94kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1, T2]=27.94kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667 27.94/(2 15.19)=2个w [n]=个满足要求！P g=k X[F g]/ a =9X 27.94/0.85=295.8kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm吊环最小直径d min=(4A/ n)=(4 >[F g]/([f] 1俗=4 X27.94 103/(65 n1)2=24mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径24.32mm,必须拉紧至27.94kN，吊环最小直径为24mm。
扣件式钢管脚手架主要材料用量计算表
双排脚手架 Байду номын сангаас三层作业）
说明：1、本表以Φ 48钢管为例计算，长杆平均长度取5m，包括立杆、纵向水平杆和剪刀撑（满堂脚手架也包括横向水平杆）；小横杆平均长度取立杆横距 2、满堂脚手架为一层作业，且按一半作业层面积计算脚手板 3、参考依据：《建筑施工手册》（第二版） 4、使用时仅需将红色字体表示的脚手架参数输入，即可自动生成主要材料用量 5、作者QQ：8693468
3.288137143 694.2857143 171.2571429 51.37714286 5.261019429 1110.857143 274.0114286 82.20342857 0.9206784 194.4 47.952 14.3856
9.995936914 2110.628571 520.6217143 156.1865143
水平杆）；小横杆平均长度取立杆横距+0.5m
脚手板面积 （m2） 19.8 19.8 0 脚手板面积 （m2） 0 脚手板面积 （m2） 64.944 64.944 64.944 64.944
式钢管脚手架主要材料用量计算
长杆总长度 (m) 308 492.8 92.4 长杆总长度 (m) #DIV/0! 长杆总长度 (m) 856.2857143 1370.057143 239.76 2603.108571 小横杆数 (根) 88.18333333 123.9333333 46.475 小横杆数 (根) #DIV/0! 小横杆数 (根) 0 0 0 0 长杆重量 （吨） 1.18272 1.892352 0.354816 长杆重量 （吨） #DIV/0! 长杆重量 （吨） 3.288137143 5.261019429 0.9206784 9.995936914 小横杆重量 （吨） 0.507936 0.713856 0.267696 小横杆重量 （吨） #DIV/0! 小横杆重量 （吨） 0 0 0 0 钢管总重量 （吨） 1.690656 2.606208 0.622512 钢管总重量 （吨） #DIV/0! 钢管总重量 （吨） 直角构件数 (个) 295.5333333 438.5333333 128.7 直角构件数 (个) #DIV/0! 直角构件数 (个) 对接构件数 (个) 61.6 98.56 18.48 对接构件数 (个) #DIV/0! 对接构件数 (个) 旋转构件数 (个) 18.48 29.568 5.544 旋转构件数 (个) #DIV/0! 旋转构件数 (个)
6.0m型钢悬挑脚手架(扣件式)界面参数表
竹芭脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.1
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12，0.12
横向斜撑布置方式
0.9
内立杆离建筑物距离a(m)
0.3
双立杆计算方法
不设置双立杆
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数
2
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
二、连墙件(架体验算)
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
立杆计算长度系数μ
141
主梁自重标准值gk(kN/m)
0.205
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
215
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
八、下撑杆(悬挑梁验算)
下撑杆材料类型
钢管
下撑杆截面类型
Φ48.3×3.6
下撑杆截面积A(cm2)
5.06
下撑杆截面惯性矩I(cm4)
6.0m型钢悬挑脚手架(扣件式)界面参数表
一、基本参数(架体验算)
脚手架设计类型
结构脚手架
脚手板设计荷载(kN/m2)
3
同时施工作业层
1
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429，1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429，0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax＝0.131mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.212mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆：N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求，增设连墙件！九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排：F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排：F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。
扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数卸荷设置有结构重要性系数γ0 1脚手架安全等级二级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.8脚手架架体高度H(m) 25脚手架沿纵向搭设长度L(m) 100 立杆步距h(m) 1.8立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.9内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度(m) 25 双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.1 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.129 结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区贵州遵义市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.2风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、0.81，0.81，0.904立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.1×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2 +1)=1.333kN/m正常使用极限状态q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))=(0.031+0.1×0.9/(2+1))=0.061kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.333×1.52=0.3kN·mσ=γ0M max/W=1×0.3×106/4250=70.594N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.061×15004/(100×206000×101900)=0.1mm νmax＝0.1mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.333×1.5=2.2kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.061×1.5=0.101kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.2kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.101kNq'=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.663×106/4250=156.02N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.137mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.217kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×2.2/2=1.1kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×2.217kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k双外立杆：N GS1k=(gk+0.031+l a×n/2×0.031/h)×H1=(0.129+0.031+1.5×2/2×0.031/1.8)×25=4.655kN 双内立杆：N GS1k=4.655kN2、脚手板的自重标准值N G2k1双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=25/1.8×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.469kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=0.469kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=25/1.8×1.5×0.17×1/2=1.771kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×25=0.375kN5、构配件自重标准值N G2k总计双外立杆：N GS2k =N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.469+1.771+0.375=2.615kN 双内立杆：N GS2k =N GS2k1=0.469kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la×l b ×(n jj ×G kjj )/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.025kN 内立杆：N Q1k =2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力： 双外立杆：N s =1.2×(N GS1k +N GS2k )+1.4×N Q1k =1.2×(4.655+2.615)+1.4×2.025=11.559kN 双内立杆：N s =1.2×(N GS1k +N GS2k )+1.4×N Q1k =1.2×(4.655+0.469)+1.4×2.025=8.983kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α 0.85 钢丝绳安全系数k9 钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量 5 吊环设置 共用 吊环钢筋直径d(mm) 22 钢丝绳型号6×19(a) 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm 2) 1570(钢芯) 钢丝绳受力不均匀系数Kx 1.5 卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数2钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.186°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1100)=69.864°钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数K X取1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。
脚手架参数表
一、基本参数 立杆横向间距或排距lb(m) 立杆纵向间距或跨距la(m) 脚手架计算高度H(m) 钢丝绳卸荷设置 搭接在大横杆上的小横杆根 数 钢管类型 横杆与立杆连接方式 扣件抗滑承载力系数 连墙件连接方式 二、荷载参数 1.05 1.4 18.75 否 2 Φ 48 × 3 双扣件 0.75 扣件连接 立杆步距h(m) 内排架距离墙长度a(m) 双立杆计算方法 大小横杆布置方式 计算脚手架配件用量 脚手架排数 连墙件扣件连接方式 连墙件布置方式 1.8 0.25 不设置双立杆 小横杆在上 否 双排脚手架 单扣件 二步三跨
2 施工均布荷载(kN/m2) 省份 湖南 连墙件风荷载高度变化系数 0.92 μ z 基本风压Wo(kN/m2) 风荷载体型系数μ s 栏杆挡脚板自重(kN/m) 安全设施与安全网自重 (kN/m2) 栏杆挡板类别 同时施工层数 三、地基参数 地基土类型 基础底面扩展面积(m2) 0.3 0.693 0.15 0.005 竹用途 装修脚手架 地区 会同 架底部风荷载高度变化系数 0.64 μ z 风压周期 脚手板自重(kN/m2) 每米立杆承受的结构自重 (kN/m) 脚手板类别 脚手板铺设总层数 立杆稳定考虑风荷载 地基承载力标准值(kPa) 地基承载力调整系数 30年一遇 0.3 0.1219 竹笆片脚手板 13 是 300 1
191524_扣件式钢管悬挑脚手架参数表
扣件式钢管悬挑脚手架参数表
一、基本参数 立杆横向间距或排距lb(m) 立杆纵向间距或跨距la(m) 计算脚手架配件用量 钢丝绳卸荷设置 搭接在大横杆上的小横杆根 数 脚手架排数 扣件抗滑承载力系数 连墙件连接方式 二、荷载参数 0.8 1.5 是 否 2 双排脚手架 0.75 扣件连接 立杆步距h(m) 脚手架计算高度H(m) 脚手架沿墙纵向长度l(m) 大小横杆布置方式 钢管类型 横杆与立杆连接方式 连墙件布置方式 1.5 15 550 小横杆在上 Φ 48 × 3.5 单扣件 二步二跨
脚手架用途 结构脚手架 地区 北京 架底部风荷载高度变化系数 1 μ z 风压周期 脚手板自重(kN/m2) 每米立杆承受的结构自重 (kN/m) 脚手板类别 脚手板铺设总层数 立杆稳定考虑风荷载 建筑物外悬挑长度m(m) 钢管类型 直径(mm) 截面惯性矩I(cm4) 截面模量(抵抗矩)W(cm3) 支撑数量 下部支杆布置方式 与梁夹角(°): 直径(mm) 内排架距离墙长度a(m) 50年一遇 0.35 0.1394 木脚手板 2 是 1.2 Φ 48 × 3.5 12 12.19 5.08 1 布置支杆 60 48 0.3
扣件式脚手架界面参数表
扣件式脚手架界面参数表扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9 /(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9 /(2+1)=1.04kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·mσ=Mmax/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1 .368mmνmax＝1.368mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.37kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.72kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.37kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.72kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.702mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.39kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.37/2=1.18kN≤Rc=0.8×8=6.4kN横向水平杆：Rmax=2.39kN≤Rc=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.144+1.5×2/2×0.04/1.5)×44.7=8.21kN单内立杆：NG1k=8.21kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(44.7/1.5+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=3 .64kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=3.64kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(44.7/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=3.93kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×44.7=0.67kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.64+3.93+0.67=8.24kN单内立杆：NG2k=NG2k1=3.64kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN内立杆：NQ1k=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(8.21+8.24)+ 0.9×1.4×3.38=23.99kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(8.21+3.64)+ 0.9×1.4×3.38=18.47kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 5 吊环设置共用卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 6脚手架卸荷次数N 1第N 次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)1 27 21 3 200 1100 3钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×18.47×21/44.7×3/1.5=20.8 3kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×23.99×21/44.7×3/1.5=27.0 5kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=20.83/sin86.19°=20.87kNT2=P2/sinα2=27.05/sin69.86°=28.81kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=28.81kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×28.81/(2×15.19)=2个≤[n]=5个满足要求！Pg=k×[Fg]/α=9×28.81/0.85=305.04kN钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(305.04/0.5)1/2=24.7mm吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×28.81×103/(65π))1/2=24mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径24.7mm，必须拉紧至28.81kN，吊环最小直径为24mm。
板模板(盘扣式)界面参数表
板模板（盘扣式）界面参数表
一、工程属性
新浇混凝土板名称B2，标高9.00m 新浇混凝土板板厚(mm) 150 模板支架纵向长度L a(m) 11.3 模板支架横向长度L b(m) 6.8 模板支架高度H(m) 9
二、荷载设计
荷载取值和设计计算依据《建筑施工承插盘扣式
钢管支架安全技术规
程》JGJ231-2010
模板及其支架自重标准
G1k(kN/m2)
0.1，0.3，0.5，1.05
混凝土自重标准G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准G3k(kN/m3) 1.1 施工人员及设备荷载标准值
Q1k(kN/m2) 3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水
平荷载标准值Q2k(kN/m2)
0.25
其他附加水平荷载标准值
Q3k(kN/m) 0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离
h1(m)：
4
模板工程支拆环境考虑风荷载风荷载作用方向沿模板支架横向作用省份广东城市深圳市
基本风压ωo(kN/m2) 0.45 风荷载高度变化系数μz 1
风荷载体型系数μs0.8 抗倾覆计算中风荷载作用位置距
离支架底的距离h2(m)
6
三、模板体系设计
主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距l a(mm) 600 立杆横向间距l b(mm) 600 水平杆步距h(mm) 1500
顶层水平杆步距hˊ(mm) 1000 支架可调托座支撑点至顶层水平
杆中心线的距离a(mm)
150
小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度L1(mm) 100 主梁最大悬挑长度L2(mm) 150。
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扣件式脚手架界面参数表扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)= 1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·mσ=M max/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100××)=1.368mmνmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.37kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.72kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.37kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.72kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.702mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.39kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.37/2=1.18kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆：R max=2.39kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.144+1.5×2/2×0.04/1.5)×44.7=8.21kN单内立杆：N G1k=8.21kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(44.7/1.5+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=3.64kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=3.64kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(44.7/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=3.93kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×44.7=0.67kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.64+3.93+0.67=8.24kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.64kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN内立杆：N Q1k=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(8.21+8.24)+0.9×1.4×3.38=23.99kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(8.21+3.64)+0.9×1.4×3.38=18.47kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1100)=69.86°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×18.47×21/44.7×3/1.5=20.83kN P2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×23.99×21/44.7×3/1.5=27.05kN 钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=20.83/sin86.19°=20.87kNT2=P2/sinα2=27.05/sin69.86°=28.81kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=28.81kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×28.81/(2×15.19)=2个≤[n]=5个满足要求！P g=k×[F g]/α=9×28.81/0.85=305.04kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(305.04/0.5)1/2=24.7mm吊环最小直径d min=(4A/π)1/2=(4×[F g]/([f]π))1/2=4×28.81×103/(65π))1/2=24mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径24.7mm，必须拉紧至28.81kN，吊环最小直径为24mm。
八、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.51≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m长细比λ=l0/i=2.6×103/15.9=163.44查《规范》表A得，φ=0.265满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶-h x1)+max[6，(1-K f)×h j顶])/H=(1.2×(8.21+8.24)+1.4×3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，(1-0.8)×21])/44.7=18.06kNσ=N/(φA)=18058.88/(0.265×506)=134.68N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶-h x1)+max[6，(1-K f)×h j顶])/H=(1.2×(8.21+8.24)+0.9×1.4×3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，(1-0.8)×21])/44.7=17.71kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.52/10=0.14kN·mσ=N/(φA)+ M w/W=17710.05/(0.265×506)+.06/5260=159.57N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.45×2×1.5×2×1.5=5.7kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(5.7+3)×103/(0.99×489)=17.93N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.7+3=8.7kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！十、立杆地基承载力验算单立杆的轴心压力标准值N=((N G1k+N G2k)+N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶-h x1)+max[6，(1-K f)×h j顶])/H=((8.21+8.24)+3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，(1-0.8)×21])/44.7=14.63kN 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝14.63/(1×0.25)＝58.54kPa≤f g＝140kPa满足要求！扣件式脚手架材料优化评价表注：1、当0%< 材料使用性能≤20%,1(安全性极高),A(经济性极差)2、当20%< 材料使用性能≤80%,3(安全性合理),C(经济性合理)3、当80%< 材料使用性能≤105%,4(安全性低),D(经济性好)4、此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。