6米玻璃钢快艇稳性计算书
玻璃钢艇技术参数
一、设备清单二、技术要求和主要配置1 概述1.1船型、航区及用途本船为汽油挂机动力驱动的V型玻璃钢高速执法交通艇，船体及上层建筑均采用玻璃纤维增强塑料（玻璃钢）制造，外观线型流畅，外观新颖别致，具有良好的耐波性和适航性，首尾浪小、振动、噪音低、抗风浪、抗拍击能力强、耗油少、功能齐、宽敞舒适、外形线条流畅等特点，应是一款具备“快速、节能、舒适、安全”的优良船型。
本船主要用于温州市区内河巡查工作，也可用于港行监督、防汛抢险指挥、水文监测、公安及边防巡逻等内陆水域执法，适航于我国内河B级航区。
1.2 主要参数总长 5.9m 半棚封闭式尾甲板为平面型宽 1.9m型深约0.8m设计吃水约0.25m航速正常排水量状态下静深水航速约44-55km/h航区内河B级续航力约6小时乘员艇员乘员共6人1.3 主机、航速本船主机选用四冲程115HP进口YAMAHA舷外汽油挂机1台，单机额定功率115ps。
推进器：不锈钢螺旋桨。
（另加备用不锈钢螺旋桨1个）1.4 稳性及抗沉性本船稳性及抗沉性满足中国船级社《内河高速船入级和建造规范》（2002年）以及中国海事局《内河船舶法定检验技术规则》（2004年）对B级航区的要求。
1.5 干舷和储备浮力本船干舷和储备浮力满足中国船级社《内河高速船入级和建造规范》（2002年）以及中国海事局《内河船舶法定检验技术规则》（2004年）对B级航区的要求。
2、船体结构本船结构设计按中国船级社《内河高速船入级与建造规范》（2002年）的要求进行。
2.1 船体结构形式为横骨架式，肋骨间距为450mm左右（以供应商船型为准），船体即仓棚均为单板结构，舱壁为夹层结构。
2.2 船体材料：为聚酯玻璃钢，全部采用经中国船级社认可的无捻无碱无蜡平纹布及纤维短切原丝毡，粘接剂选用MT189聚酯树脂，表面胶衣采用8373-W-5762胶衣，船体与舱棚联接处用美国3M胶。
骨材截面芯材为硬质聚氨酯泡沫塑料。
2.3 船体具体结构型式及尺寸、基本结构图由投标供应商在谈判响应文件中提供。
干舷、吨位、锚泊计算书
系船索：φ 32 丙纶绳 140m× 根，破断负荷 112.8KN。 4 其 他：配 JZ2-H22-4 型 50KN 卧式电动绞缆机 1 台,A315 型双柱带缆桩 15 只，A450 型双柱拖缆桩 2 只，150 型导缆滚轮 4 只，300 型双滚轮导缆钳 2 只，A260 ×170 型导缆孔 13 只， D320×200 型导缆孔 2 只， 型系泊纤维索卷车 2 台。 34
3.2.3 非标准舷弧对干舷的修正值 f3 计算 §2.3.3 l A a f3 500 1.5 L L 20 . 512 30 . 709 17 . 994 = 500 1 .5 107 . 28 mm
72 . 012 72 . 012
6 1
共 3 页 第 3 页
（2）艏楼型容积 v22 v22=
1 6
(10.16+4×7.095+0)×8.725×2.2=123.10 m3
（3）甲板室型容积 v23 v23=8.68×7.5×2.2+5.5×7.5×2.2+4.4×6.0×2.3=294.69 m （4）货舱口型容积 v24 v24=42.0×7.2×1.48=447.10 m3 （5）舱盖板下型容积 V25 v25=(16.94+22.97)×7.5×0.375=112.25 m3 （6）烟囱、天窗型容积 v26 v26=1.63×1.21×4.18=8.24 m3 4 净吨位 NT 估算 §3.3.1 NT = K3·GT =0.56× 1423=796 式中:系数 K3 由表 3.3.1 选取 K3=0.56
式中：标准舷弧面积 A 查表 2.3.2(4)得 A=30.709m2 实际首舷弧面积 a F 实际尾舷弧面积 a A
游艇设计一
中外船舶科技 ２００７ 年第 ２ 期
高速艇设计
游 艇 设 计 （一）
朱珉虎 （ 江苏省船舶设计研究所 江苏 镇江 ２１２００３）
游艇已成为高质量生活的象征。游艇也是一种美 的创造。在狭小的空间里， 设计师会充分发挥他的空间 想象力， 经营出别致而紧凑的布局把造型艺术和船舶 设计的能力发挥得淋漓尽致。
影线区域选取 Ａｔ ／ ＡＸ 值。图 １３ 中还标有一些国外专家 的建议值和一些系列船模的 Ａｔ ／ ＡＸ 值供参考。
Ａｔ ／ ＡＸ 也可按 Ｆｕｎｇ［２］提出的回归公式确定。
图 １３ 圆舭艇尾板浸湿面积比选用参考
图 １１ 圆舭型线
图 １４ 圆舭艇浮心位置选用参考
图 １２ 圆舭、尖舭混合型线
２．１．６ 尾封板浸湿面积比 Ａｔ ／ ＡＸ Ａｔ／ＡＸ 是圆舭型快艇中很重要的参数。低速段的圆
Ｋ（Ｎ 高） ＝ ０．００５５２５Ｆｒ▽２．０９ Ｋ（Ｎ 基本） ＝ ０．００４４１１Ｆｒ▽２．０９ Ｋ（Ｎ 低） ＝ ０．００２７６９Ｆｒ▽２．０９ ζ（ 高） ＝ ０．０２８９Ｆｒ▽１．６９ ζ（ 低） ＝ ０．０２４０Ｆｒ▽１．６９ ζ＝ ４．３７８ＫＮ１．０９ "（ 基本） ＝１３．６３▽－０．３３ "（ 高） ＝１４．３３▽－０．２６ "（ 基本） ＝０．７１ξ０．６９ "（ 高） ＝０．８８ξ０．６９ δ（ 基本） ＝ １４．３９%－ １．９９ δ（ 低） ＝ １０．６９%－ １．９９ λ＝ ０．５６▽－ ０．１９ ψ＝ ０．１６ξ１．８１５ 滑行艇体的几何形状参阅图 ９。这些回归公式对于 深 Ｖ 型艇也是适用的。下面几个公式是专为游艇设计 初期建立艇体基本尺度规划而准备的。 ＰＢ＝０．１１７６▽１．１６ξ１．８１５
游艇设计一
值较为妥当。
１／３ ＢＰ＝▽１／３／δ ＝ ２３／０．２９６＝ ４．２７ｍ λ ０．５６▽－ ０．１９＝ ０．５６×２３＿ ０．１９＝ ０．３０９ ＝ ＬＷＬ＝ＢＰ／λ ４．２７／０．３０９＝ １３．８１ｍ ＝
图６
和 ξ # 的关系
图９
滑行艇体形状参数的定义
３１
高速艇设计
近代游艇的基本尺度列于表 １ 中， 可供设计者参 考。本设计实例即为表 １ 中的 Ｓｕｎｓｅｅｋｅｒ Ｍａｎｈａｔｔａｎ
中外船舶科技
２００７ 年第 ２ 期
２．１．４
型深 型深主要从布置方面并结合艇的造型和干舷等方
３２
中外船舶科技
２００７ 年第 ２ 期
高速艇设计
面确定。但应注意， 型深增加会导致空船重量增加， 影 响艇的快速性能。
影线区域选取 Ａｔ ／ ＡＸ 值。图 １３ 中还标有一些国外专家 的建议值和一些系列船模的 Ａｔ ／ ＡＸ 值供参考。
▽ － 最大排水容积 ／ｍ３
λ 相对浸湿长度， λ － ＝ｌ／Ｂ τ 尾纵倾角 ／（°） － β 斜升角 ／（°） －
（ Δ 排 水 量 ／ｔ 在 载 荷 系 数 中 作 重 力 计 算 时 ， 应 乘 以 ９．８１ ， 化 － 为 ｋＮ）
ＡＰ－ 滑行面投影面积 ／ｍ２ Ａｔ－ 尾封板浸湿面积 ／ｍ２
图１
和 ζ Ｆｒ▽的关系
滑行艇体的几何形状参阅图 ９。 这些回归公式对于 深 Ｖ 型艇也是适用的。下面几个公式是专为游艇设计 初期建立艇体基本尺度规划而准备的。
双体玻璃钢帆艇强度有限元分析
（ ２ ） 在中拱弯 曲工 况下双体帆船 中纵 剖面前后端 出现应
力集 中现象 ，这 说明约束条件对特 定工况的应力计算结果 有 较大影响 ，因此在有 限元分析 中应综合考虑约束条件 ；
（ ３ ） 在各个工况下扭转力矩造成 的应力、 应变是最大 的，
三 、结 论
算 ，上述情 况均 会导致计算结果 的不准确 ，因此对压载水 的
计算应力求准确 ，将可能 出现 的人为误差减到最低 。
（ ３ ）压 载 水 舱 “ 假 满 ” 的 影 响
压载水 舱 “ 假满”是指测量深 度已经超过舱高 或者测量 管深度 ，但实 际并未满舱 的情 况。“ 假满”情况主要 发生在顶 边舱 ，主 要 因为其特殊 的结构 ：由于顶边舱 的舱面 即为 露天 甲板 ，从船 舶横剖面来看 ，船 中至船舷有一斜坡 ，船 中高于 船舷 ，而测量管一般位于 后舱 壁及 船舷处 ，即位于该舱 的最 低点 ，在船 舶存在较大 吃水差 的情 况下 ，舱 内的压载水 虽然 已经从测 量管溢 出，但实 际上舱内可能并未满舱 。顶边 舱出
【 ３ Ｊ李永正 ，尹群 ，刘琰 ． 双体船连 接桥 强度 有 限元分析 Ｕ 】 ．
造 船技 术 ，２ ０ ０ ４ ，０ ６ ：２ ２ — ２ ５ ．
『 ４ １管义峰 ，黄涣青等． 双体铝合金 高速客船强度有 限元 分析
研 究卟 船 舶 工 程 ，２ ０ １ １ ，６ ：１ ４ — １ ７ ．
０ ． ９ ９５ 一 Ｉ ． ０ ２ ５ ｇ ／ ｃ ｍ。 之间 。因此 ，当船舶处于压载状态 时，
（ 上接第 １ １页）
四 、结 论
策【 Ｉ １ ＿检验检 疫学刊 ，２ ０ １ ０ ，（ １ ） ：７ ３ ～７ ４ ． 考 虑协 调艏 艉处的连接桥 与船 中部位的结构 尺寸。
船体主要构件规范计算书
一、概述本船为单底、双甲板、横骨架式钢质载客游船，航行于海河流域。
全船肋骨间距0.5米。
本计算书按照中国船级社《钢质内河船舶入级与建造规范(2002)》(以下简称《钢规》)第1分册第2篇〈船体〉中的对航行于内河C 级航区的钢质客船的要求，计算选取外板厚度及构件的尺度。
本船的艏部，根据实际冰区情况，仅对外板考虑冰区加强，内部构件按照常规船舶进行。
二、主尺度及要素总长 ………………………………… 25.86m 垂线间长……………………………… 24.20m 型宽 …………………………………… 5.80m 型深 …………………………………… 1.80m 设计吃水……………………………… 1.10m 设计排水量 …………………………… 75.3t 结构吃水……………………………… 1.30m 肋骨间距……………………………… 0.50m三、外板3.1 船底板① 根据《钢规》2.3.2.1船中部船底板厚度t 应不小于按下列式计算所得之值：)(γβα++=s L a t mm其中：a=0.7 L=24.2m s=0.5m α=0.076 β=4.5 γ=-0.4t1=0.7×(0.076×24.2＋4.5×0.5－0.4)＝2.58 mm ②根据《钢规》2.3.2.2船底板厚度t应不小于按下列式计算所得之值：rdst+=8.4 mm其中：s=0.5 d=1.3 r=0.25t 2=25.03.15.08.4+⨯⨯=2.99mm③根据《钢规》6.3.1.1船底板厚度t应不小于按下列式计算所得之值：其中：a=0.7 L=24.2m s=0.5m α=0.046 β=3.3 γ=0.8t3=0.7×(0.046×24.2＋3.3×0.5+0.8)＝2.49 mm考虑到冰区航行以及总体强度（固定压载），实取船底板厚5mm。
3.2 平板龙骨根据《钢规》2.3.1.1平板龙骨厚度应按照船底板厚度增加1mm，宽度不小于0.75m即t=2.99+1=3.99 mm实取平板龙骨厚5mm，平板龙骨宽度取800mm。
6m拉森钢板桩计算书2
6m拉森钢板桩支护计算书-—————-—-—----—-——--———-—---—--—--———————----——--—-——--—-——-——-—————--[ 支护方案 ]-—-—-—-—-—-————————-----——--—--——-—-——-—--—---———-———-—----—-—--—-—-——排桩支护—-—--———--—-—-—-————-—-—--—-————--—-—----————--—-——-—-——-—--—-----—---[ 基本信息］———--————--——--——————----——-—-—-—--————-—---——--——--—————————-—-----—-—-——-——-——---———---—--—-———-----—--—--——--——--—---——---[ 超载信息］-——---———-----——-———--———----——--—-——-——--——-—--—--—--—-——-—---—-—--—-——-—-——-———-—-—-———-—-—————-—-------—-———--——-—---——-——----[ 附加水平力信息］——----—---—————--—--—-—--—----—-—--——-———-——-————--———-————--—--—--——--—--——--—-—------—--—-——————--—-—--—-————-----——-—-——-——-［土层信息］-—----———---——----——-——----—--—--———————---——---—-—-—-—-——---—-—---——--—--——---———----———---————--———-———-———-—-—-——---—-----——-——［土层参数 ]—-—-————------------—-—-—-—-----————--——-——----——-———---——-—--—-—----—-——-—-———-———-—--——————-—--————-—-—-——--——-—-—-—-———-—-——---—[ 土压力模型及系数调整］-——--—---——---——--——---————----——-————-—-------———-——--——-———---—-———-弹性法土压力模型：经典法土压力模型：-—--———----————-—-——---—--————----——--------—-—--—--—-——-----——----—--［工况信息 ]—————----———-----—-——---————---———--————-——-——--—----—--——---——————-———————--—-—-—--—---————-—————----———--—----—-—---—--—-——-——--—-—-—----—［设计结果］—---——---—----———--—-—--—————--——----—---——-—-—----——---——---—--———-——————---—---———-—--—--——----——---——-—------——-—--—-—--—-———---—--——-—--[ 结构计算］—-—-—————--———-————--—-———-——----——-——-——-——-———-—--——--—-—---—--——--—各工况：内力位移包络图：地表沉降图:———————-—------—--—----—-—-—-—--——————-—---—--—-------——----—---—-——-— ［ 截面计算 ］-——-----————-——————————--—--—-———-—-—————--—-—-—————--—---———--——---—-［ 截面验算 ］基坑内侧抗弯验算（不考虑轴力） σnei = Mn / Wx= 0。
6m工字钢悬挑2.3米(计算错误、须修改!)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度24.7米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.30米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构1.60米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.60米。
施工活荷载为2.5kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用钢笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设11层计算。
栏杆采用木挡脚板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.0900，体型系数1.0400。
卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=7.0，上吊点与下吊点距离3.0m。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.30米，建筑物内锚固段长度3.70米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.10m。
拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.600/2=0.045kN/m活荷载标准值Q=2.500×0.600/2=0.750kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.750=1.050kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.100+0.10×1.050)×1.3002=0.191kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.100+0.117×1.050)×1.3002=-0.225kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.225×106/4491.0=49.996N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值 q2=0.750kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.083+0.990×0.750)×1300.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.028mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
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方形系数： 浮心高度： 初稳心高： 围板高度： 围板宽度： 四、横摇角计算： 采用《法规》2.1.7 提出的计算公式。 θ l=11.75c1c4
Cb=0.49 Zc=0.285m ho=0.228m hj=0.05m Bk=1.65m
c2 c3
式中：c1---系数，由船舶自摇周期 Tθ 及航区由图 2.16 查得 Tθ =0.58f
依据《法规》2.1.3 Lf=
PAfZ 9810
(m)
式中 P---单位计算风压按 2.1.5 计算 P=198(pa)(内差法) Af=受风面积 Z=风面中心 △=排水量 Lf= Af=2.65m Z=0.25m △=1.20t
9810 1 . 20
2
198 2 . 65 0 . 25
VS
2
(Zg-
d 2
)
4 . 83 0 . 228 8 1 . 1 ( 0 . 725 0 . 38 / 2 )
LSh 1
Vs=
Ls .h 1 . R 1 . 1 ( Zg d / 2 )
=
=3.90m/s=14.0km/h
即：回转时为保证横倾角不大于 8°，应将回转速度控制在 14 公里/小时以下。
=0.011(m)
-4-
八、稳性衡准
根据《法规》2.1.1 船舶在其所核算的各种装载情况下，稳性衡准数 k 应符合下式要求： 稳性衡准数 k= 本船 k=
0 . 025 0 . 011 lq lf
≥1
=2.27＞1 故本船稳性满足规范要求。
九、高速回转及乘客集中一舷横倾角控制：
本船为高速船，根据《法规》6.5.1 要求高速回转或乘客集中一舷时，横倾角应不大于 8°， 本船可通过限制回转速度及限制乘客在航行时随意移动来保证。 依据《海船稳性规范》3.2.4 θ R=1.1
纵 力臂(m) 0.200 -0.200 -2.420 -0.400 -1.500 -2.600 -0.700 -2.000 -0.908 -0.800 -0.858
向 力矩(T.m) 0.037 -0.028 -0.068 -0.022 -0.038 -0.361 -0.021 -0.080 -0.581 -0.448 -1.029
BS D
-N)-GB(1-cosθ )(m)
式中 BS---最大水线宽度,本船 BS=1.71m GB---重心距浮心的垂向距离，本船 GB=0.43m MN---根据 F/BS 及θ 值查表，本船 F/BS=0.25 当θ =θ j 时，M=0.040 当θ =θ l 时，M=0.0197 Ldj=1.71×(0.040× =0.036 (m) Ld1=1.71×(0.0197× =0.013 (m) Lq=
水 线 长： 型 型 深： 宽：
设计吃水：
设计排水量：1.20t
二、重量重心计算：
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
名称 船壳 甲板 尾封板 骨架 油箱 主机(90HP) 座椅 电瓶 空船 合计 乘员(8 人) 合计
重量(T) 0.184 0.140 0.028 0.054 0.025 0.139 0.030 0.040 0.640 0.560 1.200
B 2 4Zg ho 2
(s)
f---系数，查表 2.1.8 得 f=1.19(内差法) Tθ =0.58×1.19× =3.64(s) 查图 2.1.8 得 c1=0.291(沿海航区) 对遮蔽航区 c1=0.8×0.291=0.233 式中 c2---系数，c2=0.13+0.6
Zg d
2 . 06 2 4 0 . 725 0 . 228 2
垂 力臂(m) 0.350 0.800 0.500 0.300 0.600 0.800 0.600 0.400 0.572 0.900 0.725
向 力矩(T.m) 0.064 0.112 0.014 0.016 0.015 0.111 0.018 0.016 0.366 0.504 0.870
三、主要性能数据： 满载排水量: 满载水线宽： 重心高度： 平均吃水： △=1.20t Bs=1.71m Zg=0.725m d=0.38m
十、储备浮力计算：
《法规》6.2.1 要求储备浮力不小于 100%满载排水量。 本船可计入的储备浮力如下： (1)艏尖舱，舱容约为 0.50m3。 (2)船中部，地板以下约 0.75 m3。 (3)尾部机舱两舷，约 0.11 m3。 以上舱容部分均发泡填充。 总计储备浮力约为 1.36 吨， 本船排水量△=1.20 吨。
6.00m 玻璃钢快艇
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-1-
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签字
日期
XG407-100-05JS
稳性计算第1页
威海中复西港船艇有限公司
本船稳性计算依据 ZC《海船稳性规范》(1986)。 ZC《海船法定检验技术规则》(1992)有关条款对航行于遮蔽水域船舶的要求进行。由于本船为 小艇，满载时为最危险情况，故本计算书仅对满载情况进行稳性衡准。 一、主要尺度： 总 长： 5.775m 4.830m 0.813m 2.06m 0.38m
57 . 3 30 . 2 22 . 3
1 . 71 0 . 81 1 . 71 0 . 813
N=-0.0293 N=-0.0154 -0.0293)-0.43×(1-COS30.2°)
-0.0154)-0.43×(1-COS22.3°)
×(0.036-0.013)=0.025(m)
七、风压倾侧力臂 Lf 计算：
-1 2 ( F hj )
=
tg
-1 2 ( 0 . 43 0 . 05 )
=30.2°
bk
1 . 65
-3-
六、最小倾覆力臂 Lq 计算： 考虑本船为小艇绘制动稳性曲线有一定困难，现采用 ZC《长规》推荐的简易公式计算 Lq。 Lq=
57 . 3 j f
(Ldj-Ld1)
式中 Ldj、Ld1 分别为θ j 和θ l 所对应的动稳性力臂 计算公式为: Ld=BS(M
=1.27,取 c2=1.2。
式中 c3---系数，按 B/d 由表 2.1.10 查得 c3=0.0194 式中 c4---系数，由表 2.1.11 查得 c4=1.30 θ l=11.75×0.233×1.30×
1 .2 0 . 0194
=27.9°
本船为折角型船，按《法规》2.1.12 θ l=0.8×27.9=22.32° 五、进水角计算： θ j=tg