理正材料抗力计算表格
理正与FLAC3D计算结果
计算说明1、计算方法1）内力计算采用弹性支点法；2）土的水平抗力系数按M法确定；3）主动土压力与被动土压力采用矩形分布模式；4)采用力法分析环形内支撑内力；5）采用"理正深基坑支护结构软件FSPW 5.2"计算，计算采用单元计算与协同计算相结合，并采用FLAC-3D进行验证；6）土层参数选取2、单元计算1）基坑分为4个区，安全等级为一级，基坑重要性系数为1.1；2）荷载：施工荷载：10kPa；地面超载：4区活动荷载为25kPa，1区、2区和3区超载按10kPa考虑；水压力；基坑外侧为常水位，内侧坑底以下0.5m。
3）基坑开挖深度：根据现场地形确定，按开挖12.50m确定；4）支撑水平刚度系数：2aTsEAKL sα=式中α取0.8，E取28000MPa，L取7.0m，sa取1.20m，s取7.0m，经计算，kT 大于800 MN/m，本计算中，取800MN/m。
5）计算过程详见附件1，其中1区选用钻孔ZK1，2区选用钻孔ZK4，3区选用钻孔ZK16，4区选用钻孔ZK5。
各区计算结果汇总如下：表2 计算结果汇总表3、协同计算1）计算方法简介协同计算采用考虑支护结构、内支撑结构及土空间整体协同作用有限元的计算方法。
有限元方程如下：（[K n]+[Kz]+[Kt]）{W)}={F}式中：[K n]－内支撑结构的刚度矩阵；[K z]－支护结构的刚度矩阵；[Kt]－开挖面以下桩侧土抗力的刚度矩阵；{W}－位移矩阵；{F}－荷载矩阵。
计算时采用如下简化计算方法：（1）将基坑周边分成几个计算区域，同一计算区域的支护信息相同，地质条件相同。
（2）将每一个桩或每单位长度的墙看成是一个超级的子结构，这一子结构包括桩墙，土，主动和被动土压力。
（3）将第三道锚索等效为弹性支承点，作为支承系统的一部份进行计算。
（4）单独求解（2)中的子结构，可采用单桩内力计算的一套方法，将刚度和荷载凝聚到与支锚的公共节点上，这是一个一维梁计算问题。
挡土墙计算书(用理正计算)
衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式挡土墙 1计算时间： 2008-07-24 13:22:01 星期四------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 5.600(m)上墙高: 2.240(m)墙顶宽: 0.600(m)台宽: 0.450(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.400下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.200(m)墙趾台阶h1: 0.400(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 10石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 450.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 13.000 0.000 1第1个: 定位距离0.000(m) 公路-I级地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 5.753(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.349(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 4.254(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.254(m) 分布长度L0=16.321(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.625(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.421(度)Ea=47.990 Ex=47.902 Ey=2.899(kN) 作用点高度 Zy=1.534(m)墙身截面积 = 8.455(m2) 重量 = 194.454 kN衡重台上填料重 = 15.536(kN) 重心坐标(1.198,-1.018)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 209.505(kN) En = 51.038(kN) Wt = 20.950(kN) Et = 64.716(kN)滑移力= 43.766(kN) 抗滑力= 78.163(kN)滑移验算满足: Kc = 1.786 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 42.991(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 69.473(kN) 抗滑力= 128.498(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.850 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.085 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 1.939 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.256 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.911 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.381 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 157.976(kN-m) 抗倾覆力矩= 323.289(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.046 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 117.838(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 260.543(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.313(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.535 (m) 偏心距 e = 0.133(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.634(m)基底压应力: 趾部=258.024 踵部=81.352(kPa)最大应力与最小应力之比 = 258.024 / 81.352 = 3.172作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.133 <= 0.167*1.535 = 0.256(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=258.024 <= 540.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=81.352 <= 585.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=169.688 <= 450.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.878 (kN)上墙墙背处的 Ex = 21.571 (kN)上墙墙背处的 Ey = 8.629 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.638 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.896 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.249 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.423(m)截面宽度 B = 1.608 (m) 偏心距 e1 = 0.381(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.381 <= 0.250*1.608 = 0.402(m) 截面上压应力: 面坡=98.624 背坡=-17.148(kPa)压应力验算满足: 计算值= 98.624 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 17.148 <= 110.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -2.880 <= 110.000(kPa) 斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 19.892 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.507(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.596挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.608(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.335(m2) 重量 = 191.702 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.086 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 252.144(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.660(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.657(m)截面宽度 B = 1.566 (m) 偏心距 e1 = 0.126(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.126 <= 0.250*1.566 = 0.391(m)截面上压应力: 面坡=238.736 背坡=83.287(kPa)压应力验算满足: 计算值= 238.736 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -20.041 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 252.144(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.928挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.566(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.938计算强度时:强度验算满足: 计算值= 252.144 <= 440.342(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 252.144 <= 413.257(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.200(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.694(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 3.944(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.944(m) 分布长度L0=16.002(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.688(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.183(度)Ea=38.462 Ex=38.392 Ey=2.324(kN) 作用点高度 Zy=1.314(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.688(m2) 重量 = 176.835 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.109 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 236.701(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=126.682(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.535(m)截面宽度 B = 1.466 (m) 偏心距 e1 = 0.198(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.198 <= 0.250*1.466 = 0.367(m)截面上压应力: 面坡=292.171 背坡=30.749(kPa)压应力验算满足: 计算值= 292.171 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -23.682 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 236.701(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.821挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.466(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.930计算强度时:强度验算满足: 计算值= 236.701 <= 364.583(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 236.701 <= 339.144(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 5.753(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.349(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 4.254(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.254(m) 分布长度L0=16.321(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.625(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.421(度)Ea=47.990 Ex=47.902 Ey=2.899(kN) 作用点高度 Zy=1.534(m) 墙身截面积 = 8.455(m2) 重量 = 194.454 kN衡重台上填料重 = 15.536(kN) 重心坐标(1.198,-1.018)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 209.505(kN) En = 51.038(kN) Wt = 20.950(kN) Et = 64.716(kN) 滑移力= 43.766(kN) 抗滑力= 78.163(kN)滑移验算满足: Kc = 1.786 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 42.991(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 69.473(kN) 抗滑力= 128.498(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.850 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.085 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 1.939 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.256 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.911 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.381 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 157.976(kN-m) 抗倾覆力矩= 323.289(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.046 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 117.838(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 260.543(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.313(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.535 (m) 偏心距 e = 0.133(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.634(m)基底压应力: 趾部=258.024 踵部=81.352(kPa)最大应力与最小应力之比 = 258.024 / 81.352 = 3.172作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.133 <= 0.167*1.535 = 0.256(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=258.024 <= 540.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=81.352 <= 585.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=169.688 <= 450.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.878 (kN)上墙墙背处的 Ex = 21.571 (kN)上墙墙背处的 Ey = 8.629 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.638 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.896 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.249 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.423(m)截面宽度 B = 1.608 (m) 偏心距 e1 = 0.381(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.381 <= 0.250*1.608 = 0.402(m)截面上压应力: 面坡=98.624 背坡=-17.148(kPa)压应力验算满足: 计算值= 98.624 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 17.148 <= 110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -2.880 <= 110.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 19.892 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.507(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.596挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.608(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.335(m2) 重量 = 191.702 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.086 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 252.144(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.660(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.657(m)截面宽度 B = 1.566 (m) 偏心距 e1 = 0.126(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.126 <= 0.250*1.566 = 0.391(m)截面上压应力: 面坡=238.736 背坡=83.287(kPa)压应力验算满足: 计算值= 238.736 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -20.041 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 252.144(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.928挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.566(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.938计算强度时:强度验算满足: 计算值= 252.144 <= 440.342(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 252.144 <= 413.257(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.200(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.694(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 3.944(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.944(m) 分布长度L0=16.002(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.688(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.183(度)Ea=38.462 Ex=38.392 Ey=2.324(kN) 作用点高度 Zy=1.314(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.688(m2) 重量 = 176.835 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.109 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 236.701(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=126.682(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.535(m)截面宽度 B = 1.466 (m) 偏心距 e1 = 0.198(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.198 <= 0.250*1.466 = 0.367(m)截面上压应力: 面坡=292.171 背坡=30.749(kPa)压应力验算满足: 计算值= 292.171 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -23.682 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 236.701(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.821挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.466(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.930计算强度时:强度验算满足: 计算值= 236.701 <= 364.583(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 236.701 <= 339.144(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 5.753(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.349(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 4.254(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.254(m) 分布长度L0=16.321(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.625(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.421(度)Ea=47.990 Ex=47.902 Ey=2.899(kN) 作用点高度 Zy=1.534(m)墙身截面积 = 8.455(m2) 重量 = 194.454 kN衡重台上填料重 = 15.536(kN) 重心坐标(1.198,-1.018)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 209.505(kN) En = 51.038(kN) Wt = 20.950(kN) Et = 64.716(kN) 滑移力= 43.766(kN) 抗滑力= 78.163(kN)滑移验算满足: Kc = 1.786 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 42.991(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 69.473(kN) 抗滑力= 128.498(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.850 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.085 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 1.939 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.256 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.911 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.381 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 157.976(kN-m) 抗倾覆力矩= 323.289(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.046 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 117.838(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 260.543(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.313(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.535 (m) 偏心距 e = 0.133(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.634(m)基底压应力: 趾部=258.024 踵部=81.352(kPa)最大应力与最小应力之比 = 258.024 / 81.352 = 3.172作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.133 <= 0.167*1.535 = 0.256(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=258.024 <= 540.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=81.352 <= 585.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=169.688 <= 450.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.878 (kN)上墙墙背处的 Ex = 21.571 (kN)上墙墙背处的 Ey = 8.629 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.638 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.896 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.249 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.423(m)截面宽度 B = 1.608 (m) 偏心距 e1 = 0.381(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.381 <= 0.250*1.608 = 0.402(m) 截面上压应力: 面坡=98.624 背坡=-17.148(kPa)压应力验算满足: 计算值= 98.624 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 17.148 <= 110.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -2.880 <= 110.000(kPa) 斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 19.892 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.507(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.596挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.608(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.335(m2) 重量 = 191.702 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.086 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 252.144(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.660(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.657(m)截面宽度 B = 1.566 (m) 偏心距 e1 = 0.126(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.126 <= 0.250*1.566 = 0.391(m)截面上压应力: 面坡=238.736 背坡=83.287(kPa)压应力验算满足: 计算值= 238.736 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -20.041 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 252.144(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.928挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.566(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.938计算强度时:强度验算满足: 计算值= 252.144 <= 440.342(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 252.144 <= 413.257(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.200(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.694(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 3.944(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.944(m) 分布长度L0=16.002(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.688(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.183(度)Ea=38.462 Ex=38.392 Ey=2.324(kN) 作用点高度 Zy=1.314(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.688(m2) 重量 = 176.835 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.109 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 236.701(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=126.682(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.535(m)截面宽度 B = 1.466 (m) 偏心距 e1 = 0.198(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.198 <= 0.250*1.466 = 0.367(m)截面上压应力: 面坡=292.171 背坡=30.749(kPa)压应力验算满足: 计算值= 292.171 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -23.682 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 236.701(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.821挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.466(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.930计算强度时:强度验算满足: 计算值= 236.701 <= 364.583(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 236.701 <= 339.144(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 78.163(kN),滑移力 = 43.766(kN)。
理正岩土常见问题-抗滑桩
常见问题抗滑桩1．初始弹性系数A 、A1的含义和算法答：计算土反力时，需要确定弹性抗力系数K=my+A 、K ＝+A 、K=K+A （分别对应m 法、C 法、K 法），其中A 表示嵌固面处（y ＝0）弹性抗力系数，取法如下：A = h ·m 1A 1= h 1·m 1 h---桩前上部覆土厚度h 1---桩后上部覆土厚度m 1------上部覆土的水平抗力系数的比例系数,由用户根据经验或试验获得，如无经验，可用《建筑基坑支护技术规程》中的公式计算：)2.0(12c dm +-=ϕϕ2． 动水压力在什么情况下考虑答：在渗流场范围内的滑体，要考虑动水压力，计算参见抗滑桩帮助公式、3． 抗滑桩计算内力时，滑坡推力，库伦土压力是否已经考虑安全系数答：内力计算时， 滑坡推力，库伦土压力已乘分项（安全）系数。
4． 锚索水平刚度算法答：锚杆水平刚度系数应按试验得到，当无试验资料时，版可用软件自动计算，以前版本可按下式计算：θ2cos 33aS C C f C C S T Al E A E l A E AE K += 式中 A -------锚杆的截面面积；E S ------杆体弹性模量；E C ------锚固体组合弹性模量；A C ------锚固体截面面积；L f ------锚杆自由段长度；La------锚杆锚固段长度；θ------锚杆水平倾角。
5． 能否应用滑坡推力模块的结果直接计算滑面的安全系数答：可以间接计算，即反复调整交互的安全系数值，使最终的计算结果中最后一个滑块的剩余下滑力为0时，这个交互的安全系数即为该滑面的安全系数。
不可以直接用计算结果中的抗滑力除以下滑力来得到安全系数。
因为：该模块是为了计算剩余下滑力的。
它的计算公式Ei=KWiSin (αi)+ E i-1ψi －WiCos(αi)tg(Φi) －cili式中 ψi = Cos(αi-1－αi) －Sin(αi-1－αi) tg(Φi)由于式中E i-1是镶套公式，因此不能简单地将式中的减项（即抗滑力）和加项（即下滑力）相除得到安全系数。
理正重力式挡墙算单2
重力式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：重力式挡土墙 1计算时间： 2013-07-29 15:31:18 星期一------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 4.500(m)墙顶宽: 0.600(m)面坡倾斜坡度: 1:0.000背坡倾斜坡度: 1:0.500采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 1.200(m)墙趾台阶h1: 1.500(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙踵台阶b3: 0.200(m)墙踵台阶h3: 1.500(m)物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.500地基土摩擦系数: 0.350砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 10石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角: 25.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 12.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 350.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000地震作用墙趾值提高系数: 1.500地震作用墙踵值提高系数: 1.625地震作用平均值提高系数: 1.250墙底摩擦系数: 0.350地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)地震烈度: 设计烈度7度水上地震角: 1.50水下地震角: 2.50水平地震系数: 0.10重要性修正系数: 1.00综合影响系数: 0.25抗震基底容许偏心距:B/6公路等级及工程类别: 2级公路一般工程土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 13.625 10.900 02 6.500 0.000 1第1个: 距离0.500(m),宽度5.500(m),高度1.100(m)(用户输入的计算荷载)坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)土压力起算点: 从结构底面起算基础类型: 锚桩式基础襟边宽度: 0.500(m)基础高: 1.000(m)基础容重: 25.000(kN/m3)锚杆纵向间距: 3.000(m)锚桩有效深度: 3.000(m)钢筋直径: 20(mm)锚孔直径: 100(mm)钢筋容许抗拉强度: 225000.000(kPa)钢筋容许抗剪强度: 120000.000(kPa)锚孔壁对砂浆容许抗剪强度: 123.000(kPa)锚杆排数: 6锚杆序号锚桩距基础边缘距离(m)1 0.5002 1.5003 2.5004 3.5005 4.5006 5.500=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 0.900 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.400 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 ×6. 地震作用力分项系数 = 1.000 ×=============================================[土压力计算] 计算高度为 4.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 48.712(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 48.754(度)Ea=494.784(kN) Ex=384.165(kN) Ey=311.814(kN) 作用点高度 Zy=1.968(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=48.712(度)Ea=425.324(kN) Ex=385.475(kN) Ey=179.750(kN) 作用点高度 Zy=2.707(m)墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN墙背与第二破裂面之间土楔重 = 127.575(kN) 重心坐标(2.100,-0.900)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.350因墙下基础为锚桩式基础，所以需要验算基础底面的滑移稳定性单位长度内锚杆截面积 Ag = 508.938(mm2) 锚杆增加的抗滑力 Ng=61.073(kN)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN滑移力= 324.402(kN) 抗滑力= 225.562(kN)滑移验算不满足: Kc = 0.695 <= 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程不满足: 方程值 = -140.981(kN) <= 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.050 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.707 (m)基础为锚桩式基础，验算挡土墙绕基础趾点的倾覆稳定性单根锚杆的设计抗拔力 = 57.256(kN)(孔壁抗剪115.925(kN) 钢筋抗拉57.256(kN))单位长度内锚杆的抗倾覆力矩Mmao=72.871(kN-m)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN基础重心距离基础趾点的水平距离 = 2.275(m)倾覆力矩= 1429.045(kN-m) 抗倾覆力矩= 2173.375(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.521 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 365.565(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为锚桩式基础，只验算基础底的偏心距作用于基础底的总竖向力 = 644.462(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=671.460(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.550 (m) 偏心距 e = 1.233(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.042(m)作用于基底的合力偏心距验算不满足: e=1.233 > 0.167*4.550 = 0.758(m)(四) 基础强度验算基础为锚桩式基础，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.696 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.707 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 530.712(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=532.797(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.004(m)截面宽度 B = 4.050 (m) 偏心距 e1 = 1.021(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 1.021 > 0.250*4.050 = 1.013(m)截面上压应力: 面坡=329.264 背坡=-67.184(kPa)压应力验算满足: 计算值= 329.264 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 67.184 <= 160.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 29.659 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 569.839(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.565挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.050(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 569.839 <= 1584.723(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 569.839 <= 1584.723(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 3.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 50.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 50.000(度)Ea=303.444(kN) Ex=235.604(kN) Ey=191.231(kN) 作用点高度 Zy=1.356(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=50.000(度)Ea=266.443(kN) Ex=241.479(kN) Ey=112.604(kN) 作用点高度 Zy=1.875(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 4.050(m2) 重量 = 93.150 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.744 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.163 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.875 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 333.329(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=120.974(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.363(m)截面宽度 B = 2.100 (m) 偏心距 e1 = 0.687(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 0.687 > 0.250*2.100 = 0.525(m)截面上压应力: 面坡=470.321 背坡=-152.865(kPa)压应力验算满足: 计算值= 470.321 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 152.865 <= 160.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 35.626 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 372.049(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.423挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.100(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 372.049 <= 615.291(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 372.049 <= 615.291(kN)===================================================================== 第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 0.900 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.400 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √6. 地震作用力分项系数 = 1.000 ×=============================================[土压力计算] 计算高度为 4.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 48.712(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 48.453(度)Ea=528.261(kN) Ex=410.159(kN) Ey=332.912(kN) 作用点高度 Zy=1.934(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=48.446(度)Ea=456.613(kN) Ex=413.832(kN) Ey=192.973(kN) 作用点高度 Zy=2.672(m)墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN墙背与第二破裂面之间土楔重 = 127.575(kN) 重心坐标(2.100,-0.900)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.350因墙下基础为锚桩式基础，所以需要验算基础底面的滑移稳定性单位长度内锚杆截面积 Ag = 508.938(mm2) 锚杆增加的抗滑力 Ng=61.073(kN)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN滑移力= 352.760(kN) 抗滑力= 230.190(kN)滑移验算不满足: Kc = 0.653 <= 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程不满足: 方程值 = -169.456(kN) <= 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.050 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.672 (m)基础为锚桩式基础，验算挡土墙绕基础趾点的倾覆稳定性单根锚杆的设计抗拔力 = 57.256(kN)(孔壁抗剪115.925(kN) 钢筋抗拉57.256(kN)) 单位长度内锚杆的抗倾覆力矩Mmao=72.871(kN-m)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN基础重心距离基础趾点的水平距离 = 2.275(m)倾覆力矩= 1519.765(kN-m) 抗倾覆力矩= 2233.542(kN-m)倾覆验算不满足: K0 = 1.470 <= 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 328.900(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为锚桩式基础，只验算基础底的偏心距作用于基础底的总竖向力 = 657.686(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=640.906(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.550 (m) 偏心距 e = 1.301(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.974(m)作用于基底的合力偏心距验算不满足: e=1.301 > 0.167*4.550 = 0.758(m)(四) 基础强度验算基础为锚桩式基础，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.714 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.672 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 543.936(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=523.989(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.963(m)截面宽度 B = 4.050 (m) 偏心距 e1 = 1.062(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 1.062 > 0.250*4.050 = 1.013(m)截面上压应力: 面坡=345.546 背坡=-76.936(kPa)压应力验算满足: 计算值= 345.546 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 76.936 <= 160.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 35.028 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 585.706(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.545挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.050(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 585.706 <= 1528.641(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 585.706 <= 1528.641(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 3.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 50.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 50.000(度)Ea=325.560(kN) Ex=252.774(kN) Ey=205.168(kN) 作用点高度 Zy=1.343(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=50.000(度)Ea=286.947(kN) Ex=260.063(kN) Ey=121.269(kN) 作用点高度 Zy=1.859(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 4.050(m2) 重量 = 93.150 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.744 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.170 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.859 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 341.994(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=108.450(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.317(m)截面宽度 B = 2.100 (m) 偏心距 e1 = 0.733(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 0.733 > 0.250*2.100 = 0.525(m)截面上压应力: 面坡=503.866 背坡=-178.157(kPa)压应力验算满足: 计算值= 503.866 <= 1100.000(kPa)拉应力验算不满足: 计算值= 178.157 > 160.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 42.412 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 382.448(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.383挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.100(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 382.448 <= 557.614(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 382.448 <= 557.614(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 0.8001. 挡土墙结构重力分项系数 = 0.900 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.400 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √6. 地震作用力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 4.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 50.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 49.356(度)Ea=575.634(kN) Ex=446.940(kN) Ey=362.766(kN) 作用点高度 Zy=2.002(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=49.111(度)Ea=497.258(kN) Ex=450.669(kN) Ey=210.150(kN) 作用点高度 Zy=2.734(m) 墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN墙背与第二破裂面之间土楔重 = 127.575(kN) 重心坐标(2.100,-0.900)(相对于墙面坡上角点)全墙(包括基础)地震力=11.618(kN) 作用点距墙顶高度=1.782(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.350因墙下基础为锚桩式基础，所以需要验算基础底面的滑移稳定性单位长度内锚杆截面积 Ag = 508.938(mm2) 锚杆增加的抗滑力 Ng=61.073(kN)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN滑移力= 401.214(kN) 抗滑力= 236.202(kN)滑移验算不满足: Kc = 0.589 <= 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程不满足: 方程值 = -218.063(kN) <= 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.050 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.734 (m)基础为锚桩式基础，验算挡土墙绕基础趾点的倾覆稳定性单根锚杆的设计抗拔力 = 57.256(kN)(孔壁抗剪115.925(kN) 钢筋抗拉57.256(kN))单位长度内锚杆的抗倾覆力矩Mmao=72.871(kN-m)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN基础重心距离基础趾点的水平距离 = 2.275(m)倾覆力矩= 1725.829(kN-m) 抗倾覆力矩= 2311.698(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.339 > 1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 184.051(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为锚桩式基础，只验算基础底的偏心距作用于基础底的总竖向力 = 674.863(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=512.999(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.550 (m) 偏心距 e = 1.515(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.760(m)作用于基底的合力偏心距验算不满足: e=1.515 > 0.167*4.550 = 0.758(m)(四) 基础强度验算基础为锚桩式基础，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上地震力=8.774(kN) 作用点距墙顶高度=2.197(m)验算截面以上，墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.683 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.734 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 561.113(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=447.323(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.797(m)截面宽度 B = 4.050 (m) 偏心距 e1 = 1.228(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 1.228 > 0.300*4.050 = 1.215(m)截面上压应力: 面坡=390.556 背坡=-113.463(kPa)压应力验算满足: 计算值= 390.556 <= 1650.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 113.463 <= 240.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 44.170 <= 165.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 485.055(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.467挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.050(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 485.055 <= 1309.624(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 485.055 <= 1309.624(kN) (六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 3.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 50.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 50.000(度)Ea=357.376(kN) Ex=277.477(kN) Ey=225.219(kN) 作用点高度 Zy=1.343(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=50.000(度)Ea=314.990(kN) Ex=285.478(kN) Ey=133.120(kN) 作用点高度 Zy=1.859(m)[强度验算]验算截面以上地震力=5.518(kN) 作用点距墙顶高度=1.270(m)验算截面以上，墙身截面积 = 4.050(m2) 重量 = 93.150 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.744 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.170 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.859 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 353.845(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=76.546(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.216(m)截面宽度 B = 2.100 (m) 偏心距 e1 = 0.834(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 0.834 > 0.300*2.100 = 0.630(m)截面上压应力: 面坡=569.847 背坡=-232.851(kPa)压应力验算满足: 计算值= 569.847 <= 1650.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 232.851 <= 240.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 54.321 <= 165.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 317.336(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.291挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.100(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 317.336 <= 423.645(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 317.336 <= 423.645(kN)================================================= 各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合3(组合3)抗滑力 = 236.202(kN),滑移力 = 401.214(kN)。
钢筋混凝土梁正截面抗弯承载力计算表
C20 13.4 1.54 9.6 1.1 25500
HPB23 强度 类型 5 fyv N/mm2 210
HPB23
强度 类型 5
fy N/mm2 210
Es N/mm2 210000
直径
8~20
梁截面尺寸
b＝
300 (mm)
h＝
600 (mm)
c＝
35 (mm)
h0＝
565 (mm)
l0＝
3.000 (m)
300 )(N/mm2 纵筋抗拉压强度设计值 fy
200000 )
1.00
1.0<C50<内插<C80<0.94
0.80
0.8<C50<内插<C80<0.74
0.55
ξb＝β1/(1+fy/0.0033Es)
7.14
αE＝Es/Ec
混凝土强度及弹性模量
强度 类型 fck N/mm2 ftk N/mm2 fc N/mm2 ft N/mm2 Ec N/mm2
1.27 )(N/mm2 混凝土抗拉强度设计值 ft
28000 )
混凝土弹性模量 Ec
HPB fyv＝
235 (HNP/Bm(m2325,335,400) 箍筋强度等级
210 )
箍筋抗拉压强度设计值 fyv
HRB fy＝ Es＝ α1＝ β1＝ ξb＝ αE＝
335 (HNR/mB(m2325,335,400) 纵筋强度等级
Nj＝ φj＝
dj＝
2 6 (mm) 200 (mm)
ρj＝
0.283
跨中正筋直径 φz 跨中正筋面积 Asz 跨中正筋配筋率 ρz
箍筋肢数 Nj 箍筋直径 φj 箍筋间距 dj 配箍率 ρj
理正材料抗力计算表格
理正材料抗力计算表格篇一:材料抗力刚度和材料抗力与支护形式和边界条件都有关系，在单元计算中，需要用户根据结构形式自己确定钢管所提供的抗力(材料抗力)的大小。
T=ФξAfcT=ФξAfyT—内撑的材料抗力A—内撑的截面积Fc—混凝土抗压强度设计值Fy—钢材抗压强度设计值Ф—与内撑长细比有关的调整系数实际上倾覆计算是由支撑内力与崁固深度两个条件决定的。
篇二:钢筋混凝土抗力计算钢筋混凝土抗力计算、配筋和构造要求等需要协调统一的几个问题作者:李进霞前言1钢筋混凝土扩展基础的设计方法具体对包括扩展基础在内的各类基础设计作出了具体的规定。
钢筋混凝土扩展基础的设计应包括下列内容，即:1)按单向受剪承载力或(和)受冲切承载力计算，确定无腹筋扩展基础的验算截面有效高度h。
;根据环境类别选用与混凝土强度等级相应的混凝土保护层厚度。
由此确定截面高度h;2)按正截面受弯承载力计算，确定独立基础底部、Y轴两个方向的纵向受力钢筋的截面面积A。
、A? 或条形基础的配筋;3)对扩展基础提出几何尺寸、材料和配筋等的构造要求。
上述两本规范对扩展基础设计内容的异同点大致是:1)受冲切承载力计算。
无论是基底反力(作用效应)设计值和受冲切承载力(抗力)设计值的取值，两本规范协调一88 Industrial Construction Vo1(35，No(2，2005致;在底板反力由柱根的弯矩设计值|】If和轴压力设计值(?产生的条件下，均将受冲切计算简化为类似于单向受剪承载力的计算方法。
2)单向受剪承载力计算。
“规范GB 50010”对无腹筋的一般(均布荷载为主)板类受弯构件的受剪承载力抗力设计值公式是新增的内容，“规范GB 50007”同样采纳;但在剪力(作用效应)设计值的取值上，前者取板跨内的最大剪力设计值或支2座边缘处的剪力设计值，后者取离支座(或柱)边缘h 处的剪力设计值。
3)构造配筋要求。
“规范GB 50010”从一般的构造规定，提出了纵向受力钢筋的最小配筋率以及钢筋间距、直径等要求;而“规范GB 50007”仅提出钢筋间距、直径等要求。
钢筋混凝土结构计算表格
钢筋弹性模量和混凝土弹性模量的比值αE=Es/Ec
换算截面重心至受压边缘的距离y0=(0.5+0.425αEρ)h(mm)
换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩W0=I0/(h-y0)(mm3)
γmαctf tkW 0= 满足抗裂要求
3621778719
2.裂缝开展宽度计算
砼拉应力限制系数αct
0.85
（1按.7《05规范SL191-2008》附录C规定：矩形截
1.78
度设计值f'y(N/mm2)
300
钢筋抗拉强度设计值fy(N/mm2)
300
40
受压钢筋截面重心至受拉区边缘距离a's（mm）
相对界限受压区计算高度ξb=0.8/(1+fy/0.0033*Es)
0.55
对高度ξ=1-(1-2*αS）^0.5= 最小配筋率 0.002
0.44
<
ξb=
0.55
(按SL 191-2008水工混凝土结构设计规范表9.
换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩W0=I0/(h-y0)=
γmαctf tkA0W 0/(e0A0-W 0)= 不截面满足抗裂要求 2.裂缝开展宽度计算
#REF! ( <Nmax=
l0/h=
#DIV/0!
<
取ηs=
1截.0 面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离ys
纵向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离#Re EF!
混凝土弹性模量Ec 25500 钢筋弹性模量Es 200000 40
210
相对界限受压区计算高
2、承载能力极限状态验算
截面矩抵抗系数αs
0.343
受拉区钢筋面积AS=fcξbh0/fy(mm2)
混凝土抗压强度计算表
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