3.45+70+70+45m连续梁合拢段刚性支撑计算书
连续梁跨中合拢段临时刚性支撑的设计与计算
３ 体 外 刚性 支 撑设计 与 验算 ３ ． １ 体外 刚性 支撑 布 置 根 据施工 现 场 已有材 料 ， 采用 ２ ５号 ｂ槽 钢制 作 双肢缀 板 柱 。两边采 用 Ｑ ２ ３ ５ ｂ钢板 作 为 缀板 ，尺 寸 为 ２ ０ ０ ｍｍ￣ ２ １ ０ ｍｍ￣ ２ ０ ｍｍ． 间距 ５ ５ ｃ ｍ。双 肢缀 板柱 全长 ３ ｍ 预 埋 钢板 纵 桥 向长 ５ ０ ０ ｍｍ 。横 桥 向宽
２ ０ ００
０
４ ０ ０
墓 磊
口
警
。
（ ｂ ） 纵 断 面 图
单位 ： ｍｍ
图 ｌ 跨 中 合 拢 段 断 面 图
连续 梁跨 中合 拢段 凝 固前 ，两侧 悬 臂 端 长 度较 长 ， 受周 围环 境温 度变 化影 响 ， 悬 臂端 热 胀冷 缩 ， 产生 纵 向伸缩 ， 导致 合 拢段 混凝 土
在 凝 固过程 中受 到 张拉 或挤压 ， 产 生裂 缝 。 施
板 预埋 钢板 ， 作 为体 外 刚性支 撑 的锚 固件 ． 然
后 安装合 拢 段模 板 、 绑扎 合拢 段钢 筋 ， 调 整 中 线 和高程 ， 选 定合 适 的合 拢温 度 时 间点 ， 在 浇
筑 混凝 土前 进行 临 时约束 锁定 。 锁定 顺序为 ： 先将双肢 缀板柱 的一端与梁
（ ２ ）当环境 温 度高 于合 拢段 浇 筑时 的温
度． 合 拢段 两侧 悬臂 梁碰 撞 ， 合拢 段 混凝 土 主 要 承受 压应 力。体 外 刚性 支 撑需 承受 的压 力
利用 现场 材 料制作 双 肢缀板 柱 作 为体外 刚性 支撑 ，焊 接 固定 在梁 端预埋 的锚 固钢板
上 ，用 以抵 消环 境温度 升 高时 两侧 悬臂 梁纵 向伸 长产 生 的压应 力 。 选用 几束 纵 向永 久预 应力束 当作 临时 合
(60+100+60)m连续梁合拢段劲性骨架计算单
(60+100+60)m连续梁合拢段劲性骨架计算单计算：复核：项目负责：审核：总工程师：一、概 述：100米连续梁挂篮施工合拢段长2.0米，合拢段劲性骨架主要由型钢支撑和梁体预埋件组成。
型钢支撑通过锚固钢板焊接在梁体预埋件上。
通过模型计算由温度变化引起的梁体变形产生的水平摩阻力为4129KN 。
单个型钢支撑及单个预埋件承受的水平力为1033KN 。
水平摩阻力通过梁体预埋件与锚固钢板间的焊缝传给型钢骨架，然后推动整个梁体移动。
由于边跨直线段较短，支架产生的水平摩阻力较小，所以计算控制为跨中合拢段施工工况。
劲性骨架具体布置如下图（一）：图（一）二、型钢支撑计算型钢支撑采用2[36a, 2[36a 仅承受轴向力，轴向为1033KN ，A=12178mm 2， Wx=1319400mm 3, i=139.6mm ，主型钢最大荷载值为N max =1033KN,长度为2.24m 计,λ=l/i=2.24/0.1396=16.05，ϕ=0.9809 故有Mpa A N 5.86121789809.01033000=⨯=⨯=ϕσ<1.3[σ]=182Mpa 满足要求；三、锚固钢板的焊缝检算锚固钢板焊缝高度为10mm ，焊缝长度为510mm ，焊缝计算长度L=510mm-hf=500mm 。
单个主型钢端头共5个锚固钢板，10条焊缝。
N=1033KN弯距M=0.2×1033KN=206.6KN.m单根焊缝W=0.7×10×500×500/6=291667mm 3σf =MPa W M 8.702916671020660000010=⨯=<w f f =160Mpa τf =MPa l h N w f 5.29500107.010********.0=⨯⨯⨯=<w f f =160Mpa 组合应力σ组合=7.765.298.702222＝＝++f f τσ<w f f =160Mpa四、预埋件计算劲性骨架预埋件角钢型号为：∠100×10×100mm ，共9根，单根角钢面积S=1926mm 2,由以上可知，单个预埋件上水平力为1033KN 。
简述悬浇连续梁合拢段施工及刚性支撑验算
持 相对 固定 ， 同时选 择在 日最 低温 度时 灌注 混凝 土 ， 证 保
合 拢段 混凝 土 处于 气温 上升 的环 境 中 、在 受压 的状 态 下 达 到 终凝 ， 免 混凝 土开裂 。 避 本 连续 梁 中跨合 拢 段利 用挂 篮做 合拢 支架 ，挂 篮 悬 臂 浇 注 完成 １ ７≠ 段 后 ，边 跨 １≠４ 篮 各 向前 移 动 ＃￣ ≠ 节 ≠、＃挂
（ ） 期气 温变化 规律 测量 记录 。 ４近 合拢段 施工 选在 气温变 化不 大的 阴天或 一天 中温度
最低 的时 刻完成 ， 在施 工过程 中加 强对天 气状 况的观 测 ，
行张拉 。 向 、 向及 顶板 纵 向预 应力施 工 同箱梁 悬 浇梁 横 竖
段施 工 。
根 据实 际情况 安排 合拢施 工 时间 。
道 的 修 建 为 立体 交 叉小 净 距 隧 道 的 推 广 应 用积 累了 经 验 ，望能 供 同行施 工和 质量 监控 提供 参考 。
参 考 文 献
ｃ 、净 空 水平收 敛 量测 。 隧 道拱 顶 下沉量 测及 净 空水 平收 敛量 测项 目的测 点
均 布置在 同一断 面 上 ，并 采用 相 同的量 测 频率 。 ３ 结 语 经过 监 测既 有高 速公 路隧 道 各项 参数 正常 ，高 速公
［］ Ｇ ６ ２ － ８ ，爆 破 安 全 规 程 ． ２ Ｂ ７２ ６ ［ ］ 中 华人 民共 和 国 交通 部 ． 路 隧 道 设 计 规 范． ３ 公
ｒ］ — 福建 交通 科技
２ １ 第 ２期 ０ １年
衡 的方 法进行 平衡 。＃ ４ 挂 篮 各向 前移 动一 个节 段 ，｝ １ 、≠ ≠ ２｝ ｛ ｊ
裂。 为减 少合拢 段混 凝土在 凝 固过程 中的收缩 变形 ， 提高 其早 期强度 ，施 工时混 凝土 的配合 比 中适 当添加 微 膨胀
连续梁支架计算书~四分部
连续箱梁支架计算书一、荷载计算取沿桥向北1.0m全桥桥宽为计算单元，根据图纸所给113.3m一联，混凝土方量为1256.2m3,预应力钢筋混凝土容重取2.6t/M3。
1、梁体自重整个梁体一次性浇筑，按梁体底部5.4米最大荷载部位进行计算。
每延米重量：两腹板：0.5×3.25×2×2.6=8.45t底板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t顶板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t合计：8.45+3.432+3.432=15.314t箱梁底宽方向每平方米梁重：P1＝15.314t/5.4M×1m＝2.836t/m2。
2、其它荷载○1模板、支架及方木荷载按P2＝0.3t/m2○2施工人员荷载按均布施工荷载P3＝0.1t/m3○3混凝土振捣时产生的荷载P4＝0.2t/m2每平方米总荷载为：P＝P1﹢P2+ P3+ P4＝3.436t/m2二、计算每根立杆支撑面积当横杆竖向步距为120cm框架立杆荷载P120容许=3t/根，则每平方米需要立杆数量为n=P/P120容许=3.436/3=1.145根，即每根立杆支撑面积为：S=1/1.145=0.873m2。
三、立杆水平步距根据支架格构尺寸，选择水平框0.6×0.6m立杆步距，每根立杆支撑面积为：S1=0.6×0.6=0.36m2＜0.873m2,安全系数2.4，即方案可行。
四、验算模板1、强度○1底板（竹胶板）底模板采用竹胶板（122cm×244cm×1.5cm）底板下横桥向布置10×10cm方木，中心距为25cm。
竹胶板抵抗弯矩为：W =bh2/6 = (1220×152)/6=45750mm3竹胶板上最大弯矩为M =PL2/10 =（56.83×1.22×0.252）/10=0.43332875KN·m＝433328.75N·mm竹胶板弯曲强度：f=M/N=433328.75/45750=9.47MPa＜50MPa(竹胶板抗弯强度)○2小肋（横桥向方木）低板肋下横桥向采用10×10cm方木，小肋下为10×10cm方木（纵桥向）支架水平方向格构为60cm×60cm。
钢构连续梁边跨现浇段支架设计计算说明
炎汝25合同段沤江大桥边跨墩(8、11)边跨现浇段钢牛腿设计计算书一部分：预埋埋板计算1、荷载情况混凝土荷载考虑现浇段盖梁以外部分以及边跨合拢段部分,×26=1372kN 。
荷载系数。
支撑处考虑60%,即988kN支撑体系以及模板考虑300kN ，荷载系数，考虑一半, 即180kN 人群机具荷载考虑2kN/m2,也108kN,荷载系数，考虑一半，即76kN 合计1244kN,取半622kN ，偏心距考虑40cm ，锚板设计荷载为剪力622kN,弯矩249kN 。
炎汝高速塔吊预埋锚板计算 计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)f c ：砼抗压强度设计值，砼为C40，f c =f y ：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB335，f y =300MPat ：锚板厚度，t=20mmd ：锚筋直径，d=25mmz ：外层锚筋中心间距，z=690mmαr ：锚筋分为四层，αr =αb ：锚板的弯曲变形折减系数，αb =+d=αv ：锚筋的受剪承载力系数，αv = =mmMpa m kN Mpa kN 6903008.085.03.1.249300505.085.0622⨯⨯⨯⨯+⨯⨯ =4830+1360=6190mm 2A s2=N/αb f y )+M/αr αb f y z) =mmMpa m kN 69030075.085.04.0.249⨯⨯⨯⨯ =4717 mm 2。
所需锚筋总截面面积A s =max(A s1，A s2)=6190mm 2锚筋配置采用16根B25钢筋，其截面积A=16×490 mm 2=7840 mm 2>A s =7480mm 2安全系数λ=7480÷6190=。
锚筋长度 La=d f f t yα=×2571.1300⨯MpaMpa =614mm 。
未端设弯钩.可取600mm二、钢牛腿部分计算盖板采用20mm 钢板，尺寸为400×400mm 。
连续梁直线段支架计算书
大桥连续梁边跨现浇段模板支架设计计算书一.工程概况*********铁路****高速公路特大桥，16#-17#墩上***高速公路，其跨径为64m。
设计为40m+64m+40m连续梁，挂篮悬臂施工。
交叉处铁路里程为：DK19+410，**公路里程为K877+350，公路大里程与铁路大里程方向平面夹角为75°。
15#、18#墩边跨箱梁直线段长度7.6米，梁体采用C50混凝土，体积为96.44m3,重量为250.7t，梁底距离地面高度16米，采用WDJ碗扣脚手架搭设满堂支架现浇施工。
二．支架设计边跨现浇直线段支架立杆纵向（顺桥方向）间距60cm、横向（横桥方向）间距60cm和30cm（腹板下3排采用30cm），外模桁架外侧采用90cm，横杆步距全部采用60cm，支架高度取15米计算。
支架通过30cm可调顶托和20cm可调底托调整高度，顶托上方纵向布置10＃槽钢，槽钢上方布置横向6×9cm方木，间距20cm。
底托直接坐立于C20砼表面。
扫地杆距地面高度为20cm。
模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距小于或等于4.5m，模板支撑架的顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于或等于4.8米。
竖向剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°～60°之间，斜杆每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离不应大于150mm，当出现不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件握紧力矩应为40～65KN.m。
三.计算依据1.《钢结构设计规范》GB50017-20032.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008四．计算参数1.Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215MPa,抗剪强度设计值fv=125MPa,弹性模量E=206GPa。
2.WDJ碗扣脚手架横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载为40KN。
连续梁边、中跨合拢段临时刚接技术交底
N4
□70*70*20
70
64
0.769
49.235
N5
M30螺母（GB1229-84）
/
128
0.374
47.872
合计
2147.546
复核者：签收者：签收时间:
技术交底书
单位：编号：
工程名称
施工单位
编制单位
施工负责人
交底人
职称（务）
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边、中跨合拢段临时刚接技术交底
1、临时刚性连接设置后，绑扎合拢段钢筋骨架，浇注合拢段混凝土，然后进行张拉。
2、钢材的钢号为16Mnq，工字钢的长度可根据合拢段实测长度作适当调整。
3、螺母与工字钢拴接处须设置楔形垫圈。
4、中跨合拢段浇注及全部纵向钢绞线张拉完成后，拆除刚性连接。
5、缀板与工字钢焊缝高度大于6mm。
后附工程数量表及相应大样图。
临时支撑工程数量表（一个）
编号
型号（mm）
单根长（mm）
件数
单根重（kg）
共重（kg）
N1
50号热轧轻型工字钢（YB163-63）
3000
8
230.400
1843.2
N2
□240*400*10
400
12
7.536
90.432
N3
预埋地脚螺栓Φ30
某连续组合梁计算书
4.2
应力验算 .................................................................................................................11 4.2.1 4.2.2 钢梁应力验算 ...............................................................................................11 混凝土板压应力验算 ..................................................... 错误!未定义书签。
表 2.2-3 钢材的强度设计值(MPa)
钢材 牌号 厚度(mm) ≤16 16~40 Q345 40~63 63~80 80~100 抗拉、抗压和抗弯 fd 275 270 260 250 245 抗剪 fvd 160 155 150 145 140 端面承压(刨平顶 紧)fcd 415 400 390 375 365
（4）混凝土护栏：10kN/m（单侧）
•3•
2.3 作用
内力计算考虑一期恒载（桥面板重量+钢梁重量）、二期恒载（铺装+栏杆）、汽车活载、 收缩徐变、温度作用、沉降。一期恒载由钢梁承担，二期恒载（铺装+栏杆）、汽车活载及收 缩徐变由组合梁截面承担。 2.3.1 作用
作用 钢梁自重 一期恒载 混凝土自重 调整支点标高 二期恒载 铺装重量 栏杆重量 收缩徐变 收缩 徐变 梯度升温 梯度温度 梯度降温 传力锚固龄期=60d 加载龄期=60d 按照《公路桥涵设计通用规范 2015》 4.3.12 办理，T1=14℃，T2=5.5℃ 按照《公路桥涵设计通用规范 2015》 4.3.12 办理，T1=-7℃，T2=-2.75℃ 按照《公路桥涵设计通用规范 2015》 T_up=19 4.3.12 办理，Tmax=39℃，Tmin=-6℃，施 T_dwn=26 工温度=20℃ 按照 《公路桥涵设计通用规范 2015》 4.3.1 办理，Pk=360(432)kN，qk=10.5kN/m 按照《公路桥涵设计通用规范 2015》 4.3.12 办理,取用疲劳模型 1 结构基频采用有限元方法计算 f=2,冲击 系数=0.107 0.107 23 mm ℃ 计算方法 用钢量指标(kg/m2)×梁宽(m)× g(N/kg)/1000=400×6.875×9.8/1000= 混凝土截面积(m2)×混凝土重度 (kN/m3)=1.925×26= 无 铺装厚度(m)×铺装宽度(m)×重度 (kN/m3)=0.1×6.875×24= 16.5 10 kN/m kN/m 数值 26.95 50.05 单位 作用截面 kN/m 钢梁 kN/m
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45+70+70+45m
连续梁合拢段刚性支撑计算书
二○○六年十二月二十六日
45+70+70+45m 连续梁合拢段刚性支撑计算书
连续梁两端固结约束时，其温度影响轴力很大，一般在合拢段锁定之后，立即释放一端的固定约束，使其轴向能滑动。
我部制定施工方案边墩支座为活动支座，不加约束，主墩为临时锚固约束，现浇直线段梁可以沿轴向活动，此时的合拢口刚性支撑的受力情况当温度升温时轴向力为：
N=（1+K f ）＝2.2 Qf
Q ——合拢段半跨及相连自由伸缩梁段的自重； f ——支座摩阻系数，盆式橡胶支座取0.06； K f ——抗开裂安全系数，取1.2；
Ny ——预应力束提供的预压力，若仅设刚性支撑时，此项为零。
合拢跨箱梁重量＝ (悬臂段重倍＋0#段重/2)+边跨合拢段重＋直线段重
Q ＝29819.4+587.08+3501.16＝33907.6 KN 升温时：
()kN 8.47540.06*33907.6*1)1.2f )1(＝（＝++=Q K N
刚性支座选用2根28b 普通槽钢， 两根[28b 截面积Ag=2×4562=9124mm 2；槽钢惯性矩I 1=2*51184000mm 4＝102368000mmm 4；
9.1059124
102368000
i ==A I ＝
，9.18105.92000i ＝=
=L λ，查表φ＝0.9，
[]a 140a 3.1364
912409.010*4475.83
MP MP A N ＝＜＝σφσ=⨯⨯=，可以 降温时：
(＝
kN
f
＝（
－Q
N
K
1.2
)1
0.06
406
-
*
9.
1)
*
33907.6
在顶板和底板各选用2束预应力筋作为临时预压力束。
选择预应力束时，选择靠近顶板（底板）与腹板交界处和较短的预应力束，以保证箱梁受力均衡，方便施工。
利用T11(2束)、B10(2束)作为l临时预应力束,张拉时仅张拉该预应力束设计张拉力的50％，以防在合拢过程中预压力束过载报废而需要重新更换新束。
待合拢段混凝土强度和弹模达到设计值时，在张拉第一批永久束时，将作为临时束1刚束补充张拉至设计应力值。