结构胶计算
中空玻璃中空层结构胶粘接宽度的计算
中空玻璃中空层结构胶粘接宽度的计算如今，建筑师们对建筑控制的要求越来越高，因此有很多工程我们幕墙设计师在设计时都使用了尺寸特别大的玻璃板块，特别是高层和超高层建筑的玻璃幕墙，我们更应该对中空玻璃中空层结构胶的宽度进行验算校核，然而在我们做结构计算时有些软件往往会忽略了中空玻璃中空层结构胶粘接宽度的计算。
为了避免幕墙在施工后造成不必要的损失，我们幕墙设计师必须要对中空玻璃（特别是分格尺寸较大的）中空层结构胶粘接宽度进行计算校核。
一、中空玻璃中空层结构胶粘接宽度1.中空玻璃中空层结构胶粘接宽度的设计要求《规范》中对于结构胶的粘接宽度有以下要求：硅酮结构密封胶应根据不同的受力情况进行承载力极限状态验算。
在风荷载、水平地震作用下，硅酮结构密封胶的拉应力或剪应力设计值不应大于其强度设计值f 1，f1应取为0.2N/mm2；在永久荷载作用下，硅酮结构密封胶的拉应力或剪应力设计值不应大于其强度设计值f2，f2应取为0.01N/mm2。
2.计算简图3.在风载荷和水平地震作用下，中空玻璃中空层结构胶粘结宽度的计算(抗震设计):C sa =a×β×W /2×f1式中: Csa: 中空玻璃中空层结构胶粘结宽度 (mm)W: 风荷载设计值a: 矩形玻璃板的短边长度f1: 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2N/mm2 β——风荷载分项系数当d1≤ d2时，β≈1/2 则β=1/2当d1> d2时，β> 1/2 则β=14.在玻璃永久荷载作用下，中空玻璃中空层结构胶粘接宽度的计算:C sb = Wg/2×f2×h式中: Csb: 中空玻璃中空层结构胶粘结宽度 (mm)Wg：外片玻璃的自重（N/mm）h：外片玻璃宽度或长度尺寸(mm)f2: 结构胶在永久荷载作用下的强度设计值,取0.01N/mm2 5.中空玻璃中空层结构胶粘接宽度可取第3、4款计算的最大值。
中空玻璃结构胶计算
关于中空玻璃结构胶粘接宽度计算目前经常会遇到在全隐工况下中空玻璃下订单时无法准确标定中空玻璃结构胶粘接宽度的情况。
而常规保守的做法是标定中空玻璃与铝附框的粘接宽度，给企业的正常经营带来很大不便甚至成本增加。
国家相关规范也未就该问题有明确的说明。
为此在充分理解现有规范的基础上总结出如下计算方式，供同行共同验证其正确性或仅作抛砖引玉。
1、依据JGJ102-2003规范P33页，作用于中空玻璃上的风荷载标准值可按下列公式分配到两片玻璃上：1) 直接承受风荷载作用的单片玻璃：1K W ＝1.1K W 323131t t t ＋ ―――――（1）2) 不直接承受风荷载作用的单片玻璃：2K W ＝K W 323132t t t ＋ ―――――（2）2、依据JGJ102-2003规范P27页，在风荷载作用下粘接宽度C S 应按下式计算：S C ＝12000f Wa ―――――（3） 式中：S C ─── 硅酮结构密封胶的粘接宽度（mm）；W ─── 作用在计算单元上的风荷载设计值（KN／m 2）； a ─── 矩形玻璃板的短边长度（mm）；1f ─── 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2 N／m 2。
上述公式仅用来计算中空玻璃整体与铝附框粘接时的结构胶宽度计算。
3、中空玻璃用在全隐幕墙或全隐开启扇上的受力分析：中空玻璃内外片玻璃结构胶的粘接宽度计算有别于中空玻璃整体粘接到铝附框上的计算。
其主要原因在于中空玻璃中空层内的空气可以传递由外片玻璃传到内片玻璃的荷载，即能明显反映出中空层空气在工作状态下其体积和压强的关系。
而中空玻璃整体粘接到铝附框时的计算是基于玻璃室内所面对的房间内空气不会由于玻璃的挠曲变形而产生房间内空气的体积和压强的明显变化，即可以认定工况下房间内恒为1个标准大气压。
中空玻璃外片外侧的风荷载设计值应为1.4K W ，即（3）式中的W 值，既然在校核中空玻璃内片玻璃强度时可以引用规范中的（2）式那么就可以认为在工况下中空玻璃空气层的压强设计值就是1.42K W 。
结构胶计算实例及说明
结构胶计算玻璃采用结构胶与铝合金框粘接，主要承受温度和组合荷载。
1、基本参数胶的短期强度设计值： f1=0.2 N/mm2胶的长期强度设计值： f2=0.01N/mm2年温差最大值: △T=80℃铝型材线膨胀系数: a1=2.35×10-5玻璃线膨胀系数: a2=1.0×10-5（以上基本参数可以在计算书第二部分、基本参数及主要材料设计指标里找到）另外根据厂家提供的数据，得到以下参数：硅酮结构密封胶温差效应变位承受能力δ1=0.125θ2C)S1式中C SWaf12式中ｑE3、在玻璃永久荷载作用下，粘结宽度C S应按下式计算：式中ｑG幕墙玻璃单位面积重力荷载设计值（KN/m2）;ａ、ｂ分别为矩形玻璃的短边和长边长度（ｍｍ）；ｆ2硅酮结构密封胶在永久荷载作用下的强度设计值，取0.01 N/mm2。
4、水平倒挂的隐框、半隐框玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘结宽度C S应按下式计算：非抗震设计时，可取第1、3款计算的较大值；抗震设计时，可取第2、3款计算的较大值。
（根据玻璃幕墙规范5.6）3、胶的粘结厚度（胶的粘结厚度包过两种情况1、在温度作用下的粘结厚度2、在地震作用下的粘结厚度，取两者中的较大值。
其中玻璃幕墙规范5.6.5中指的就是硅酮结构密封胶在地震作用下的粘结厚度）玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：U S1 =b·△T·(a1-a2)=2000×80×(2.35×10-5-1.0×10-5)=2.16m（b 为玻璃面板长边△T 为年温差a1 为铝型材线膨胀系数a2为玻璃线膨胀系数）年温差作用下结构胶粘结厚度：S1t===4.2mm，取5.0mm。
（1δ硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为0.14N/mm2时的伸长率，在温度作用下一般取0.125）U S（ｕθ（h gS1t(t s1δ0.4）。
幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算
一、0.55KN/m 238.7m B 类风压高度变化系数m Z : 1.5421.502.00=2×1.542×1.5×0.55 2.54KN/m 2风荷载标准值w K :玻璃高度H:1800mm 玻璃宽度W:1100mm 玻璃的短边长度a:1100mm 玻璃的长边长度b:1800mm 结构胶短期强度允许值f 1:0.14N/mm 2结构胶长期强度允许值f 2:0.007N/mm 2结构胶的粘结宽度C S :C S =w K a/(2000f 1)=2.54×1100/(2000×0.14)10.0mm 玻璃实际厚度t:8mm 玻璃材料体积密度r V :25.6KN/m 3玻璃面密度r=r V t :0.20KN/m 2C S =r ab/[2000(a+b)f 2]10.0mm B 、在玻璃自重作用下，结构胶的粘结宽度： =0.2×1100×1800/[2000×(1100+1800)×0.007]风荷载体型系数m S :瞬时风压的阵风系数b Z :风荷载标准值:w K =b Z m Z m S w 0横隐竖明幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算基本风压w 0:计算高度处离地面距离:地面粗糙度类别:结构胶计算:A 、在风荷载作用下，结构胶的粘结宽度：C S 最小值:10.0mmC 、温度变化作用下粘结厚度计算取年最大温差D T:80o C 铝材的线膨胀系数a A : 2.35×10-5玻璃的线膨胀系数a G :1.0×10-5(a A -a G )×b×D T1.9mm 结构胶的温差变位承受能力d:10%结构胶粘结厚度=1.9/[0.1×(2+0.1)]^0.5 4.2mm t S 最小值:(不小于6mm) 6.0mm二、玻璃的宽度b:1100mm 玻璃的高度h:1800mm 1/450[D U]=h/a ×3+315.0mm 玻璃与左、右边框的平均间隙C 1:7.5mm 玻璃与上、下边框的平均间隙C 2:7.5mm2C 1(1+h/b×C 2/C 1)=2×7.5×(1+1800/1100×7.5/7.5)39.5mm 满足平面内变形要求=(2.35-1)×10^(-5)×1800×80则有玻璃与铝框的相对位移量[D U]: =1800/450×3+3幕墙平面内变形性能计算：主体结构为框架结构,结构的层间位移值a :则有玻璃与铝框的相对位移量m S:)2(δδm +=SS t。
结构胶计算公式范文
结构胶计算公式范文结构胶是一种能够在常温或稍高温度下固化形成强的粘接剂。
它主要由高分子聚合物以及辅助剂组成。
结构胶具有优异的强度、抗剥离强度和耐化学腐蚀能力，广泛应用于建筑、汽车、电子等领域。
结构胶的性能直接影响着胶接结构的可靠性和耐用性。
在结构胶的设计和研发过程中，有许多重要的计算公式需要用到。
下面将介绍一些常用的结构胶计算公式。
1.接触角计算公式：结构胶在固定表面上的涂布性能与接触角有关。
接触角越小，结构胶对表面的附着力越好。
接触角的计算公式如下：cosθ = (γsv- γsv)/γsl其中，θ为接触角，γsv为固体-气体表面张力，γsl为液体-气体表面张力。
接触角越小，胶液在表面上的润湿性越好。
2.流变学计算公式：结构胶在涂布或挤出过程中会发生流变学变化，需要对其黏度进行测定和计算。
流变学常用的计算公式有：剪切应力=粘度（剪切速率）其中，剪切应力和粘度可以通过实验测定得到。
3.拉伸强度计算公式：结构胶的拉伸强度是指在拉伸过程中，胶接接头会因为外力而断裂的最大承受能力。
拉伸强度的计算公式如下：σ=F/A其中，σ为拉伸强度，F为胶接接头断裂前作用在试样上的最大力，A为断裂前试样的初始横截面积。
4.载荷传递效率计算公式：结构胶在胶接过程中，起到承载和传递载荷的作用。
载荷传递效率可以通过接触板材边缘的分析计算得到，计算公式如下：η=Fs/Fa其中，η为载荷传递效率，Fs为结构胶固化后能够承受的最大剥离力，Fa为结构胶未固化时能够承受的最大剥离力。
5.硬化时间计算公式：结构胶的硬化时间是指结构胶固化成为强固的过程所需的时间。
硬化时间受环境温度、湿度等因素的影响。
硬化时间的计算公式如下：TS = TS0 * exp(-Ea/RT)其中，TS为硬化时间，TS0为标准化硬化时间，Ea为活化能，R为气体常数，T为温度。
这些计算公式主要用于结构胶的设计和应用过程中，可以帮助工程师了解和评估结构胶的性能，以提高胶接结构的可靠性和耐用性。
异形玻璃硅酮结构胶的计算
异形玻璃硅酮结构胶的计算硅酮结构胶在建筑幕墙中已有几十年的应用经验。
笔者查阅了相关资料，结构胶应用于玻璃幕墙始于1970年，距今约44年。
国内隐框玻璃幕墙起步于20世纪八十年代，距今约30年。
玻璃通过结构胶粘结在高层建筑上是比较"大胆"的做法，但几十年的实践经验证明，这种做法是安全的。
当前，结构胶计算理论比较成熟。
《玻璃幕墙工程技术规范》-2003中5.6.1至5.6.5条对结构胶的计算方法做了较详细的说明。
但此计算方法有条件限制，在特定条件下存一些特殊问题，首先，计算对象是矩形玻璃面板的结构胶，但工程中经常遇到三角形板、梯形板、圆形板、多边形板；其次，面板应垂直或水平放置，而实际工程中经常遇到倾斜幕墙；再其次，在一些特定条件下计算宽度、厚度总是不能满足设计要求。
本文针对异形玻璃结构胶如何计算，部分特定条件下如何处理做了研究。
不当之处欢迎指正。
硅酮结构密封胶计算考虑受拉、受剪两方面，荷载考虑永久荷载、临时荷载两种。
其强度值按现行国家标准《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776规定拉伸强度值不低于0.6N/mm2，总安全系数不小于4.0。
《玻璃幕墙工程技术规范》-2003荷载计算时风荷载分项系数取1.4，地震荷载分项系数取1.3，所以结构胶材料分项系数为4/1.4约为3.0。
基于此，《玻璃幕墙工程技术规范》-2003规定：临时荷载作用下受拉和受压强度设计值f1均取0.2N/mm2。
永久荷载下受拉和受压强度设计值f2按经验取1/20，即0.01N/mm2。
《玻璃幕墙工程技术规范》中的风荷载作用下结构胶宽度计算公式是基于双向板荷载分配理论，考虑面板中结构胶最大拉应力推倒出来的。
《玻璃幕墙工程技术规范》条文说明摘录由以上图5.2我们看到，玻璃短边承受荷载区为三角形，长边承受荷载区为梯形，结构胶承受的最大拉应力在短边中点及长边中间段。
计算公式推倒时是选取结构胶最大拉应力区域进行，考虑风荷载作用下结构胶最大拉应力推倒的。
幕墙工程材料计算规则
幕墙工程材料计算规则幕墙工程材料消耗量计算规则说明：1、本计算规则仅适用于投标预算报价。
2、材料消耗量指各项材料分摊到工程分项单位面积的用量，包括损耗率；3、材料消耗量计算有效位数保留小数点后两位，以立方米、吨为单位的可保留三位小数；4、预算所统计的各项材料通常指成品（不需再加工），其报价应包含制作、加工、包装运输、仓储、增值税金等一切费用；5、铝型材、钢材、铝塑板、蜂窝铝板、单层玻璃、镀锌钢板、不锈钢板等按原材料统计时，其预算单价必须考虑加工时的优化出材率（出裁率）、各种损耗、包装运输、仓储、增值税金等一切费用；6、各种原材料加工为成品时的利用率如下：铝材97%，钢材95%，单层玻璃85%，铝塑板80%，不锈钢板90%，镀锌铁皮85%；7、各种材料的正常损耗率如下：铝材6~8%，钢材6%，玻璃1~3%，石材1~2%，铝单板1~2%，铝塑板25%，镀锌铁皮25%，结构胶25%，耐侯胶30%，胶条5%，五金系统2%，不锈钢标准件5%，其它5%；8、铝型材的预算单价应考虑包装费及运输费用；9、石材、玻璃、铝板在计算工程量时不用扣除胶缝，但在计算单位含量时，石材、玻璃要按其净面积计算，铝板要按其展开面积计算含量。
10、玻璃、铝板、石材等为弧面或异型时，需单独统计和报价。
11、弧型幕墙的铝型材、钢材等需要弯弧时，应单独统计，另加弯弧加工费。
一、玻璃幕墙1、玻璃面材：分品种规格（弧面玻璃及其它异型玻璃单独统计）按图示尺寸以平米计算。
隐框玻璃幕墙不必扣除胶缝，明框幕墙玻璃应扣除一部分铝材占用面积（通常按玻璃嵌槽深度为15MM计算玻璃的净尺寸）。
2、钢材：以千克计（先计算长度，再折算成重量）。
（表面处理可另行列项按展开面积计算）3、铝型材：包括竖龙骨、横龙骨、玻璃附框、扣盖、扣座、压块、连接铝角码、撞角码等，先分规格计算长度，再乘以各自线密度，以千克计算重量。
（不同表面处理方式的铝材应分开列项）4、密封胶：先按图计算出不同胶缝的长度，再折算成支数来计算（通常包装500毫升密封胶可打16毫米宽*10毫米深胶缝3米，包装592毫升密封胶可打16毫米宽*10毫米深胶缝3.5米）。
全玻璃幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算
一、风荷载标准值w K :1.00KN/m 2玻璃宽度b:1325mm玻璃高度h:2550mm 玻璃短边长度a:1325mm玻璃长边长度b:2550mm 结构胶短期强度允许值f 1:0.14N/mm 2结构胶的粘结宽度C S :C S =w K a/(2000f 1)=1×1325/(2000×0.14) 4.7mmC S 最小值:4.7mmB 、设防烈度地震作用下粘结厚度计算1/6502550mmh/a ×311.8mm 结构胶的地震变位承受能力d :41%结构胶粘结厚度 =0.65×11.8/[0.41×(2+0.41)]^0.57.7mm二、玻璃的宽度b:1325mm 玻璃的高度h:2550mm全玻璃幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算结构胶计算:(采用GE4400双组份结构胶)A 、在风荷载作用下，结构胶的粘结宽度：玻璃自重由横梁承担 =2550/650×3主体结构为框架结构,结构的层间位移值a :幕墙平面内变形性能计算：玻璃高度h :则有玻璃上下端的相对位移量m S:ddm)2(65.0d d m +=SS t1/650[D U]=h/a ×311.8mm 玻璃与左、右边框的平均间隙C 1:3mm 玻璃与上、下边框的平均间隙C 2:3mm2C 1(1+h/b×C 2/C 1)=2×3×(1+2550/1325×3/3)17.5mm 满足平面内变形要求则有玻璃与铝框的相对位移量[D U]: =2550/650×3主体结构为框架结构,结构的层间位移值a :。
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一、荷载1、标高(1).风荷W k:作用在幕墙上W:作用在幕墙上βgz:20.000m 高处阵μf=1.2248×(βgz=0.8×(1 + 2μμz:20.000m 高处风μz=0.318×( Z/10μs:风荷载体型系对于建筑μs外-1.8对于建筑μs内-0.2 μs1（A）:局部a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长A：玻璃面板面积1.25×3=3.750LgA=Lg3.750=0.574根据《建筑结对于板块面积Lg3.μs1(A)=μs1=-1.μs=-1.γw:风荷载作用分W k=βgz×μz×μ=2.392×0.62×W=γw ×W k标高20.000米标准层大面处玻璃幕墙设计计算书=1.4×3.700 =(2).自重采用(8+1.52G AK:玻璃板块平均G A:玻璃板块平均γG:自重荷载作用G AK=25.6×(8+8+6+G A = γG ×G AK=1.2×0.717 =(3).地震q EAK:垂直于玻璃幕q EA:垂直于玻璃幕β:动力放大系α:水平地震影响γE:地震作用分项q EAK=β× α×G AK=5.0×0.12×=0.430 kN/m^2q EA=1.3×0.430 =二、玻璃1. 玻璃的强度采用(8+1.52校核依据: σ≤ f g = 84.0σ外2≤ f g = 84.0σ内1≤ f g = 84.0σ内2≤ f g = 84.0q k:玻璃所受组合q:玻璃所受组合荷载采五洲风q k=W k + 0.5q EAk=3.7 + 0.5 ×q=W+ 0.5q EA=5.18 + 0.5 ×q ik:分配到各单片q i:分配到各单片a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长ψ:玻璃板面跨中t1:外夹层外片t2:外夹层内片t3:内夹层外片t4:内夹层内片t e12:外层夹胶玻璃t e12 =( t13 +t23 )1/3=(8^3 +8^3=10.08mmt e34:内层夹胶玻璃t e34 =( t33 +t43 )1/3=(6^3 +6^3=7.56 mmt e:整块中空玻璃t e =0.95×(t e123 +=0.95 ×(=10.77mmσi:各单片玻璃所E:玻璃的弹性模θi:参数q1k =1.1×q k ×t e123=1.1×3.915×1.514五洲风q 2k =1.1×q k×t e123=1.1×3.915×=1.514kN/m^2q 3k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2q 4k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2q 1 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2q 2 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2q 3 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2q 4 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2θ1 =q 1k ×a 4/(E×=1.514×10^-3×=12.54θ2 =q 2k ×a 4/(E×=1.514×10^-3×=12.54θ3 =q 3k ×a 4/(E×0.581×=15.20θ4 =q 4k ×a 4/(E×=0.581×10^-3×=15.20ηi :折减系数，可η1=0.95η2=0.95η3=0.94η4=0.948mm 厚外夹层σ1 =6×ψ×q 1×a 2=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层8mm 厚外夹层σ2 =6×ψ×q 2×a 2=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层6mm 厚内夹层σ3 =6×ψ×q 3×a 2=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层6mm 厚内夹层σ4 =6×ψ×q 4×a 2=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层2. 玻璃的挠度玻璃最ν:泊松比，取μ:挠度系数，按a:玻璃短边边长W k :玻璃所受风荷θ:参数θ =W k ×a 4/(E×=3.700×10^-3×=9.33η:折减系数，可D:玻璃弯曲刚度D =E×t e 3/[12=72000×10.77^3=7802112Nmmu:玻璃跨中最大u =μ×Wk×a 4×=0.01116×3.700=12.47mm12.47mm <双夹胶中空玻三、幕墙1. 按风荷载和(1) 风载荷作用C s1:风载荷作用下W:设计值q EA :水平地震作用a:矩形分格短边f 1:结构胶在风荷C s1=( W +0.5 ×=(5.180+= 17.06mm取18.00(2) 自重效应胶由于玻璃自重胶缝宽度计算C s2:永久载荷作用q G :幕墙玻璃单位a:矩形分格短边b :矩形分格长边f 2:结构胶在永久C s2=q G × a × b /=0.860×1.250= 37.94mm取18.00(3) 硅酮结构密a)温度变化所t s :结构胶粘结厚H:玻璃面板高度 θ:风荷载标准值θ:风荷载标准值风荷载标准值本工程为钢筋《建筑抗震设—计算得到：θ=3x1/30δ:硅酮结构密封的伸长率:t s=θ×H×1000/=0.0100×3.000=28.57mm取10.00b)温度变化所ts2=u s2/[δ2u S2=ΔT(α铝- 式中t s2——u s2——温度变根据《建筑气广州地区极端38.7，38.7+10广州地区极端00-10=-10考虑玻璃表面变化幅度ΔT——温度变α铝——铝合α玻——玻璃b——玻璃面板δ2——硅酮结 计算得到：uS2=ΔT(α铝-59×ts1=u s2/[δ1（2+δ=2.55345 /[0.125= 9.613 mm(4) 胶缝强度验C s:胶缝选定宽度t s:胶缝选定厚度(a) 短期荷载和W:风荷载设计值a:矩形分格短边σ1=W ×a ×0.5/C s=5.180×1.250×= 0.180N/mm^2(b) 短期荷载和B:玻璃面板宽度H:玻璃面板高度t:玻璃厚度 t =σ2=12.8×H ×B×= 12.8×3.000×= 0.010N/mm^2(c) 短期荷载和σ=(σ12+σ22)0.5=(0.180^= 0.180N/mm^2结构胶强度可5.铝压压块采用6063-铝合金压码间300mm 截面形状（宽x压码50 mm压块中心钻直压码的截面特压块中心处的A 0=(L -d)×160mm^2压块中心处的W=(L-d)t 2/183mm^3a)1个压块和固Tap=q×△S ×a =5.460×300× 压块两侧接触19 mmM =(2铝合金压块中心处截V=Tap/2=2047/2= 1024 N由弯距引起的σ1=M/W =19449/1 83=106由剪力引起的τ=1.5V/A 1.5×1024/16折算应力：σ=(σ12+3τ2)0.5=(106.088^3+3×铝压码的强度6.压块固玻璃框压块采（1）螺钉旋合螺孔位置，幕n=t/p=6/1=6式中n——螺钉t——幕墙立柱p——螺纹的螺(2)不锈钢螺钉螺纹承受的最落纹承受的最式中F W——螺20 47τ——螺纹承σW——螺纹承k2——螺纹各k2=6p/d=6x1.0/ p——螺纹的螺h——螺纹牙的d1——外螺纹b——螺纹牙根n——螺钉的旋a)不锈钢螺钉τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×25.387万鑫 .五洲风b)不锈钢螺钉σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2c)铝型材螺纹τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×=25.387 N/mm^2d)铝型材螺纹σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2计算结果，不均小于其强度一、荷载1、标高(1).风荷W k:作用在幕墙上W:作用在幕墙上βgz:20.000m 高处阵μf=1.2248×(βgz=0.8×(1 + 2μμz:20.000m 高处风μz=0.318×( Z/10μs:风荷载体型系对于建筑μs外-1.8对于建筑μs内-0.2 μs1（A）:局部a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长A：玻璃面板面积1.25×3=3.750LgA=Lg3.750=0.574根据《建筑结对于板块面积Lg3.μs1(A)=μs1=-1.μs=-1.γw:风荷载作用分W k=βgz×μz×μ=2.392×0.62×W=γw ×W k标高20.000米标准层大面处玻璃幕墙设计计算书=1.4×3.700 =(2).自重采用(8+1.52G AK:玻璃板块平均G A:玻璃板块平均γG:自重荷载作用G AK=25.6×(8+8+6+G A = γG ×G AK=1.2×0.717 =(3).地震q EAK:垂直于玻璃幕q EA:垂直于玻璃幕β:动力放大系α:水平地震影响γE:地震作用分项q EAK=β× α×G AK=5.0×0.12×=0.430 kN/m^2q EA=1.3×0.430 =二、玻璃1. 玻璃的强度采用(8+1.52校核依据: σ≤ f g= 84.0(JGJ102-2003σ外2≤ f g= 84.0(JGJ102-2003σ内1≤ f g= 84.0(JGJ102-2003σ内2≤ f g= 84.0(JGJ102-2003q k:玻璃所受组合q:玻璃所受组合荷载采用 S W +五洲风标准层大面处q k =W k +0.5q EAk=3.7 +0.5 ×q =W+0.5q EA=5.18 +0.5 ×q ik :分配到各单片q i :分配到各单片a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长ψ:玻璃板面跨中t 1:外夹层外片t 2:外夹层内片t 3:内夹层外片t 4:内夹层内片t e12:外层夹胶玻璃t e12 =( t 13 +t 23 )1/3=(8^3 +8^3=10.08mm t e34:内层夹胶玻璃t e34 =( t 33 +t 43 )1/3=(6^3 +6^3=7.56 mm t e :整块中空玻璃t e =0.95×(t e123 +=0.95 ×(=10.77mm σi :各单片玻璃所E:玻璃的弹性模θi :参数q 1k =1.1×q k×t e123=1.1×3.915×=1.514kN/m^2(JGJ102-2003五洲风标准层大面处q 2k =1.1×q k×t e123=1.1×3.915×=1.514kN/m^2(JGJ102-2003q 3k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2(JGJ102-2003q 4k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2(JGJ102-2003q 1 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2(JGJ102-2003q 2 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2q 3 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2(JGJ102-2003q 4 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2(JGJ102-2003θ1 =q 1k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=1.514×10^-3×=12.54θ2 =q 2k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=1.514×10^-3×=12.54θ3 =q 3k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=0.581×10^-3×=15.20θ4 =q 4k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=0.581×10^-3×=15.20ηi :折减系数，可η1=0.95η2=0.95η3=0.94η4=0.948mm 厚外夹层σ1 =6×ψ×q 1×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层8mm 厚外夹层σ2 =6×ψ×q 2×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层6mm 厚内夹层σ3 =6×ψ×q 3×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层6mm 厚内夹层σ4 =6×ψ×q 4×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层2. 玻璃的挠度玻璃最ν:泊松比，取μ:挠度系数，按a:玻璃短边边长W k :玻璃所受风荷θ:参数θ =W k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=3.700×10^-3×=9.33η:折减系数，可D:玻璃弯曲刚度D =E×t e 3/[12(JGJ102-2003=72000×10.77^3=7802112Nmmu:玻璃跨中最大u =μ×Wk×a 4×(JGJ102-2003=0.01116×3.700=12.47mm12.47mm <双夹胶中空玻三、幕墙1. 按风荷载和(1) 风载荷作用C s1:风载荷作用下W:设计值q EA :水平地震作用a:矩形分格短边f 1:结构胶在风荷C s1=( W +0.5 ×( JGJ 102-2003=(5.180+= 17.06mm取18.00(2) 自重效应胶由于玻璃自重胶缝宽度计算C s2:永久载荷作用q G :幕墙玻璃单位a:矩形分格短边b :矩形分格长边f 2:结构胶在永久C s2=q G × a × b /( JGJ 102-2003=0.860×1.250= 37.94mm取18.00(3) 硅酮结构密a)温度变化所t s :结构胶粘结厚H:玻璃面板高度 θ:风荷载标准值θ:风荷载标准值风荷载标准值本工程为钢筋《建筑抗震设—计算得到：θ=3x1/30δ:硅酮结构密封的伸长率:t s=θ×H×1000/=0.0100×3.000=28.57mm取10.00b)温度变化所ts2=u s2/[δ2u S2=ΔT(α铝- 式中t s2——u s2——温度变根据《建筑气广州地区极端38.7，38.7+10广州地区极端00-10=-10考虑玻璃表面变化幅度ΔT——温度变α铝——铝合α玻——玻璃b——玻璃面板δ2——硅酮结 计算得到：uS2=ΔT(α铝-59×ts1=u s2/[δ1（2+δ=2.55345 /[0.125= 9.613 mm(4) 胶缝强度验C s:胶缝选定宽度t s:胶缝选定厚度(a) 短期荷载和W:风荷载设计值a:矩形分格短边σ1=W ×a ×0.5/C s=5.180×1.250×= 0.180N/mm^2(b) 短期荷载和B:玻璃面板宽度H:玻璃面板高度t:玻璃厚度 t =σ2=12.8×H ×B×= 12.8×3.000×= 0.010N/mm^2(c) 短期荷载和σ=(σ12+σ22)0.5=(0.180^= 0.180N/mm^2结构胶强度可5.铝压压块采用6063-铝合金压码间300mm 截面形状（宽x压码50 mm压块中心钻直压码的截面特压块中心处的A 0=(L -d)×160mm^2压块中心处的W=(L-d)t 2/183mm^3a)1个压块和固Tap=q×△S ×a =5.460×300× 压块两侧接触19 mmM =(Tap/2)(204铝合金压码计心处截V=Tap/2=2047/2= 1024 N由弯距引起的σ1=M/W =19449/1 83=106由剪力引起的τ=1.5V/A 1.5×1024/16折算应力：σ=(σ12+3τ2)0.5=(106.088^3+3×铝压码的强度6.压块固玻璃框压块采（1）螺钉旋合螺孔位置，幕n=t/p=6/1=6式中n——螺钉t——幕墙立柱p——螺纹的螺(2)不锈钢螺钉螺纹承受的最落纹承受的最式中F W——螺20 47τ——螺纹承σW——螺纹承k2——螺纹各k2=6p/d=6x1.0/ p——螺纹的螺h——螺纹牙的d1——外螺纹b——螺纹牙根n——螺钉的旋a)不锈钢螺钉τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×=25.387 N/mm^2钢螺钉σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2c)铝型材螺纹τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×=25.387 N/mm^2d)铝型材螺纹σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2计算结果，不均小于其强度。