抗拔桩裂缝选筋(理正)
抗拔桩设计
㈠人工挖孔桩：
1.布抗压桩，确定 D 《地基》8.5.6-5
d 《地基》8.5.11
砼标号（C25）
2.验算土体提供的抗拔力是否大于所需拔力是Y《桩基》5.4.6-2
否N
《桩基》5.4.6-2 li可取6d，不超过岩层面，岩层可取到10d。
抗拔系数可取0.7 Y：3.裂缝选筋（理正-梁-裂缝计算，具体操作见反面）
《桩基》3.5.3、《砼》7.1.2
4.验算钢筋最小净距及配筋率是否满足规范。
《桩基》4.1.1 满足抗压桩配筋率，线性插值：（1.24-0.45d）/1.7
N: 加桩自重
调整扩大头、计算截面高度
改桩截面增大D、d，从而增加侧摩阻力
一片区域的各个桩，如果受力面积相同，归并为一个桩，选最大N进行设计。
桩进入持力层深度：《桩基》3.3.3-5
理正-梁-裂缝选筋
截面类型：默认矩形，圆形截面代换 L=0.886d
裂缝宽度：0.2 《桩基》3.5.3、《砼》7.1.2
准永久组合弯矩：0 不填0则程序按收弯计算裂缝，计算结果会小很多
准永久组合拉力：取satwe结果，不是验算土体提供的抗拔力
受拉钢筋面积：先按1000N/150估算（抗拔时，三级钢的360只能发挥40%，即150）
㈡预应力混凝土管桩：
江苏规范需要验算管桩连接处强度
1.布抗压桩：单桩承载力、桩数
2.计算土体提供的抗拔力特征值《桩基》5.4.6-2
3.计算单桩最大抗拔承载力特征值《桩基》5.8.8-1
荷载效应标准组合下混凝土不产生拉应力，应符合下式要求：
σck＜σpc 》 Ap·σck＜Ap·σpc
》Fk＜Ap·σpc= Ap·σ’pc/1.3
σck—荷载效应标准组合下正截面法向应力，标准值
σpc—扣除全部应力损失后，桩身混凝土的预应力，标准值
σ’pc—混凝土预应力设计值，A型：4N/mm2，
AB型：6N/mm2，
B型：8N/mm2，
C型：10N/mm2，
4.取第2、3步二者较小值，计算总的抗拔力是否大于所需拔力。
是
否：加自重
加桩数
调整桩的类型
5.计算填芯长度。
（根据地方规定）广东《预应力混凝土管桩规程》5.3.2
填芯混凝土长度：La 》Qt/(fn·Upn)
管桩内孔连接钢筋截面面积：As 》Qt/fy
Qt—荷载基本组合单桩竖向拔力设计值。
（取第3步值x1.3）
fn—填芯混凝土与管桩内壁粘结强度设计值。
C30取0.3—0.5N/mm2
Upn—管桩内孔圆周长。
6.计算插筋面积。
抗压桩设计
一、预应力混凝土管桩：
模型：剪力墙之间的外壁处理成深梁，梁宽=外壁厚，梁高=层高
操作步骤：
JCCAD-2.基础人机交互
1、图形管理-显示内容-字高0.5,0.5，勾选“线荷载按荷载总值显示”
2、读取荷载，荷载参数：勾选“自动按楼层折减活载”《荷载》5.1.2
此步骤操作两遍：
①D+L+风
②D+L+风+地震
1.25
二者取较大值
3、目标组合：标准组合、
4、图形管理：显示内容，勾选“节点荷载”、“线荷载”、写图文件，F5刷新。
桩基抗拔裂缝计算
桩基抗拔裂缝计算
首先，需要确定桩的抗拔能力。
桩的抗拔能力与桩的尺寸、深度以及桩材料的强度属性等因素有关。
通常情况下，桩的抗拔能力可以通过计算桩的抗拔承载力来确定。
桩的抗拔承载力可以通过静力试验、动力试验或者数值模拟等方法进行测定。
静力试验可以通过加载试验，测定桩受力变化规律，进而计算出桩的抗拔承载力。
在进行桩基抗拔裂缝计算时，还需要考虑荷载的作用方式。
荷载可以是持续的静力荷载，也可以是变化的动力荷载。
对于静力荷载，可以通过计算桩的剪应力和弯矩等来分析桩体的抗拔稳定性。
对于动力荷载，需要考虑到振动荷载对桩体的影响，进而评估桩体的抗拔稳定性。
在进行桩基抗拔裂缝计算时，还需要考虑土壤的力学性质。
土壤的力学性质包括土壤的抗拔性质和抗折性质。
通常情况下，土壤的抗拔性质可以通过进行室内试验或者现场试验来确定。
抗折性质可以通过破坏试验来进行测定。
土壤的力学性质对于桩基抗拔裂缝的计算是非常重要的，对于桩基的选取和计算结果都会有重要的影响。
在进行桩基抗拔裂缝计算时，还需要考虑桩体与土壤之间的相互作用效应。
桩体与土壤之间的相互作用效应包括桩体与土壤的摩擦力和桩体与土壤的相互阻力等。
桩体与土壤之间的相互作用效应对于桩基抗拔裂缝计算是非常重要的，可以通过实测数据和数值模拟等方法进行评估。
综上所述，桩基抗拔裂缝计算是一个复杂的工程问题。
需要考虑桩的抗拔能力、荷载的作用方式、土壤的力学性质以及桩体与土壤之间的相互作用效应等因素。
通过合理的计算方法和可靠的试验数据，可以评估桩基的抗拔裂缝能力，提供合理的设计建议。
抗拔桩裂缝计算(修)
10
D
22
22
@
220
mm
2、裂缝计算
桩抗拔承载力标准组合值N=
680
kN
构件受力特征值
按照砼规7.1.2编制，主要参数如下：
类型
受弯、偏心受压 偏心受拉 轴心受拉
αcr 构件受力特征系数，按表7.1.2-1采用； 钢筋砼
1.9
2.4
2.7
αcr=
2.7
预应力砼
1.5
-
2.2
ψ
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1时，取ψ=1； 对直接承受重复荷载的构件，取ψ=1；
ψ= 0.300
σsk
按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构 件纵向受拉钢筋的等效应力，按本规范第7.1.3条计算；
σsk= 178.9 N/mm2
≤
fsk= 360
OK
Es 钢筋弹性模量，按本规范表4.2.4采用；
Es= 200000 N/mm2
cs
最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）：当c<20时，取c=20;当c>65 时，取c=65；
cs=
50
mm
ρte
按有效受拉钢筋截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；在最大裂缝宽度计算中，当ρte <0.01时，取ρte=0.01；
ρte= 0.010
有效受拉混凝土截面面积：对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯，偏心受压和
Ate 偏心受拉构件，取Ate=0.5bh+(bf-b)hf，此处，bf,hf为受拉翼缘的宽度，高度；(本表 格仅编制矩形截面或圆形截面，轴心受拉情况)
单桩抗拔承载力计算(含裂缝)
工程名称：项目名称：孔号：桩类型：输入砼强度C40Ap＝πd*d/4=0.785m 21.000m 砼fc ＝19.1N/mm 20m 砼f tk ＝ 2.39N/mm 20.000m 输入λ＝0(干作业)0.000m Up＝πd= 3.140m桩顶埋深0.000m地下水位标高27.390注：此表格仅当地下水位高于桩顶标高时适用R SK 摩阻力总计λu p ∑f si l i ＝G P 自重设计值A p γpl ＝F 浮浮力A p γ水l ＝γs =1.000KN 裂缝宽度＝0.192单桩抗拔承载力设计值Ra=R /+G -1.05F 浮0.0000混凝土抗拔圆桩抗裂计算0.00输入圆桩直径d=输入桩长l=输入桩顶绝对标高±0.00相对于绝对标高单桩抗拔承载力计算人信汇D地块K6(2-2剖面)纯地下室圆桩版本号：1.0.11000mm 2300KN 2.725mm输入受拉钢筋根数＝35根C40输入钢筋强度fy ＝300N/mm 250mm 实际C 取值＝50mmAte ＝πd*d/4＝785000mm 2As=17181mm 2Es ＝200000N/mm2=133.87mm 2=0.022N/mm 2=25mm=＝mm0.192（此值已根据规范要求与0.01作过比较）输入混凝土等级＝输入保护层厚度C ＝输入圆形截面直径D ＝（此值已根据规范要求与0.2和1作过比较）0.569783696输入轴力标准值N k ＝输入单根受拉钢筋直径＝=r c αSk sk A N =σtes te A A =ρ∑∑=iiiiieqdn d n d ν2skte tkf σρϕ65.01.1-=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=te eq Ssk cr d c E ρσϕαω08.09.1max 版本号：1.0.1。
抗拔桩裂缝计算表格Excel
抗拔桩裂缝计算
抗拔桩裂缝计算
d(桩基直径) A(桩截面面积) C(保护层厚度) 拉力设计ห้องสมุดไป่ตู้(准永久组合) αcr(受力特征系数) As(实际配筋面积) Es(钢筋弹性模量) deq(等效直径) ftk(混凝土轴心抗拉强度标准值) σs(等效应力) ρte=(取≥0.01)(有效配筋率) 不均匀系数 ψ=(取0.2~1) Wmax= 限值 验算结果
600 282600
50 450000
2.7 2512 200000
20 2.20 179 0.010 0.30 0.30 0.186 0.2 √通过
mm mm2 mm N
mm N/mm2
mm N/mm2
mm mm
裂缝计算书 计算纵向受拉钢筋的应力σs
σs=450000/2512=179kN*m 计算有效配筋率ρte ρte=As/Ate=2512/282600=0.010
因为ρte≥0.01，所以取 ρte=0.010 计算受拉钢筋应变的不均匀系数ψ ψ=1.1-0.65*ƒtk/(ρte*σs) =1.1-0.65*2.20/(0.01*179)=0.302 0.2<0.302<1.0 故ψ=0.302 计算最大裂缝宽度Wmax Wmax=αcr*ψ*σs /=(21..79**0C.s3+002.*0187*9d.e1q4/*ρ(1t.e9)*5/0E+s0.08*20 .0/0.010)/200000 =0.186mm<0.200mm (满足规范要求)
抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋
对抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋。
1.按相关规范的公式计算的裂缝为近似值。
2.如果裂缝控制计算配筋量太大或桩截面内钢筋间距无法满足要求，则可虑如下方法设计：1）施加预应力首选考虑4根非预应力钢筋，做成骨架，然后采用无粘结预应力钢绞线，根据抗拔力进行计算，根据抗拔力计算大小考虑预应力，做法如图所示。
钢绞线锚固方式分为两种：一、在桩顶锁定。
二、在承台顶锁定，比较方便，但应考虑防水问题。
优点：（1）由于钢绞线强度较高，钢筋用量较少，比较经济。
（2）由于预应力的作用，桩体侧向微膨胀，摩阻力增大。
缺点：（1）工艺较复杂。
2）钢绞线外套钢管。
3）增加配筋量。
3.其它1）非腐蚀性环境中的抗拔桩，当桩身裂缝宽度满足设计要求，为提高其耐久性，可将桩身竖向主筋直径增加3mm，作为防腐蚀余量；2)预应力混凝土管桩因增加钢筋直径有困难，考虑其钢筋直径较小，耐久性差，所以裂缝控制等级应为二级，即混凝土拉应力不应超过混凝土抗拉强度设计值。
桩身不允许出现裂缝，抗拔钢筋增加防腐蚀余量的目的在于保证建筑物足够长的使用寿命，而不仅是保证设计使用年限中的安全。
3)腐蚀性环境中，考虑桩身钢筋耐久性，预应力混凝土管桩出现了数起桩身抗拔破坏的事故，主要表现在主筋墩头与端板连接处拉脱，同时管桩的接头焊缝耐久性也有问题，因此，在抗拔构件中应慎用预应力混凝土管桩。
必须使用时应考虑以下几点：（1）预应力筋必须锚入承台；（2）截桩后应考虑预应力损失，在预应力损失段的桩外围应包裹钢筋混凝土；（3）宜采用单节管桩；（4）多节管桩可考虑通常灌芯，另行设置通长的抗拔钢筋，或将抗拔承载力留有余地，防止墩头拔出。
4)承受拔力的桩基，应同时验算群桩基础的抗拔承载力。
经计算，圆形截面桩正方形布桩16桩以下承台及承台梁下单排、双排桩，当桩中心距为3.5d时，群桩实体周边的边长大于各基桩周边长度之和，即不存在群桩抗拔控制计算的情况。
下表列出正方形布桩不同承台桩数时群桩实体周边边长与各基桩周边长度之和相等时的n值（n为桩中心距与桩径的比值）。
抗拔桩身裂缝宽度验算
抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋.doc
抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋1对抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋。
1.按相关规范的公式计算的裂缝为近似值。
2.如果裂缝控制计算配筋量太大或桩截面内钢筋间距无法满足要求，则可虑如下方法设计：1）施加预应力首选考虑4根非预应力钢筋，做成骨架，然后采用无粘结预应力钢绞线，根据抗拔力进行计算，根据抗拔力计算大小考虑预应力，做法如图所示。
钢绞线锚固方式分为两种：一、在桩顶锁定。
二、在承台顶锁定，比较方便，但应考虑防水问题。
优点：（1）由于钢绞线强度较高，钢筋用量较少，比较经济。
（2）由于预应力的作用，桩体侧向微膨胀，摩阻力增大。
缺点：（1）工艺较复杂。
2）钢绞线外套钢管。
3）增加配筋量。
3.其它1）非腐蚀性环境中的抗拔桩，当桩身裂缝宽度满足设计要求，为提高其耐久性，可将桩身竖向主筋直径增加3mm，作为防腐蚀余量；2)预应力混凝土管桩因增加钢筋直径有困难，考虑其钢筋直径较小，耐久性差，所以裂缝控制等级应为二级，即混凝土拉应力不应超过混凝土抗拉强度设计值。
桩身不允许出现裂缝，抗拔钢筋增加防腐蚀余量的目的在于保证建筑物足够长的使用寿命，而不仅是保证设计使用年限中的安全。
3)腐蚀性环境中，考虑桩身钢筋耐久性，预应力混凝土管桩出现了数起桩身抗拔破坏的事故，主要表现在主筋墩头与端板连接处拉脱，同时管桩的接头焊缝耐久性也有问题，因此，在抗拔构件中应慎用预应力混凝土管桩。
必须使用时应考虑以下几点：（1）预应力筋必须锚入承台；（2）截桩后应考虑预应力损失，在预应力损失段的桩外围应包裹钢筋混凝土；（3）宜采用单节管桩；（4）多节管桩可考虑通常灌芯，另行设置通长的抗拔钢筋，或将抗拔承载力留有余地，防止墩头拔出。
4)承受拔力的桩基，应同时验算群桩基础的抗拔承载力。
经计算，圆形截面桩正方形布桩16桩以下承台及承台梁下单排、双排桩，当桩中心距为3.5d时，群桩实体周边的边长大于各基桩周边长度之和，即不存在群桩抗拔控制计算的情况。
抗拔桩裂缝计算表格
α cr
deq
As Es cs as h0
ftk Nq
值 2.7 900 635850 16 16 16 201.0619 3216.991 200000 65 450 450 C30 2.01 200
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢 筋配筋率 ρ te ＝ As / Ate 对圆形截面的轴心受拉构件 在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力 轴心受拉：σ sq ＝ Nq / As
二C类环境，混凝土的最裂缝宽度 计算结果是否满足最小裂缝宽度的要求
ω lim
0.2 满足
单位 mm mm2 根 mm mm mm2 mm2
N/mm2 mm mm mm
KN
mm2
mm mm
规范 《砼规范》7.1.2
《砼规范》4.2.5 《砼规范》4.1.3
《砼规范》7.1.2-1 《砼规范》3.4.5
ρ te Ate σ sq
0.005059 635850
62.1699
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / (ρ te·σ sq)
ψ
0.2
最大裂缝宽度ω max ＝ α cr·ψ ·σ sq· (1.9cs + 0.08deq / ρ te ) / EsΒιβλιοθήκη ω max 0.063198
浅议抗拔桩配筋设计及裂缝控制
限承载 力标准值按下式计算 ：
：
对桩的支承阻力和桩 身承载力。
２１ ．． ２单桩 竖向极限承载力标准值 （ ）
∑Ａｑ＊ Ｉ ， ｆ
由于篇 幅有限 ， 本文仅就单桩桩基进行讨论。 ２ ． 单桩竖向承载 力特征值 （ ） ．３ １ 单桩 竖向极限承载力标准值 （ 统计值 ） 除以安全 系数 后 的承载 力值 ，＝ 。 Ｋ ２
ｃ ｎ ｏｌ ｇｕ ｄ ｒｈ ｅｖｃ ａ ｉｔ ｍｉｓａｅ ｎ ｌｍａｅｌ ｔ ｔｔｓ ｒ ｘ ｌｉｅ ｐ ａｅ ｔ ． ｅ ｏ ｓｏ ｃ ｌｕａｉｇｈ ｖ ｏ ｔ ｌｎ ｅ ｅｓ ｒｉｅ ｂｌｙｌ ｔ ｔｔｓ ｄｕｔ ｔ ｍｉｓ ｅ ｅｅ ｐａ ｄａ ｐ ｒｎｌ Ｍ ｔ ｄ ｆ ａｃ ｌｔ ａ ｅ ｒ ｉ ｎ ｔ ｉ ｉ ａ ｉ ｉ ａ ａ ｎ ｙ ｈ ｎ
题进行简要讨论。
限承载力应通过现场单桩上拔静载荷实验确定。
（） 竖向抗拔极限 极限承载 力统计值 的确定应符合 １单桩
下列规 定 ：
参 加统 计的试桩 结果 ，当满 足其极 差不超过 平 均值 的 ３￣￣， ０ｏ 取其平均值为单桩竖向抗拔极限 承载力 。 ／ Ｉ （） ２ 当极 差超过 平均值 的 ３％ ， ０ 时 应分析 极 差过大 的原 因， 结合工程具体情况综合确定 ， 必要时可增加试桩数量。 （） ３对桩数为 ３ 根或 ３ 以下 的柱 下承 台 ， 根 或工程桩抽检
规定的变形限值 或达到耐久性 要求的某项限值 。
３ 桩的配筋及裂缝控制
事 实上 ， 抗拔桩的设计焦点往往归结到它的配筋设计 ； 而
根据 《 混凝土结构设计规 范｝ｉ Ｂ ０ １． １） ￣Ｇ ５００２ ０ 矩形 、 （ ０ Ｔ 型、 Ｔ型和 Ｉ 倒 型截面的钢筋混凝 土受拉计算公式 ：
抗拔桩裂缝选筋（理正）
抗拔桩裂缝选筋（理正）抗拔桩设计㈠人工挖孔桩：1.布抗压桩，确定 D 《地基》8.5.6-5d 《地基》8.5.11砼标号（C25）2.验算土体提供的抗拔力是否大于所需拔力是Y《桩基》5.4.6-2否N《桩基》5.4.6-2 li可取6d，不超过岩层面，岩层可取到10d。
抗拔系数可取0.7 Y：3.裂缝选筋（理正-梁-裂缝计算，具体操作见反面）《桩基》3.5.3、《砼》7.1.24.验算钢筋最小净距及配筋率是否满足规范。
《桩基》4.1.1 满足抗压桩配筋率，线性插值：（1.24-0.45d）/1.7N: 加桩自重调整扩大头、计算截面高度改桩截面增大D、d，从而增加侧摩阻力一片区域的各个桩，如果受力面积相同，归并为一个桩，选最大N进行设计。
桩进入持力层深度：《桩基》3.3.3-5理正-梁-裂缝选筋截面类型：默认矩形，圆形截面代换 L=0.886d裂缝宽度：0.2 《桩基》3.5.3、《砼》7.1.2准永久组合弯矩：0 不填0则程序按收弯计算裂缝，计算结果会小很多准永久组合拉力：取satwe结果，不是验算土体提供的抗拔力受拉钢筋面积：先按1000N/150估算（抗拔时，三级钢的360只能发挥40%，即150）㈡预应力混凝土管桩：江苏规范需要验算管桩连接处强度1.布抗压桩：单桩承载力、桩数2.计算土体提供的抗拔力特征值《桩基》5.4.6-23.计算单桩最大抗拔承载力特征值《桩基》5.8.8-1荷载效应标准组合下混凝土不产生拉应力，应符合下式要求：σck＜σpc 》Ap·σck＜Ap·σpc》Fk＜Ap·σpc= Ap·σ’pc/1.3σck—荷载效应标准组合下正截面法向应力，标准值σpc—扣除全部应力损失后，桩身混凝土的预应力，标准值σ’pc—混凝土预应力设计值，A型：4N/mm2，AB型：6N/mm2，B型：8N/mm2，C型：10N/mm2，4.取第2、3步二者较小值，计算总的抗拔力是否大于所需拔力。