基坑计算书
基坑支护方案及计算书
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第一部分基坑支护设计方案说明 . (4)1 工程概况 (4)1。
1 一般概况.................................. 错误!未定义书签。
1.2 项目概况 (4)1.3 环境概况 (4)1。
4 基坑安全等级 (4)2 地质资料 (5)2.1 地形地貌 (5)2.2 工程地质 (5)2.3 水文概况 (5)2。
4 不良地质条件 (5)2.5 地质参数 (5)3 支护方案设计 (6)3。
1设计使用规范 (6)3.2设计资料依据 (6)3.3 支护方案 (6)4 基坑支护结构设计计算 (6)4。
1 计算方法 (7)4.2 计算条件 (7)4。
3 计算结果 (7)5 支护结构施工技术要求 (7)5。
1 施工流程 (7)5。
2 水泥土搅拌桩施工技术要求 (8)5.3 喷射混凝土施工技术要求 (7)5.4 土方开挖技术要求 (9)5。
5 基坑降排水 (10)6 其它注意事项 (10)7 监测要求及内容 (11)7.1 监测技术要求 (11)7.2 监测内容 (11)7.3监测要求 (12)8 质量检测 (12)9 应急措施 (12)9.1支护结构体系方面的应急处理措施 (12)9.2地下水方面的应急处理措施 (13)9。
3环境保护方面的应急处理措施 (13)9。
4应急资源 (13)10 备注 (14)第二部分基坑支护设计计算书 (15)1.AB段剖面计算 (15)2。
BC段剖面计算 (17)3。
CD段剖面计算 (19)4.DE段剖面计算 (21)5.EA段剖面计算 (23)第一部分基坑支护设计方案说明1 工程概况1.2 项目概况⑴主体建筑总用地面积约11654。
00m2左右，总建筑面积约54193.66m2左右，拟建建筑物共有5栋，地上6～34层，地下一层，结构形式为钢筋混凝土框架结构.⑵基坑规模基坑大致呈矩形。
基坑完整计算书
新世纪·星城F地块基坑支护方案基坑支护工程计算书韶关地质工程勘察院二零一二年五月一、计算参数选择（1）本基坑挡土安全等级按三级考虑，基坑侧壁重要性系数γ取0.9；（2）地面超载：3、基坑顶使用荷载为坑顶15KPa。
（3）地下水位：基坑外侧取开挖面以下1.0m；基坑内侧取坑底以下1.0m；（4）计算软件采用理正深基坑计算软件(版本号:FSPW6.01)；（5）土层参数选取（采用勘察报告参数值并结合当地工程经验选取）各土层参数选取值---------------------------------------------------------------------- 验算项目: 1-1剖面---------------------------------------------------------------------- [ 验算简图 ] ----------------------------------------------------------------------[ 验算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99基坑深度： 5.250(m)基坑内地下水深度： 6.000(m)基坑外地下水深度： 1.000(m)基坑侧壁重要性系数： 0.900土钉荷载分项系数： 1.250土钉抗拉抗力分项系数： 1.300整体滑动分项系数： 1.300[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 2.015 5.250 69.0[ 土层参数 ]土层层数 2序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土 (m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)1 素填土 5.800 17.5 17.5 10.0 10.0 25.0 25.0 合算2 粘性土 8.400 18.0 18.0 22.0 20.0 50.0 50.0 合算[ 超载参数 ]超载数 1序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)1 局部均布 15.000 0.000 10.000 0.185 条形[ 土钉参数 ]土钉道数 3序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋1 1.400 1.000 15.0 110 8.000 1D222 1.400 1.400 15.0 110 10.000 1D223 1.400 1.400 15.0 110 12.000 1D22[ 花管参数 ]基坑内侧花管排数 0基坑内侧花管排数 0[ 锚杆参数 ]锚杆道数 0[ 坑内土不加固 ][ 内部稳定验算条件 ]考虑地下水作用的计算方法：总应力法土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500*******************************************************************[ 验算结果 ]*******************************************************************[ 局部抗拉验算结果 ]工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数 (m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉1 1.300 39.5 02 2.600 39.5 1 8.000 23.3 46.3 114.0 1.767 4.3543 3.900 39.5 1 8.000 7.2 40.7 114.0 5.022 14.0782 10.000 29.0 60.0 114.0 1.8393.4964 5.250 39.5 1 8.000 7.2 34.9 114.0 4.304 14.0782 10.000 29.0 54.2 114.0 1.661 3.4963 12.000 88.1 101.9 114.0 1.028 1.150[ 内部稳定验算结果 ]工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)1 1.479 0.881 7.115 3.2282 1.495 -0.757 7.728 5.3803 1.388 -2.368 8.312 7.5374 1.332 -3.293 8.142 8.783[ 外部稳定计算参数 ]所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002土钉墙计算宽度: 20.000(m)墙后地面的倾角: 0.0(度)墙背倾角: 60.0(度)土与墙背的摩擦角: 10.0(度)土与墙底的摩擦系数: 0.300墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)墙底地基承载力: 250.0(kPa)抗水平滑动安全系数： 1.300抗倾覆安全系数： 1.600[ 外部稳定计算结果 ]重力: 842.5(kN)重心坐标: ( 9.718, 2.910）超载: 150.0(kN)超载作用点x坐标: 7.200(m)土压力: 55.9(kN)土压力作用点y坐标: 1.785(m)基底平均压力设计值 50.1(kPa) < 250.0基底边缘最大压力设计值 62.1(kPa) < 1.2*250.0抗滑安全系数: 2.317 > 1.300抗倾覆安全系数: 48.701 > 1.600---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]2-2剖面---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件: 计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m 条分法中的土条宽度: 0.40m---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]3-3剖面---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件: 计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m 条分法中的土条宽度: 0.40m---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]4-4剖面---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件: 计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m 条分法中的土条宽度: 0.40m---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]出土口---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件: 计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m 条分法中的土条宽度: 0.40m。
基坑支护设计计算书
基坑⽀护设计计算书桩锚设计计算书⼀、计算原理1.1 ⼟压⼒计算⼟压⼒采⽤库仑理论计算1.1.1 主动⼟压⼒系数()2sin sin cos cos++=φδφδφa K1.1.2 被动⼟压⼒系数()2sin sin cos cos+-=φδφδφpK1.1.3 主动⼟压⼒强度a a ajk K ChK e 2-=γ1.1.4 被动⼟压⼒强度p pp j k K ChKe 2+=γ1.2 桩锚设计计算1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算：02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ式中，h p 为合⼒∑E pj 作⽤点⾄桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各⼟层⽔平抗⼒标准值的合⼒之和，T c1为锚杆拉⼒，h T1为锚杆⾄基坑底⾯距离，h d 为桩⾝嵌固深度，γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合⼒∑E ai 作⽤点⾄桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各⼟层⽔平荷载标准值的合⼒之和。
1.2.2 多排锚杆采⽤分段等值梁法设计计算，对每⼀段开挖，将该段状上的上部⽀点和插⼊段弯矩零点之间的桩作为简⽀梁进⾏计算，上⼀段梁中计算出的⽀点反⼒假定不变，作为外⼒来计算下⼀段梁中的⽀点反⼒，该设计⽅法考虑了实际施⼯情况。
1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采⽤圆形截⾯常规配筋，并根据桩体实际受⼒情况，适当减少受压⾯的配筋数。
sy cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++=ππαα()tsy cm s r f Arf KSM A παπαπππαsin sinsin 323+-=α225.1-=t式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最⼤弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混凝⼟和钢筋的抗弯强度，As 为配筋⾯积，A 为桩截⾯⾯积，α对应于受压区混凝⼟截⾯⾯积的圆⼼⾓与2π的⽐值，⽤叠代法计算As 。
基坑工程课程设计计算书
基坑工程课程设计计算书
基坑工程课程设计计算书
1.设计要求：
根据给定的基坑工程设计任务，完成基坑工程的计算书。
计算书应包含以下内容：
- 基坑的开挖计算
- 基坑支护结构的设计计算
- 地下水的渗流计算
- 基坑工程的监测计算
2.基坑开挖计算：
- 根据基坑设计要求，计算基坑的开挖深度、开挖体积、开挖面积等参数。
- 根据土壤力学和岩土力学原理，计算和分析不同土壤类型的开挖深度限制和开挖工况。
3.基坑支护结构的设计计算：
- 根据基坑深度和周围土层力学参数，设计合理的基坑支护结构。
- 计算支撑结构的荷载和变形情况，确定支撑结构的类型和尺寸。
4.地下水渗流计算：
- 根据基坑周围的地下水情况，进行水位计算和渗流计算。
- 分析渗流路径、水压力等参数，确定地下水对基坑支护结构的影响。
5.基坑工程监测计算：
- 根据监测点的位置和要求，计算监测点的变形和应力等参数。
- 分析监测数据，评估基坑工程的安全状况。
以上是基坑工程课程设计计算书的基本要求和内容。
具体的计算方法和公式需要根据具体的设计任务和土层情况确定。
设计计算书应简明扼要、准确合理，结合实际情况进行相应的分析和评估。
基坑支护设计计算书
基坑支护设计计算书设计方法原理及分析软件介绍基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。
采用《同济启明星2006版》进行结构计算。
5.1 明开挖，6m坑深支护结构计算(1)工程概况基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。
q=0(1b 素填土)1.3hw=1(4 粘土)D=7H=6(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)板桩共设1道支撑，见下表。
2中心标高(m) 刚度(MN/m) 预加轴力(kN/m)-1.3 30基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。
h 1x 1s 45(2)地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-1m。
渗透压缩层厚重度43) k(kN/m) c(kPa) m(kN/m土层 ,(:) 系数模量 max3(m) (kN/m) (m/d) (MPa)1.3 19 9.28 14.88 1500 1b 素填土2.7 18.4 12 17 3500 4 粘土7.5 17.8 5 10 1000 6b 淤泥质粘土3.5 18.9 15.5 13 3000 6c 粉质粘土2 19.7 18.5 14.5 5000 7 粉质粘土8 粉质粘土 13 20.4 19 18 7000(3)工况支撑刚度预加轴力工况编号工况类型深度(m) 支撑编号 2(MN/m) (kN/m)1 1.5 开挖2 1.3 30 1 加撑3 6 开挖4 2.5 1000 换撑5 1 拆撑工况简图如下:1.31.52.56工况 1工况 2工况 3工况 4工况 5(4)计算Y整体稳定验算O(1b 素填土)X(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)安全系数 K=1.56 ,圆心 O( 1.19 , 1.45 ) 墙底抗隆起验算(1b 素填土)1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)Prandtl: K=2.83Terzaghi: K=3.23(1b 素填土)1.3m1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)坑底抗隆起验算 K=1.81抗倾覆验算(水土合算)(1b 素填土)1.3O1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土) 9924.610.8 914.3(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)Kc=1.22抗管涌验算: 159#按砂土，安全系数K=2.25按粘土，安全系数K=3.054包络图 (水土合算, 矩形荷载)500-502001000-100-200100500-50-100000 110.2kN/m222444666888101010121212141414深度(m)深度(m)深度(m)水平位移(mm)弯矩(kN*m)剪力(kN) Max: 42.8-8.3 ~ 183.2-46.6 ~ 66.2(5)工字钢强度验算: 159#基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):229.000 截面信息截面类型:工字钢(GB706-88):xh=I40b(型号)截面抵抗矩33 Wx(cm): 1140.000 Wx(cm): 1140.000 1233 Wy(cm): 96.200 Wy(cm): 96.200 12截面塑性发展系数γx: 1.05 γx: 1.05 12γy: 1.20 γy: 1.20 12截面半面积矩33 S(cm): 678.600 S(cm): 92.704 xy13S(cm):84.891 y2 截面剪切面积22 A(cm): 94.110 A(cm): 94.110 xy截面惯性矩44 I(cm): 22800.000 I(cm): 692.000 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) h分析结果2 最大正应力σ:191.312(N/mm)2 |σ= 191.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=1.124满足水平支撑系统验算:水平支撑系统位移图(单位:mm)水平支撑系统弯矩图(单位:kN.M)水平支撑系统剪力图(单位:kN)水平支撑系统轴力图(单位:kN) (6)钢腰梁强度验算:基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):115.700 截面信息截面类型:工字钢组合Π形截面(GB706-88):xh=I40b(型号) 截面抵抗矩33 W(cm): 2280.000 W(cm): 2280.000 x1x233 W(cm): 2389.732 W(cm): 2389.732 y1y2截面塑性发展系数γ: 1.05 γ: 1.05 x1x2γ: 1.00 γ: 1.00 y1y2截面半面积矩33 S(cm): 1357.200 S(cm): 1646.925 xy截面剪切面积22 A(cm): 188.220 A(cm): 188.220 xy截面惯性矩44 I(cm): 45600.001 I(cm): 59026.381 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) hw: 350(mm)分析结果2最大正应力σ:48.329(N/mm)2 |σ= 48.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=4.449满足(7)钢对撑强度及稳定性验算:基本输入数据构件材料特性材料名称:Q235构件截面的最大厚度:8.00(mm)2 设计强度:215.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)截面特性截面名称:无缝钢管:d=133(mm)无缝钢管外直径[2t?d]:133 (mm)无缝钢管壁厚[0,t?d/2]:8 (mm)缀件类型:构件高度:4.000(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.00荷载信息轴向恒载设计值: 447.800(kN)连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.00 中间结果截面几何特性2 面积:31.42(cm)4 惯性矩I:616.11(cm) x3 抵抗矩W:92.65(cm) x回转半径i:4.43(cm) x4 惯性矩I:616.11(cm) y3 抵抗矩W:92.65(cm) y回转半径i:4.43(cm) y塑性发展系数γ1:1.15x塑性发展系数γ1:1.15y塑性发展系数γ2:1.15x塑性发展系数γ2:1.15y材料特性2 抗拉强度:215.00(N/mm)2 抗压强度:215.00(N/mm)2 抗弯强度:215.00(N/mm)2 抗剪强度:125.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)3 密度:785.00(kg/m)稳定信息绕X轴弯曲:长细比:λ=90.32 x轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 x最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 x绕Y轴弯曲:长细比:λ=90.32 y轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 y最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 y强度信息最大强度安全系数: 1.51最小强度安全系数: 1.51最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)计算荷载: 447.80kN受力状态:轴压最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.1.1-1)分析结果构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。
深基坑专项方案计算书
一、工程概况本工程位于XX市XX区，项目名称为XX大厦。
大厦占地面积约为5000平方米，总建筑面积约100000平方米。
基坑开挖深度约为12米，开挖面积为15000平方米。
基坑周边环境复杂，邻近建筑物、地下管线较多，需进行深基坑支护及降水施工。
二、计算依据1. 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）2. 《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）3. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）4. 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）三、计算内容1. 基坑稳定性计算2. 支护结构设计计算3. 降水方案设计计算四、计算结果1. 基坑稳定性计算根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 抗滑稳定系数Ks = 1.2- 抗倾覆稳定系数Kr = 1.2- 抗浮稳定系数Kf = 1.2以上计算结果表明，基坑稳定性满足规范要求。
2. 支护结构设计计算（1）排桩设计- 桩径：0.8米- 桩间距：1.5米- 桩长：12米- 桩端承载力：Qk = 500kN- 桩身抗拔承载力：Qp = 300kN根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 单桩承载力：Qp = 500kN- 桩身抗拔承载力：Qp = 300kN（2）内支撑设计- 支撑形式：钢管支撑- 支撑间距：3米- 支撑截面尺寸：300×300毫米- 支撑间距：3米- 支撑轴力：N = 500kN根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 单根支撑承载力：N = 500kN3. 降水方案设计计算（1）降水井设计- 井径：0.6米- 井深：12米- 井距：10米- 井数：20口根据《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）中的公式，计算得出：- 单井涌水量：Q = 30m³/d- 总涌水量：Q = 600m³/d（2）降水设备选型- 降水泵型号：DJ50-20- 降水泵流量：50m³/h- 降水泵扬程：20m五、结论根据以上计算结果，本工程深基坑支护及降水方案满足规范要求，能够确保基坑施工安全。
深基坑手算计算书
题目：基坑深17.0m，支护方式为排桩加外锚方案，设两道锚杆支护(第一道设在-6.0m 处，第二道-11.5m处。
土层相关参数见下表:表1 土层参数信息表土层编号土层名称重度3(kN /m3)黏聚力c(kPa)内摩擦角()土层厚度(m)1-1 杂填土16 0.7 156.03-1-2 新黄土2 19.4 21.7 22 4.0 3-2-2 古土壤20.2 24.5 20 4.8 4-1-2 老黄土21.1 20.3 24 6.1此基坑采用分层开挖的方式，在基坑顶部承受拟定的均布荷载，荷载值为及各土层分布情况见图 1.1。
图1.1荷载分布及支护方案解：1计算各土层侧压力系数(1)郎肯主动土压力系数计算Ka1 tan2 (45 1/2) 2tan (45 15 /2) 0.589 ,Ka1 0.76720kPa,荷载Ka2tan2 (45 2/2) tan2 (45 22 /2) 0.455 .Ka2 0.675 Ka3 tan2 (45 3/2) 2tan (45 20 /2) 0.490 .Ka3 0.700Ka4 tan2 (45 4/2) tan2 (45 24 /2) 0.422 ；Ka4 0.649 (2)郎肯被动土压力系数计算KP1 2tan (452 1/2)2tan (45215 /2) 1.698 、KP1r~,—1.303KP2 tan (45 2/2) tan (45 22 /2) 2.198 .KP2 1.483,____ KP3 tan2 (45 3/2) tan2 (45 20 /2) 2.040 KP3 1.428 KP4 2tan (45 4/2) 2tan (45 24 /2) 2.371 .KP4 1.540 2各工况土压力及支撑力计算(1) 工况1:基坑开挖至-6.0m，并在此处设置第一道锚杆，地面处的主动土压力为:e a0qKa12q Ka120 0.589 2 0.7 0.767 10.706kPa6.0m处的主动土压力：第一层土层：e a6 (q 1乙)斛2G .臼(20 16 6) 0.589 2 0.7 0.767 67.250kPa第二层土层：e a6 (q 1Z)Ka2 2c?.. Ka?(20 16 6) 0.455 2 21.7 0.675 23.485kPa开挖面处的被动土压力为：e p62c2. Kp2 2 21.7 1.483 64.362kPa开挖面处主动土压力减去被动土压力为：e6 e a6e p623.485 64.362 40.877kPa则所有的主动土压力合力为：E a1 0.5 (10.706 67.250) 6 233.868kN/m10.706图3.2工况1 土压力分布图假设开挖面以下t,m处剪力为0，该处即是最大弯矩所在截面，则t,m处的主动土压力减去被动土压力为：e ti e2t i Ka2 ( 2t i Kp? 2C2 . KP2)23.485 19.41 0.455 (19.4t12.198 2 21.7 1.483)(33.814t140.877)kPa由静力平衡列方程：Ea10.5 (40.877 40.877 33.814t1)t1233.868 40.877t1 216.592t1解得t1 2.719m 所以e 33.814 2.719 40.877 132.817kPa 因此最大弯矩为:M max1 10.706 6 (0.5 6 2.719) 0.5 (67.250 10.706) 6 ( 13 6 2.719)40.877 2.719 0.5 2.719 0.5 (132.817 40.877) 2.719 13 2.719827.266kN m/m(2)工况2：开挖至处11.5m，并在此处设第二道锚杆，土压力分布：开挖面处主动土压力：第二层土层：e a10 e a6 2z2Ka223.485 19.4 4 0.455 58.793kPa第三层土层：' :e a10 (q 1Z1 2Z2)Ka3 2c3*'Ka3(20 16 6 19.4 4) 0.4902 24.5 0.700 60.564kPa开挖面处的主动土压力为:3z 2Ka 360.564 20.2 1.5 0.490 75.411kPa开挖面处的被动土压力为：e p ii.5 2c 3jKp 7 2 24.5 1.428 69.972kPa则主动土压力减去被动土压力为：假设土压力零点位置为开挖面以下d 2处，则有:e a11.5 3d 2Ka 3e pn.53d ?Kp 3主动土压力合力为:土压力零点位置处截面的弯矩为:(13 4 1.5 0.174) 60.564 1.5 (0.5 1.5 0.174) 0.5 (75.411 60.564)1.5 (13 1.5 0.174) 0.5 5.439 0.174 23 0.174 2507.943kN m/m则第一道(6m)处锚杆的水平分力为:Ma 2 25°7.943 442.006kN/ma 25.5 0.174力为:e t2 5.439 t 2 0.174由静力平衡可列方程：e i1.5ea11.5ep11.575.411 69.972 5.439kPae i1.5d 23(8 饥)5.43920.2 (2.040 0.490)0.174mEa 2233.868 0.5 500.878kN / m(23.485 58.793) 4 0.5 (75.411 60.564) 1.5Ma 2 10.706 6 (0.5 6 41.5 0.174)0.5 (67.25010.706) 4 1.5 0.174) 23.485 4 (0.5 4 1.5 0.174) 0.5 (58.793 6 (1323.485) 4假设土压力零点位置以下t 2m 处剪力为0，即弯矩最大，则由几何关系可知, t 2m 处的土压e t2 31.259t 2图3.3工况2 土压力分布图Ea 2 T 1 0.5 e t2t2500.878 442.006 0.5 31.259t 2 t 2解得t 21.941m所以e t2 31.259 1.941 60.674kPa因此最大弯矩为：(23 0.174 1.941) 0.5 1.941 60.674 打 1.941 442.006 (5.5 0.174 1.941) 270.607kN m/m(3)工况3:开挖至17.0m ，并在此处设第三道锚杆：ea14.8ea10 3Z3Ka 360.564 20.2 4.8 0.490108.074kPa第四层土层:1為4.8(q 1乙2Z23Z 3 )Ka 4 2C 4 . Ka 4(20 16 6 19.4 4 20.2 4.2) 0.422 220.3 0.64996.267kPaMmax2(13 6(58.793 1.10.706 6 (0.5 6 4 4.5 0.174 1.941) 0.5 (67.250 10.706) 6 4 1.5 0.174 1.941) 23.485 4 (0.5 4 1.5 0.174 1.941) 0.523.485) 4 ( 13 4 1.5 0.174 1.941) 60.564 1.5 (0.5 1.5 0.174 0.5 (75.411 60.564) 1.5 ( 13 1.5 0.174 1.941)0.5 5.439 0.174e a17 e a14.5 4z 4Ka 4 96.267 20.2 2.2 0.422 115.856kPa开挖面处的被动土压力为：e p 仃 2C 4 Kp 4 2 20.3 1.540 62.524kpa主动土压力减去被动土压力：e 17 e a 仃 e p17115.856 62.524 53.332kPa假设土压力零点位置为开挖面以下d 3处，则：10.706115856 21.1 d 3 0.422 21.1 d 3 2.371 2 20.3 1.540解得 d 1.297m 所有主动土压力合力为:E a3 0.5 (10.706 67.250) 6 0.5 (23.485 58.796) 4 0.5 (60.564108.074)4.8 0.5 (96.267 115.856) 2.2 0.5 53.332 1.297 1070.076kN/m土压力零点处截面的弯矩为:Ma 310.706 6 (0.5 6 4 4.8 2.5 1.297) 0.5 (67.250 10.706) 623.485 \67.250T 258.793 __60.564108.074 96.26753.332115.856d 3t3图3.4工况3的土压力分布图e a 仃 4dKa 4 4dKp 4 2c 4 . Kp 4(13 6 4 4.8 2.2 1.297) 23.485 4 (0.5 4 4.8 2.2 1.297) 0.5(58.793 23.485) 4 (13 4 4.8 2.2 1.297) 60.564 4.8 (0.5 4.8 2.21.297) 0.5 (108.074 60.564) 4.8 (13 4.82.2 1.297) 96.267 2.2(0.5 2.2 1.297) 0.5 (115.856 96.267) 2.2 (13 2.2 1.297) 0.5 53.332 1.297 23 1.297 7931.991kN m/m所以第二道（11.5m处）锚杆的水平分力为:Ma3「(17 6)5.5 1.2977931.991 442.006 (11 1.297)5.5 1.297438.303kN/m假设土压力零点位置以下t3m处剪力为0，即该处弯矩最大，则该界面处的土压力为: 由几何关系有：e t3 53 .332t 3 d3所以％41.120t3则由静力平衡列方程：Ea3 T1 T20.5 41.120 t3 t31070.076 442.006 438.303 0.5 41.120t3 t3解得t3 3.038me341.120 3.038 124.922kPa因此最大弯矩为：Mmax3 10.706 6 (0.5 6 4 4.8 2.2 1.297 3.038) 0.5 (67.250 10.706)6 ( 13 6 4 4.8 22 1.297 3.038) 23.485 4 (0.5 4 4.8 22 1.2973.038) 0.5 (58.793 23.485) 4 (13 44.8 2.2 1.297 3.038) 60.564 4.8 (0.5 4.8 2.2 1.297 3.038) 0.5 (108.074 60.564) 4.8 (\ 4.8 2.2 1.297 3.038) 96.267 2.2 (0.5 2.2 1.297 3.038) 0.5 (115.856 96.267) 2.2 (13 2.2 1.297 3.038) 0.5 53.332 1.297 (23 1.297 3.038) 0.5 124.9223.038 13 3.038 442.006 (11 1.297 3.038) 438.303 (11 5.5 1.297 3.038)95.109kN m/m(4)嵌固深度的计算T d Ea3 T1 T2 1070.076 442.006 438.303 189.767kN/me h 41.120h图3.5嵌固深度计算图对O点取矩，由力矩平衡可知:M(O) 0:189.767 h 0.5 ( 41.120h) h 13 h 0解得h 5.262m则嵌固深度h a 1.2(h t3) 1.2 (5.262 3.038) 9.96m因此桩总长L 17 9.96 26.96m3灌注桩的内力设计值及配筋设计最大弯矩计算值：M c 827.266 1.5 1240.899kN m最大弯矩设计值：M 1.25 0M c 1.25 1.1 1240.899 1706.236kN m灌注桩的配筋取分段开挖的最大弯矩： M max 1240.899kN m 。
基坑支护计算书(支撑、围檩计算)
96#墩围檩、支撑计算96#墩桩基施工平台标高23.75m，施工水位19.5m，承台顶标高11.71m，承台底标高5.21m，封底混凝土厚度1.0m，基坑底标高4.21m，混凝土封底前基坑深度15.29m，封底后基坑深度14.29m。
96#墩承台尺22.9×29.2m，基坑采用长24.0mCO型钢管桩支护，围堰桩内侧净尺寸25.06×31.32m。
长边内支撑间距3.82+6.083+3.582+3.72+3.442+6.083+3.82=30.55m，短边内支撑间距3.825+6.59+3.442+6.59+3.825=24.273m。
H588×300×12×20mm 型钢，单根H588型钢的截面面积2310576.18mm A ⨯=、mm N g /102.14583-⨯=、43105.1132838mm I x ⨯=、331019.3853mm W x ⨯=、331045.2154mm S x ⨯=、mm d 12=。
H700×300×13×24mm 型钢，单根H700型钢的截面面积2310876.22mm A ⨯=、mm N g /107.17953-⨯=、43109.1946069mm I x ⨯=、331019.5560mm W x ⨯=、331039.3124mm S x ⨯=、mm d 13=。
一、围伶计算 1、第一、二道围伶(1) 横桥向，混凝土封底后第二道围伶计算根据基坑支护计算书，96#墩在混凝土封底后，第二道支撑土反力设计值mKN F/7.2124/76.618375.12=⨯=。
最大弯矩：m KN M .4.554max =,在支点3、6处。
最大剪力：KN Q 9.638m ax =，在支点3、6处。
支座反力：KN N N 2.21581==、KN N N 5.11662.5293.63772=+==、KNN N 2.11713.5329.63863=+==；KN N N 9.7776.3953.38254=+==抗弯强度：MPa MPa WM 20594.71)1019.38532(104.55436≤=⨯⨯⨯==σ，满足。
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七、基坑围护计算基坑开挖阶段围护结构计算时计入围护结构的先期位移值以及支撑的变形，按“先变形、后支撑”的原则进行结构分析，并计算内部结构回筑阶段各工况的内力组合。
主要计算参数及荷载：土天然重度——根据工程勘察报告按土层选取钢支撑——Φ609钢管土弹簧——按工程勘察报告提供的基床系数并考虑“时空效应”取用地面超载——基坑开挖时20 kN/m2。
侧向荷载——水土压力,水土分算（一）标准段围护1、工程概况基坑开挖深度为10.47m，采用Φ800@1000灌注桩围护结构，桩长为21m，桩顶标高为-4.4m。
计算时考虑地面超载20kPa。
灌注桩支撑刚度:第一道混凝土支撑K=2EA/Ls=2x3.15x107x0.8x0.8/22.9/8=220.1MN/m 第二道钢支撑K=2EA/Ls=2x2.1x108x0.0298/22.9/4=136.6MN/m2、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为3.9m。
注：土层的c、ϕ值取工程勘察报告的0.7倍。
3、工况工况简图如下：工况 11.95工况 21.45工况 37.05工况 46.55工况 510.47工况 69.27工况 74、计算(粉质粘土夹粉土)安全系数 K=1.76 ,圆心 O( 2.8 , 1.74 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=3.6T erzaghi: K=4.22(粉质粘土夹粉土)坑底抗隆起验算 K=2.38抗倾覆验算(水土合算)(粉砂)Kc=1.98抗管涌验算:按砂土，安全系数K=2.107按粘土，安全系数K=3.054包络图 (水土分算, 矩形荷载)20100-10-20 0246810121416182022深度(m)水平位移(mm)Max: 16.25000-500246810121416182022深度(m)弯矩(kN*m)-154.8 ~ 455.64002000-200-400246810121416182022深度(m)剪力(kN)-203.3 ~ 184.3围护桩Φ800的设计值为弯矩M=1.35x455.6=615.1kN.m剪力V=1.35x203.3=274.5kN由理正工具箱计算得：截面验算：(1)截面验算：V=274.50kN < 0.25βc f c bh0=1610.75kN 截面满足正截面受压承载力计算：(1)计算方法：按均匀配筋计算(GB50010-2002 第7.3.8条)(2)纵筋：As=6746mm2ρ=1.34% < ρmax=5.00%。
斜截面承载力计算：(1)箍筋计算：Asv/s=(V-(1.75/(λ+1)*ft*b*h0+0.07*N))/(fyv*h0)=-38mm2/m，[b=1.76r=704，h0=1.6r=640]配置钢筋：(1)纵筋:20Φ25(9817mm2ρ=1.95%) > As=6746mm2，配筋满足。
(2)箍筋:Φ10@200(785mm2/m)，配筋满足。
（二）①轴端头井围护1、工程概况基坑开挖深度为12.208m，采用 800@1000灌注桩围护结构，桩长为24.5m，桩顶标高为-4.4m。
计算时考虑地面超载20kPa。
灌注桩支撑刚度K=2EA/Lscos245=2x2.1x108x0.0298/17.9/3xcos245=116.5MN/m 2、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-5.4m。
注：土层的c 、 值取工程勘察报告的0.7倍。
3、工况工况简图如下：工况 11.95工况 21.45工况 35.95工况 45.45工况 59.25工况 68.75工况 712.21工况 811.01工况 9工况 104、计算(粉质粘土夹粉土)安全系数 K=1.74 ,圆心 O( 3.4 , 0.89 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=2.89T erzaghi: K=3.33(粉质粘土夹粉土)坑底抗隆起验算 K=2.36(粉质粘土夹粉土)Kc=2.28抗倾覆验算(水土合算)抗管涌验算:按砂土，安全系数K=2.048按粘土，安全系数K=2.981包络图 (水土分算, 矩形荷载)40200-20-40 0510152025深度(m)水平位移(mm)Max: 22.110005000-500-1000 0510152025深度(m)弯矩(kN*m)-197.4 ~ 550.64002000-200-400 0510152025深度(m)剪力(kN)-349.6 ~ 281围护桩Φ800的设计值为弯矩M=1.35x550.6=743.3kN.m剪力V=1.35x349.6=472.0kN由理正工具箱计算得：截面验算：(1)截面验算：V c=472.00kN < 0.25βc f c bh0=1610.75kN 截面满足正截面受压承载力计算：(1)计算方法：按均匀配筋计算(GB50010-2002 第7.3.8条)(2)纵筋：As=8351mm2ρ=1.66% < ρmax=5.00%。
斜截面承载力计算：(1)箍筋计算：Asv/s=(V-(1.75/(λ+1)*ft*b*h0+0.07*N))/(fyv*h0)=761mm2/m，[b=1.76r=704，h0=1.6r=640]配置钢筋：(1)纵筋:20Φ25(9817mm2ρ=1.95%) > As=8351mm2，配筋满足。
(2)箍筋:Φ10@200(785mm2/m) > Asv/s=761mm2/m，配筋满足。
23轴端头井围护(三)○1、工程概况基坑开挖深度为11.852m，采用 800@1000灌注桩围护结构，桩长为24.5m，桩顶标高为-4.4m。
计算时考虑地面超载20kPa。
灌注桩共设3道支撑，见下表。
支撑刚度K=2EA/Lscos245=2x2.1x108x0.0298/17.9/3xcos245=116.5MN/m2、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-5.4m。
注：土层的c、ϕ值取工程勘察报告的0.7倍。
3、工况工况简图如下：工况 11.95工况 21.45工况 35.95工况 45.45工况 59.25工况 68.75工况 711.85工况 810.65工况 9工况 104、计算(粉质粘土夹粉土)安全系数 K=1.8 ,圆心 O( 3.29 , 0.94 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=2.96T erzaghi: K=3.41(粉质粘土夹粉土)坑底抗隆起验算 K=2.45(粉质粘土夹粉土)Kc=2.38抗倾覆验算(水土合算)抗管涌验算:按砂土，安全系数K=2.175按粘土，安全系数K=3.108包络图 (水土分算, 矩形荷载)20100-10-20 0510152025深度(m)水平位移(mm)Max: 19.210005000-500-1000 0510152025深度(m)弯矩(kN*m)-137.6 ~ 533.94002000-200-400 0510152025深度(m)剪力(kN)-308.5 ~ 210.5围护桩Φ800的设计值为弯矩M=1.35x533.9=720.8kN.m剪力V=1.35x308.5=416.5kN由理正工具箱计算得：截面验算：(1)截面验算：V=416.50kN < 0.25βc f c bh0=1610.75kN 截面满足正截面受压承载力计算：(1)计算方法：按均匀配筋计算(GB50010-2002 第7.3.8条)(2)纵筋：As=8067mm2ρ=1.60% < ρmax=5.00%。
斜截面承载力计算：(1)箍筋计算：Asv/s=(V-(1.75/(λ+1)*ft*b*h0+0.07*N))/(fyv*h0)=584mm2/m，[b=1.76r=704，h0=1.6r=640]配置钢筋：(1)纵筋: 20Φ25(9817mm2ρ=1.95%) > As=8067mm2，配筋满足。
(2)箍筋:Φ10@200(785mm2/m) > Asv/s=584mm2/m，配筋满足。
（四）顶圈梁、围檩计算1、顶圈梁：截面尺寸：1200x800，C35剪力V K=203.6x4＝814.4kN① 0.7 * ft * b * ho ＝ 0.7*1.57*800*1150 ＝ 1014034N ＜γo * V ＝ 1099440N②当γo * V ＞ 0.7 * ft * b * ho、 h ＞ 800mm 构造要求：箍筋最小直径 Dmin ＝ 8mm，箍筋最大间距 Smax ＝ 300mm最小配箍面积 Asv,min ＝ (0.24 * ft / fyv) * b * S＝ (0.24*1.57/300)*800*200 ＝ 202mm③矩形受弯构件，其受剪截面应符合下式条件：当 ho / b ≤ 4 时，V ≤ 0.25 * βc * fc * b * ho0.25 * βc * fc * b * ho ＝ 0.25*1*16.72*800*1150＝ 3845600N ≥γo * V ＝ 1099440N，满足要求。
④矩形截面的一般受弯构件，其斜截面受剪承载力按下列公式计算：γo * V ≤ 0.7 * ft * b * ho + 1.25 * fyv * Asv / S * ho Asv ＝ (γo * V - 0.7 * ft * b * ho) * S / (1.25 * Fyv * ho)＝ (1.35*814400-0.7*1.57*800*1150)*200/(1.25*300*1150) ＝40mm箍筋实配Φ12@200弯矩M K=203.6x82/12=1086kN.m①相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.550②受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 150-[1150^2-2*1.4*1086000000/(1*16.72*800)]^0.5 ＝ 100mm③相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 100/1150 ＝ 0.087 ≤ξb ＝ 0.550④纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*16.72*800*100/300＝ 4442mm⑤配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 4442/(800*1150) ＝ 0.48%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.24%} ＝ 0.24% 实配10Φ252、钢围檩：双拼2H500X300X11X18 ,A=164.4cm2，Ix=71400cm4，Iy=8120cm4，Wx=2930 cm3，Wy=541cm3，剪力V K=388.6x4/2＝777.2kNV/A=1.35x777.2x103/(164.4x102x2)=32<120N/mm2，满足要求。