深基坑手算计算书模板
深基坑手算计算书
深基坑手算计算书深基坑手算计算书》是一本旨在帮助人们进行深基坑工程计算的重要手册。
深基坑工程是指在建筑施工中需要挖掘较深的基坑，用于容纳建筑物的地下部分。
这类工程涉及到许多复杂的计算，包括结构力学、土力学、水文地质等方面。
本计算书的目的是提供一个简洁、实用的方法，帮助从业人员进行手算计算，并确保计算结果的准确性。
深基坑工程的计算是至关重要的，它直接关系到工程的安全性和稳定性。
任何计算错误都可能导致基坑结构的垮塌、土体的滑移或渗漏等问题，给工程带来损失甚至危险。
因此，深基坑手算计算书的编写和使用具有重要意义。
本计算书的编写将遵循简单策略，避免使用复杂的法律条款和不确定的内容。
我们将充分发挥土木工程的专长，采用简洁明了的语言和方法，确保计算过程的可靠性和易于理解。
所有计算内容都将经过充分确认和验证，以保证准确性和可信度。
文档标题：《深基坑手算计算书》第二段：计算书内容概述深基坑手算计算书》涵盖了以下内容：深基坑的计算部分：本计算书将详细解释基坑的设计要求和参数，并提供基于手算的计算方法。
包括基坑土压力、侧向地面位移、支撑结构设计、基坑排水等方面的计算。
相关材料：除了基坑计算部分外，计算书还包含了与基坑相关的材料信息，例如混凝土配合比、钢筋计算表、土壤力学参数等，以便读者可以更全面地理解和进行深基坑设计计算。
本计算书旨在提供简单和易于理解的计算方法，以帮助读者在深基坑设计和施工过程中进行准确的计算和决策。
请读者注意，本文档中引用的内容需要经过确认，以确保准确性。
本文档为《深基坑手算计算书》的使用说明，旨在提供使用规则和技巧的指导。
在使用《深基坑手算计算书》进行计算时，请遵循以下规则：输入正确的参数：确保输入的参数准确无误，包括基坑尺寸、土体性质等。
遵循计算顺序：按照计算书中的顺序进行计算，确保结果的准确性。
参考说明：在需要特殊处理或注意事项的地方，参考计算书中的相关说明进行操作。
以下是使用《深基坑手算计算书》的一些技巧：仔细阅读说明：在开始使用之前，请仔细阅读计算书中的说明部分，了解计算书的结构和使用方法。
某项目基坑支护计算书
深基坑支护设计设计单位：X X X 设计院设计人：X X X设计时间： X X X---—-—---—--———-——-—-——---——--————————----———-----—————-———--------———[ 支护方案］—---——-————-————---—---------—-—-——---——-----—-——-————-—-—---——-—--—--排桩支护---—---—----—---—--—--——-——-—--————--———————-—-——-—-—---———————-—--———[ 基本信息 ]-—--—————-———------—--——-—-———--—-——--——-——---—--—--—-—-——-—---------—---—-—-—---—-—---—-——----——---—-——----—--——-—--—-—----——-———-————-—---[ 超载信息］--—————--——---—-—-----——--—--——----———----—--——--——--—-——————-——--—-—-——------—-——--—---—-—--—-—-—-—--———--———————-—-—-—------—［附加水平力信息 ]—--——-——-—-———----———-———---—--—--—--———-————---—-—-———--——-—-———--————-—---—---————--———-——-—-————-———-——-----———-—--——-——[ 土层信息 ]---—--——-———-——--——-------——--——-—---——--—--————-————-—-—-----———--——--—-----—————-—-—————----——-—————----——-—---——-——-—-——--[ 土层参数 ]-—————--——--—---——-—-———————---——-—————-——--—-—-——---—---——-—--—-—-----—--———-—-——-—-—-——--—----——-——--——-——-————---—--—[ 土压力模型及系数调整］—-—-—————--——-——-——-——----——---———--————-—-——-——---———-———-—---———————弹性法土压力模型：经典法土压力模型:-—--——--——--——-----——----——————-——----—--————-——-—-----—-———-———-————-［工况信息 ]—-----————-——--———-—--———-—-—-—---—---—--—----—--————--—--—--———-————-——-—-—-——————————--———-—-———--—----—---—---————------——-———--—-——-————［设计结果］--——-—-———----——-—-———---——--———--—--———-—----———-————-——--———-——-—-—-------——-—-—----——-———----——--——----—--—-—————--—--——------—-—-—-—--—-[ 结构计算］——-—---—---—-————-——----—-----—————-—---———-—---————-—--—-—-—---—-—-—-各工况:内力位移包络图:地表沉降图：-——-——-----——-——-—-—-—--—--———-——----——-—-—--—-—-———----——---—--—-—-—— ［ 冠梁选筋结果 ]---—-—-—--—---——-—-—-——--————-—---—-—-—---—--—---—---—------—--—--—-—-—-——————-—--——-----——-—----———-—--——--—-——-—-—-—————————----—--—-——-—-[ 截面计算］--—-—--------—-—-——--———---————--————-—---———————————-------—-——-—-—--钢筋类型对应关系:d—HPB300,D-HRB335，E—HRB400,F—RRB400,G-HRB500，P—HRBF335，Q-HRBF400，R-HRBF500支护桩采用预应力管桩PRC—I 800B110型，根据四川标准《混合配筋预应力混凝土管桩》DBJT20—60,极限弯距为1145kN·m，抗裂弯距为547kN·m。
深基坑手算计算书
题目：基坑深17.0m ，支护方式为排桩加外锚方案，设两道锚杆支护〔第一道设在-6.0m 处，第二道-11.5m 处。
土层相关参数见下表：表1 土层参数信息表 土层编号土层名称重度γ)/(3m kN黏聚力c)(kPa摩擦角ϕ)(土层厚度)(m1-1 杂填土 16 0.7 15 6.0 3-1-2 新黄土2 19.4 21.7 22 4.0 3-2-2 古土壤 20.2 24.5 20 4.8 4-1-2 老黄土21.120.3246.1此基坑采用分层开挖的方式，在基坑顶部承受拟定的均布荷载，荷载值为20kPa ，荷载及各土层分布情况见图1.1。
图1.1 荷载分布及支护方案解：1 计算各土层侧压力系数〔1〕郎肯主动土压力系数计算q=20kPa589.0)2/1545(tan )2/45(tan 2121=-=-= ϕKa 767.01=Ka 455.0)2/2245(tan )2/45(tan 2222=-=-= ϕKa 675.02=Ka490.0)2/2045(tan )2/45(tan 2323=-=-= ϕKa 700.03=Ka 422.0)2/2445(tan )2/45(tan 2424=-=-= ϕKa 649.04=Ka〔2〕郎肯被动土压力系数计算698.1)2/1545(tan )2/45(tan 2121=+=+= ϕKp 303.11=Kp 198.2)2/2245(tan )2/45(tan 2222=+=+= ϕKp 483.12=Kp040.2)2/2045(tan )2/45(tan 2323=+=+= ϕKp 428.13=Kp 371.2)2/2445(tan )2/45(tan 2424=+=+= ϕKp 540.14=Kp2各工况土压力及支撑力计算〔1〕工况1：基坑开挖至-6.0m ，并在此处设置第一道锚杆，地面处的主动土压力为：kPa Ka c qKa e a 706.10767.07.02589.02021110=⨯⨯-⨯=-=m 0.6处的主动土压力：第一层土层：1111162)(Ka c Ka z q e a -+=γkPa 250.67767.07.02589.0)61620(=⨯⨯-⨯⨯+=第二层土层：22211'62)(Ka c Ka z q e a -+=γkPa 485.23675.07.212455.0)61620(=⨯⨯-⨯⨯+=开挖面处的被动土压力为：kPa Kp c e p 362.64483.17.2122226=⨯⨯==开挖面处主动土压力减去被动土压力为：kPa e e e p a 877.40362.64485.236'6"6-=-=-= 那么所有的主动土压力合力为：m kN E a /868.2336)250.67706.10(5.01=⨯+⨯=图3.2 工况1土压力分布图假设开挖面以下m t 1处剪力为0 ，该处即是最大弯矩所在截面，那么m t 1处的主动土压力减去被动土压力为：)2(22212212'61Kp c Kp t Ka t e e t +-+=γγkPat t t )877.40814.33()483.17.212198.24.19(455.04.19485.23111--=⨯⨯+⨯-⨯+=由静力平衡列方程：111)814.33877.40877.40(5.0t t Ea ++⨯=211592.16877.40868.233t t +=解得 m t 719.21= 所以kPa e t 817.132877.40719.2814.331-=-⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /266.827719.231719.2)877.40817.132(5.0719.25.0719.2877.40)719.2631(6)706.10250.67(5.0)719.265.0(6706.101max ⋅=⨯⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯--+⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯= (2) 工况2：开挖至处m 5.11-，并在此处设第二道锚杆，土压力分布： 开挖面处主动土压力：第二层土层：kPa Ka z e e a a 793.58455.044.19485.23222'610=⨯⨯+=+=γ 第三层土层：3332211'102)(Ka c Ka z z q e a -++=γγ67.25040.877 1t e1tkPa 564.60700.05.242490.0)44.1961620(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+=开挖面处的主动土压力为：kPa Ka z e e a a 411.75490.05.12.20564.603'23'105.11=⨯⨯+=+=γ 开挖面处的被动土压力为：kPa Kp c e p 972.69428.15.2422335.11=⨯⨯==那么主动土压力减去被动土压力为：kPa e e e p a 439.5972.69411.755.115.11'5.11=-=-= 假设土压力零点位置为开挖面以下2d 处，那么有：3235.113235.11Kp d e Ka d e p a γγ+=+m Ka Kp e d 174.0)490.0040.2(2.20439.5)(333'5.112=-⨯=-=γ主动土压力合力为：mkN Ea /878.5005.1)564.60411.75(5.04)793.58485.23(5.0868.2332=⨯+⨯+⨯+⨯+=土压力零点位置处截面的弯矩为：mm kN Ma /943.2507174.032174.0439.55.0)174.05.131(5.1)564.60411.75(5.0)174.05.15.0(5.1564.60)174.05.1431(4)485.23793.58(5.0)174.05.145.0(4485.23)174.05.14631(6)706.10250.67(5.0)174.05.1465.0(6706.102⋅=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯=那么第一道(6m)处锚杆的水平分力为：m kN a Ma T /006.442174.05.5943.2507221=+==假设土压力零点位置以下m t 2处剪力为0，即弯矩最大，那么由几何关系可知，m t 2处的土压力为：174.0439.522=-t e t , 22259.31t e t -=由静力平衡可列方程：图3.3 工况2土压力分布图22125.0t e T Ea t ⨯⨯+=22259.315.0006.442878.500t t ⨯⨯+=解得 m t 941.12= 所以 kPa e t 674.60941.1259.312-=⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /607.270)941.1174.05.5(006.442941.131674.60941.15.0)941.1174.032(174.0439.55.0)941.1174.05.131(5.1)564.60411.75(5.0)941.1174.05.15.0(5.1564.60)941.1174.05.1431(4)485.23793.58(5.0)941.1174.05.145.0(4485.23)941.1174.05.14631(6)706.10250.67(5.0)941.1174.05.4465.0(6706.102max ⋅=++⨯-⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯=(3)工况3：开挖至m 0.17-，并在此处设第三道锚杆：kPa Ka z e e a a 074.108490.08.42.20564.60333'108.14=⨯⨯+=+=γ 第四层土层：444332211'8.142)(Ka c Ka z z z q e a -++++=γγγkPa267.96649.03.202422.0)2.42.2044.1961620(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+⨯+=kPa Ka z e e a a 856.115422.02.22.20267.96444'5.1417=⨯⨯+=+=γ 开挖面处的被动土压力为：kpa Kp c e p 524.62540.13.20224417=⨯⨯==主动土压力减去被动土压力：kPa e e e p a 332.53524.62856.1151717"17=-=-=假设土压力零点位置为开挖面以下3d 处，那么：图3.4 工况3的土压力分布图444444172Kp c dKp dKa e a +=+γγ540.13.202371.21.21422.01.21856.11533⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯+d d解得 m d 297.1=所有主动土压力合力为：mkN E a /076.1070297.1332.535.02.2856.115267.965.08.4074.108564.605.04)796.58485.23(5.06)250.67706.10(5.03=⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯++⨯+⨯=）（）（土压力零点处截面的弯矩为：mm kN Ma /991.7931297.132297.1233.535.0)297.12.231(2.2)267.96856.115(5.0)297.12.25.0(2.2267.96)297.12.28.431(8.4)564.60074.108(5.0)297.12.28.45.0(8.4564.60)297.12.28.4431(4)485.23793.58(5.0)297.12.28.445.0(4485.23)297.12.28.44631(6)706.10250.67(5.0)297.15.28.4465.0(6706.103⋅=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯=所以第二道〔11.5m 处〕锚杆的水平分力为：mkN T Ma T /303.438297.15.5)297.111(006.442991.7931297.15.5)617(132=++⨯-=+-⨯-=假设土压力零点位置以下m t 3处剪力为0，即该处弯矩最大，那么该界面处的土压力为：由几何关系有：333332.53d t e t =- 所以33120.41t e t -= 那么由静力平衡列方程：33213120.415.0t t T T Ea ⨯⨯⨯++=33120.415.0303.438006.442076.1070t t ⨯⨯++=解得 m t 038.33=kPa e t 922.124038.3120.413-=⨯-=因此最大弯矩为：mm kN M /109.95)038.3297.15.511(303.438)038.3297.111(006.442038.331038.3922.1245.0)038.3297.132(297.1332.535.0)038.3297.12.231(2.2)267.96856.115(5.0)038.3297.12.25.0(2.2267.96)038.3972.12.28.431(8.4)564.60074.108(5.0)038.3297.12.28.45.0(8.4564.60)038.3297.12.28.4431(4)485.23793.58(5.0)038.3297.12.28.445.0(4485.23)038.3297.12.28.44631(6)706.10250.67(5.0)038.3297.12.28.4465.0(6706.103max ⋅-=++-⨯-++⨯-⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯++++++⨯⨯⨯-⨯++++++⨯⨯⨯=〔4〕嵌固深度的计算m kN T T Ea T d /767.189303.438006.442076.1070213=--=--=h e h 120.41-=图3.5嵌固深度计算图对O 点取矩，由力矩平衡可知：0)(=∑O M：031)120.41(5.0767.189=⨯⨯⨯-⨯+⨯h h h h解得 m h 262.5=那么嵌固深度m t h h a 96.9)038.3262.5(2.1)(2.13=+⨯=+= 因此桩总长m L 96.2696.917=+= 3灌注桩的力设计值及配筋设计最大弯矩计算值： m kN M c ⋅=⨯=899.12405.1266.827最大弯矩设计值：m kN M M c ⋅=⨯⨯==236.1706899.12401.125.125.10γ 灌注桩的配筋取分段开挖的最大弯矩：m kN M ⋅=899.1240max 。
深基坑专项方案计算书
一、工程概况本工程位于XX市XX区，项目名称为XX大厦。
大厦占地面积约为5000平方米，总建筑面积约100000平方米。
基坑开挖深度约为12米，开挖面积为15000平方米。
基坑周边环境复杂，邻近建筑物、地下管线较多，需进行深基坑支护及降水施工。
二、计算依据1. 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）2. 《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）3. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）4. 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）三、计算内容1. 基坑稳定性计算2. 支护结构设计计算3. 降水方案设计计算四、计算结果1. 基坑稳定性计算根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 抗滑稳定系数Ks = 1.2- 抗倾覆稳定系数Kr = 1.2- 抗浮稳定系数Kf = 1.2以上计算结果表明，基坑稳定性满足规范要求。
2. 支护结构设计计算（1）排桩设计- 桩径：0.8米- 桩间距：1.5米- 桩长：12米- 桩端承载力：Qk = 500kN- 桩身抗拔承载力：Qp = 300kN根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 单桩承载力：Qp = 500kN- 桩身抗拔承载力：Qp = 300kN（2）内支撑设计- 支撑形式：钢管支撑- 支撑间距：3米- 支撑截面尺寸：300×300毫米- 支撑间距：3米- 支撑轴力：N = 500kN根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 单根支撑承载力：N = 500kN3. 降水方案设计计算（1）降水井设计- 井径：0.6米- 井深：12米- 井距：10米- 井数：20口根据《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）中的公式，计算得出：- 单井涌水量：Q = 30m³/d- 总涌水量：Q = 600m³/d（2）降水设备选型- 降水泵型号：DJ50-20- 降水泵流量：50m³/h- 降水泵扬程：20m五、结论根据以上计算结果，本工程深基坑支护及降水方案满足规范要求，能够确保基坑施工安全。
深基坑专项施工方案计算书(1)
2#散货污水调节池、1#、2#蓄水池及吸水井基坑开挖计算书土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
本计算书采用毕肖普法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还同时考虑了土条两侧面的作用力。
一、参数信息:基本参数：放坡参数：荷载参数：土层参数：二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，该土条上存在着:1、土条自重W i，2、作用于土条弧面上的法向反力N i，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力或抗剪力Tr i，4、土条弧面上总的孔隙水应力U i，其作用线通过滑动圆心，5、土条两侧面上的作用力X i+1，E i+1和X i，E i。
如图所示：当土条处于稳定状态时，即Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。
考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.35的要求。
三、计算公式:K sj=∑(1/mθi)(cb i+γb i h i+qb i tanφ)/∑(γb i h i+qb i)sinθimθi=cosθi+1/F s tanφsinθi式子中：F s --土坡稳定安全系数；c --土层的粘聚力；γ --土层的计算重度；θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角；φ --土层的内摩擦角；b i --第i条土的宽度；h i --第i条土的平均高度；h1i --第i条土水位以上的高度；h2i --第i条土水位以下的高度；q --第i条土条上的均布荷载γ' --第i土层的浮重度其中，根据几何关系，求得hi为：h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}式子中：r --土坡滑动圆弧的半径；l0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；α --土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式:h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}当h1i≥ h i时，取h1i = h i；当h1i≤0时，取h1i = 0；h2i的计算公式：h2i = h i-h1i；h w --土坡外地下水位深度；θi=90-arccos[((i-0.5)×b i-l0)/r]四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数K sjmin：------------------------------------------------------------------------------------计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 3.621 45.259 -0.011 2.535 2.535示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 2.322 34.580 4.218 6.462 7.717示意图如下：--------------------------------------------------------------------------------------计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 3.621>1.350 满足要求! [标高3m至1.5m]第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 2.322>1.350 满足要求! [标标高1.5m至-0.41m]1#散货污水调节池东西北三侧基坑开挖断面图土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
深基坑施工计算
********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数砂浆强度等级桩顶面标高(m)排桩 1.40 M15 0.00基坑深度(m) 内侧水位(m) 外侧水位(m) 嵌固长度(m) 桩直径(m) 桩间距(m)10.00 -6.00 -6.00 1.00 0.11 0.60土层号厚度重度粘聚力内摩擦角锚固体与土水土分算m (m) (kN/m^3) (kPa) (度) 摩阻力(kPa) (MN/m^4)1 1.50 18.00 15.00 16.00 40.00 合算 4.002 1.25 20.00 18.00 19.00 40.00 分算 4.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.00 合算 4.004 3.38 20.00 15.00 35.00 40.00 合算 4.005 7.52 18.00 15.00 35.00 40.00 合算 4.00放坡级数坡度系数坡高(m) 坡脚台宽(m)1 0.00 4.00 2.00支锚道号竖向间水平间预加力支锚刚度相对开挖入射角度锚固体直距(m) 距(m) (kN) (MN/m) 深度(m) (度) 径(mm)1 1.50 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1302 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1303 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1304 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1305 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 130锚杆材料类型: 钢筋锚杆强度设计值(N/mm^2): 310.00锚杆荷载分项系数: 1.25土与锚固体粘结强度分项系数: 1.30锚杆弹性模量(*10^5 MPa): 2.00注浆体弹性模量(*10^4 MPa): 3.00地下室层数: 1层号层高(m)-1 9.00荷载分项系数: 1.25弯矩折减系数: 0.85混凝土保护层厚(mm): 35冠梁宽(m) 冠梁高(m) 水平侧向刚度(MN/m) 侧面纵筋上下纵筋箍筋0.20 0.30 0.00 Ⅱ- 2φ16 Ⅱ- 2φ16 Ⅰ-φ6.5@250计----------算----------结----------果计算方法土压力模式坑内侧弯矩位置坑外侧弯矩位置剪力位置(kN.m) (m) (kN.m) (m) (kN) (m) 经典法规程土压力0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00m 法矩形模式 3.45 7.37 0.00 3.95 2.18 5.90位移(mm) 桩顶: -0.01 坑底: -0.06 最大: -0.17 位置(m): 8.83配筋实用内力: 3.66 0.00 2.71支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法1 计算: Ⅱ- 2φ223 7 3.22 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 3 7 3.22 9.83支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法2 计算: Ⅱ- 2φ22 4 8 6.73 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 4 8 6.73 54.96支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法3 计算: Ⅱ- 2φ22 3 9 10.17 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 3 9 10.17 84.85支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法4 计算: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 65.62支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法5 计算: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 65.62********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.40 9.0 6.00 80.0土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 1.50 15.00 15.00 16.00 22.002 1.25 20.00 18.00 19.00 32.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.004 3.38 20.00 15.00 35.00 46.005 7.52 18.00 15.00 35.00 92.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m)1 1 20.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径距(m) 距(m) (度) (m) (mm)1 1.50 1.80 15.00 0.50 1302 2.00 1.80 15.00 0.50 1303 2.00 1.80 15.00 0.50 1304 2.00 1.00 15.00 0.50 1305 2.00 1.00 15.00 0.50 130土钉钢筋级别: 2土钉规格：22计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 51.3 - - -2 56.6 1 5.90 14.003 58.5 1 6.00 14.002 8.80 1.024 59.5 1 6.00 14.002 9.00 1.023 8.90 16.475 59.8 1 6.00 14.002 9.00 1.023 9.00 16.474 5.90 14.776 60.1 1 6.00 14.002 9.00 1.023 9.00 16.474 6.00 14.77计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 40.0 1.00 3.45 4.88 6.73土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 51.3 2.00 14.15 10.68 18.74土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 56.6 3.80 17.81 10.72 22.46土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 99.95计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 58.5 5.60 10.92 1.97 12.49土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 95.672 8.80 0.75 72.68计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 59.5 7.40 16.11 3.88 18.62土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 77.032 9.00 0.75 53.313 8.90 0.75 70.18计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 59.8 8.40 17.49 3.43 19.90土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 73.732 9.00 0.75 47.323 9.00 0.75 61.024 6.00 0.37 37.45********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.60 9.0 6.00 80.0土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 1.50 15.00 15.00 16.00 22.002 1.25 20.00 18.00 19.00 32.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.004 3.38 20.00 15.00 35.00 46.005 7.52 18.00 15.00 35.00 92.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m)1 1 18.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径距(m) 距(m) (度) (m) (mm)1 1.50 1.80 15.00 0.50 1302 2.00 1.80 15.00 0.50 1303 2.00 1.80 15.00 0.50 1304 2.00 1.00 15.00 0.50 1305 2.00 1.00 15.00 0.50 130土钉钢筋级别: 2土钉规格：22计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 51.3 - - -2 56.6 1 5.90 14.003 58.5 1 6.00 14.002 5.80 1.024 59.5 1 6.00 14.002 6.00 1.023 5.90 16.475 59.8 1 6.00 14.002 6.00 1.023 6.00 16.474 5.90 14.776 60.1 1 6.00 14.002 6.00 1.023 6.00 16.474 6.00 14.77计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 40.0 1.00 3.45 4.88 6.73土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 51.3 2.00 14.15 10.68 18.74土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 56.6 3.80 17.81 10.72 22.46土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 99.95计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 58.5 0.37 10.92 1.97 12.49土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 95.672 5.80 0.37 72.68计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 59.5 7.40 16.11 3.88 18.62土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 77.032 6.00 0.37 53.313 6.00 0.37 70.18计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 59.8 8.40 17.49 3.43 19.90土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 73.732 6.00 0.37 47.323 6.00 0.37 61.024 6.00 0.37 37.45。
深基坑专项施工方案计算书(1)
放坡宽度 W(m)
平台宽度 B(m)
1
1.91
3.82
2பைடு நூலகம்
2
荷载参数：
序号
类型
1.5
1.5
3
面荷载 q(kPa)
基坑边线距离 a(m)
荷载宽度 b(m)
1
局布
3
1
2
土层参数：
序号
土名称
土厚度 (m)
1
淤泥
5
二、计算原理 :
土的重度 γ(kN/m3 土的内摩擦角 φ( ° 粘聚力 C(kPa)
)
)
饱和重度 γsat(kN/ 3
当土条处于稳定状态时，即 Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。考虑安全储备的 大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 ≥1.3的5 要求。
三、计算公式 :
K sj=∑ (1/m θi)(cbi+γｂihi+qbitan φ )/ ∑i h( iγ+qｂbi)sin iθ mθi=cosθi +1/Fstan φ sini θ
四、计算安全系数 :
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数 K sjmin：
------------------------------------------------------------------------------------
计算步数 安全系数 滑裂角 (度 ) 圆心 X(m) 圆心 Y(m) 半径 R(m)
)
饱和重度 γsat(kN/ m3)
17
15
11
22
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面， 通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向 分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，该土条上存在着 :
基坑计算书【范本模板】
雨花国际商务中心(一期）A5地块基坑支护计算书河北建设集团有限公司2013·09——---—--—-——-———-—--——-—-------——-———--———-—----—-—-———-—-----——--——-—[ 支护方案 ] 1—1剖面-————-—————-——-—---------—--——--—-—-——-—--———---—-——-—----————————-—-—排桩支护—---———-———-—----——-—-——-—-——-——-—----——-——-—————————-———---——-----—-—［基本信息］--—-—-—-—-————-—----—----—-—-——-————--—--—--—-——----—-—--—--——----—-—————--------—--——-—-—---—-—--—----———--—-———-—--——-----——[ 超载信息 ]—-—-————-—-—-—-----——----—-—-—---—-——----———-—-——-—-———-——--——--—--—--—-----—----——-—-——---—---—--——---——----—-—--———--—-——--——-—-——---—-—-—［附加水平力信息］-———----—--——----—-—-——---—-———----——-——--—----—----—--———--———-—----————--——---—-——----———--——-————--——--—---—————-———-----——-—［土层信息］----—--—-————-——-----—-—-—-—---—-———---——--——-———---—----—-——----————-—-———--—--—----——------————-——--————--———-——-——-—-——--——-[ 土层参数］—————-—-—-——-----—---———-———--—---——---—----——-——-—-—---—--—-----—-—---—--——-—--———--—---—-—---——————-—————-—-—--—--——-—---——［支锚信息］-——-——-———--—---—-——-———-—--—-——--—----—-——-—-——--——------—-———-—————————--—-—--—-——--—--——-—-—-—-————-——-—----—---——--—————[ 土压力模型及系数调整 ]-——-————--—-----—--———-—-——————-—--———--————--—------——-——-——-————-—-—弹性法土压力模型: 经典法土压力模型：—---————-———-——————-—-—-—-—-—----—-—---——----———-—--—-——————---—----—-[ 工况信息 ]--———-——-------—--——-———-——-———--——-—————-——---—---——----—-———-——---——-——-—--——--——-——-—---—-—--—-————-—————-———----———————-—--—--—----—-—-—［设计结果 ]—-—--——-—--—---—----—-—-—---—-—-—————----——-——---——————-----——---—----—--—————-———-—-——---———-—-—-—-—--——-—-—---—-—--—-——-———---—--———---———［结构计算］——--——-—-——---———--———---—--—--————-—-——-——---——--——-—--———-——-———————各工况：内力位移包络图:地表沉降图：——-——---—---——--—--—--———-———-—-—---———--—-——------—---——-—————---———-[ 冠梁选筋结果 ]—----------—-—-----———--——-—-—--—-—---————-—-—-----———-—-———----———-—-——-——--—--———-——-—-——----—-—--——--———-——-——-——--—---———----—-————-———-［环梁选筋结果 ]-—————————---—-—-————--—-——--———————-———--————----————-—----——————-—-———-----——-———------————-—-———-——————-—-—-----------—--——————--————---—[ 截面计算 ]--———--——-————-——-—----——-—————---—-——----————-----——--————-—-——-—-—--—----———----——---—-———-—----——-----—-———-----——-—--—-—-—--—-—---—----—[ 锚杆计算］--—---—----————-———--—---——---—-—-—-———-——-——-——-———--———--—-—-—--—---［锚杆自由段长度计算简图 ]--————————---—---———------——--————-——-—-—-—-——-———---———-—---——-—-———- [ 整体稳定验算 ］-———--———---—---———---—-—————---—-----—---————---—--—--—---—-——--——-—-计算方法:瑞典条分法 应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0。
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题目：基坑深17.0m ，支护方式为排桩加外锚方案，设两道锚杆支护（第一道设在-6.0m 处，第二道-11.5m 处。
土层相关参数见下表：表1 土层参数信息表 土层编号 土层名称 重度)/(3m kN黏聚力c)(kPa内摩擦角ϕ)(ο土层厚度)(m1-1 杂填土 16 15 3-1-2 新黄土2 22 3-2-2 古土壤 20 4-1-2 老黄土24此基坑采用分层开挖的方式，在基坑顶部承受拟定的均布荷载，荷载值为20kPa ，荷载及各土层分布情况见图。
图 荷载分布及支护方案解：1 计算各土层侧压力系数（1）郎肯主动土压力系数计算q=20kPa589.0)2/1545(tan )2/45(tan 2121=-=-=οοοϕKa 767.01=Ka 455.0)2/2245(tan )2/45(tan 2222=-=-=οοοϕKa 675.02=Ka 490.0)2/2045(tan )2/45(tan 2323=-=-=οοοϕKa 700.03=Ka422.0)2/2445(tan )2/45(tan 2424=-=-=οοοϕKa 649.04=Ka（2）郎肯被动土压力系数计算698.1)2/1545(tan )2/45(tan 2121=+=+=οοοϕKp 303.11=Kp 198.2)2/2245(tan )2/45(tan 2222=+=+=οοοϕKp 483.12=Kp 040.2)2/2045(tan )2/45(tan 2323=+=+=οοοϕKp 428.13=Kp371.2)2/2445(tan )2/45(tan 2424=+=+=οοοϕKp 540.14=Kp2 各工况土压力及支撑力计算（1）工况1：基坑开挖至-6.0m ，并在此处设置第一道锚杆，地面处的主动土压力为：kPa Ka c qKa e a 706.10767.07.02589.02021110=⨯⨯-⨯=-= m 0.6处的主动土压力：第一层土层：1111162)(Ka c Ka z q e a -+=γkPa 250.67767.07.02589.0)61620(=⨯⨯-⨯⨯+= 第二层土层：22211'62)(Ka c Ka z q e a -+=γkPa 485.23675.07.212455.0)61620(=⨯⨯-⨯⨯+= 开挖面处的被动土压力为：kPa Kp c e p 362.64483.17.2122226=⨯⨯==开挖面处主动土压力减去被动土压力为：kPa e e e p a 877.40362.64485.236'6"6-=-=-=则所有的主动土压力合力为：m kN E a /868.2336)250.67706.10(5.01=⨯+⨯=图 工况1土压力分布图假设开挖面以下m t 1处剪力为0 ，该处即是最大弯矩所在截面，则m t 1处的主动土压力减去被动土压力为：)2(22212212'61Kp c Kp t Ka t e e t +-+=γγkPat t t )877.40814.33()483.17.212198.24.19(455.04.19485.23111--=⨯⨯+⨯-⨯+=由静力平衡列方程：111)814.33877.40877.40(5.0t t Ea ++⨯= 211592.16877.40868.233t t +=解得 m t 719.21= 所以kPa e t 817.132877.40719.2814.331-=-⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /266.827719.231719.2)877.40817.132(5.0719.25.0719.2877.40)719.2631(6)706.10250.67(5.0)719.265.0(6706.101max ⋅=⨯⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯--+⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯=(2) 工况2：开挖至处m 5.11-，并在此处设第二道锚杆，土压力分布： 开挖面处主动土压力：第二层土层：kPa Ka z e e a a 793.58455.044.19485.23222'610=⨯⨯+=+=γ第三层土层：3332211'102)(Ka c Ka z z q e a -++=γγ1t e1tkPa 564.60700.05.242490.0)44.1961620(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+= 开挖面处的主动土压力为：kPa Ka z e e a a 411.75490.05.12.20564.603'23'105.11=⨯⨯+=+=γ开挖面处的被动土压力为：kPa Kp c e p 972.69428.15.2422335.11=⨯⨯== 则主动土压力减去被动土压力为：kPa e e e p a 439.5972.69411.755.115.11'5.11=-=-=假设土压力零点位置为开挖面以下2d 处，则有：3235.113235.11Kp d e Ka d e p a γγ+=+m Ka Kp e d 174.0)490.0040.2(2.20439.5)(333'5.112=-⨯=-=γ主动土压力合力为：mkN Ea /878.5005.1)564.60411.75(5.04)793.58485.23(5.0868.2332=⨯+⨯+⨯+⨯+=土压力零点位置处截面的弯矩为：mm kN Ma /943.2507174.032174.0439.55.0)174.05.131(5.1)564.60411.75(5.0)174.05.15.0(5.1564.60)174.05.1431(4)485.23793.58(5.0)174.05.145.0(4485.23)174.05.14631(6)706.10250.67(5.0)174.05.1465.0(6706.102⋅=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯=则第一道(6m)处锚杆的水平分力为：m kN a Ma T /006.442174.05.5943.2507221=+==假设土压力零点位置以下m t 2处剪力为0，即弯矩最大，则由几何关系可知，m t 2处的土压力为：174.0439.522=-t e t , 22259.31t e t -= 由静力平衡可列方程：图 工况2土压力分布图22125.0t e T Ea t ⨯⨯+=22259.315.0006.442878.500t t ⨯⨯+=解得 m t 941.12= 所以 kPa e t 674.60941.1259.312-=⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /607.270)941.1174.05.5(006.442941.131674.60941.15.0)941.1174.032(174.0439.55.0)941.1174.05.131(5.1)564.60411.75(5.0)941.1174.05.15.0(5.1564.60)941.1174.05.1431(4)485.23793.58(5.0)941.1174.05.145.0(4485.23)941.1174.05.14631(6)706.10250.67(5.0)941.1174.05.4465.0(6706.102max ⋅=++⨯-⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯=(3)工况3：开挖至m 0.17-，并在此处设第三道锚杆：kPa Ka z e e a a 074.108490.08.42.20564.60333'108.14=⨯⨯+=+=γ第四层土层：444332211'8.142)(Ka c Ka z z z q e a -++++=γγγkPa267.96649.03.202422.0)2.42.2044.1961620(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+⨯+=kPa Ka z e e a a 856.115422.02.22.20267.96444'5.1417=⨯⨯+=+=γ开挖面处的被动土压力为：kpa Kp c e p 524.62540.13.20224417=⨯⨯==主动土压力减去被动土压力：kPa e e e p a 332.53524.62856.1151717"17=-=-=假设土压力零点位置为开挖面以下3d 处，则：图 工况3的土压力分布图444444172Kp c dKp dKa e a +=+γγ540.13.202371.21.21422.01.21856.11533⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯+d d解得 m d 297.1=所有主动土压力合力为：mkN E a /076.1070297.1332.535.02.2856.115267.965.08.4074.108564.605.04)796.58485.23(5.06)250.67706.10(5.03=⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯++⨯+⨯=）（）（土压力零点处截面的弯矩为：mm kN Ma /991.7931297.132297.1233.535.0)297.12.231(2.2)267.96856.115(5.0)297.12.25.0(2.2267.96)297.12.28.431(8.4)564.60074.108(5.0)297.12.28.45.0(8.4564.60)297.12.28.4431(4)485.23793.58(5.0)297.12.28.445.0(4485.23)297.12.28.44631(6)706.10250.67(5.0)297.15.28.4465.0(6706.103⋅=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯=所以第二道（处）锚杆的水平分力为：mkN T Ma T /303.438297.15.5)297.111(006.442991.7931297.15.5)617(132=++⨯-=+-⨯-=假设土压力零点位置以下m t 3处剪力为0，即该处弯矩最大，则该界面处的土压力为：由几何关系有：333332.53d t e t =- 所以33120.41t e t -= 则由静力平衡列方程：33213120.415.0t t T T Ea ⨯⨯⨯++=33120.415.0303.438006.442076.1070t t ⨯⨯++=解得 m t 038.33=kPa e t 922.124038.3120.413-=⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /109.95)038.3297.15.511(303.438)038.3297.111(006.442038.331038.3922.1245.0)038.3297.132(297.1332.535.0)038.3297.12.231(2.2)267.96856.115(5.0)038.3297.12.25.0(2.2267.96)038.3972.12.28.431(8.4)564.60074.108(5.0)038.3297.12.28.45.0(8.4564.60)038.3297.12.28.4431(4)485.23793.58(5.0)038.3297.12.28.445.0(4485.23)038.3297.12.28.44631(6)706.10250.67(5.0)038.3297.12.28.4465.0(6706.103max ⋅-=++-⨯-++⨯-⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯++++++⨯⨯⨯-⨯++++++⨯⨯⨯=（4）嵌固深度的计算m kN T T Ea T d /767.189303.438006.442076.1070213=--=--=h e h 120.41-=图 嵌固深度计算图对O 点取矩，由力矩平衡可知：0)(=∑O M：031)120.41(5.0767.189=⨯⨯⨯-⨯+⨯h h h h解得 m h 262.5=则嵌固深度m t h h a 96.9)038.3262.5(2.1)(2.13=+⨯=+= 因此桩总长m L 96.2696.917=+=3 灌注桩的内力设计值及配筋设计最大弯矩计算值： m kN M c ⋅=⨯=899.12405.1266.827最大弯矩设计值：m kN M M c ⋅=⨯⨯==236.1706899.12401.125.125.10γ 灌注桩的配筋取分段开挖的最大弯矩：m kN M ⋅=899.1240max 。