满堂支架验算书081026教程文件
满堂脚手架的设计验算
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
满堂支架结构验算
满堂支架结构验算一、总体设计说明采用Φ４8×3．５mm碗扣式钢管支架。
梁重分配原则为：假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受，顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受,翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。
具体布置为:①在全桥长度范围内，底板下的立杆布置为（纵距×横距)９０cm×30cm;翼缘板下的立杆布置为９0ｃm×９0cm。
考虑到腹板较重,腹板下立杆布置为90cm×3０cm。
立杆步距均为90 cm。
②纵木采用１0cm×1０cm方木,间距２0ｃｍ沿横桥向满铺,横木采用15ｃm ×15cｍ方木。
③剪刀撑设置:横向剪刀撑每间隔6m设置一道，纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道，共计4道。
支架的详细布置见设计图。
二、支架基本承载力与设计荷载１、支架基本承载力Φ48×３.５mm碗扣式钢管,立杆、横杆承载性能见表１。
表１立杆、横杆承载性２、设计荷载(1)箱梁自重,箱梁混凝土容重26ＫN/m３；(2）模板荷载,按 5.5 ＫN/m2计;（3)施工荷载,按3.0 KN／m2计;(4)砼振捣荷载，按2.5 KN／m2计;（5)倾倒混凝土荷载,按３KＮ/m2计；（2）~（5）荷载合计为14 KN/m2。
三、立杆竖向承载力验算1、0#-1#梁段（梁高３．05m)腹板下立杆荷载分析：碗扣式立杆分布90cm×30cm,层距60cm。
图中三个截面分别代表纵断面不同部位:1、端头截面1为0＃端头向大里程方向200ｃｍ处,2、端头截面2为1#端头向小里程方向100cm处，3、跨中截面为梁体跨中处。
综合考虑，则:端头截面1连续梁单侧截面翼板面积:ｇ１＝1．48m２;连续梁单侧截面腹板面积：ｇ2=5.０2m2;连续梁单侧截面中板面积：g3=２．56m2;连续梁单侧截面中板面积：ｇ4＝6.75ｍ2;1、中板处断面面积为６.75 ｍ2,6.7５×２6/3.1=5６．6１KN/m2,荷载组合:１.２×５６.61+１.４×１４.０＝8７.5KＮ/m２,则单根立杆受力为:N＝87.５×0.9×0.3＝2３．62KN＜[ ３5 KＮ］（满足)。
满堂支架验算.(DOC)
现浇箱梁支架设计验算1、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求现浇箱梁支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚1.8cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设4～5道。
立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各4.0m范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式。
扣件式钢管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）～（二）。
2、现浇箱梁支架验算该现浇连续梁为单箱单室，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
满堂支架验算书081026
湖南省宜章至凤头岭高速公路工程G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书上海警通宜凤高速S1-6工区二00九年十一月满堂式支架强度及稳定性计算一、计算说明：1、根据‚G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）‛典型断面图计算（图号SVII-5-8）。
2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。
根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。
3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。
横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。
设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。
4、支架按容许应力法设计检算。
5、立杆容许荷载‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：表1 钢管截面特性表2 钢材的强度设计值与弹性模量二、中横梁处立杆受力验算：1、中横梁处砼恒载为：g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m32、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m23、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m24、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。
①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。
满堂支架计算.(DOC)
满堂支架计算简介满堂支架是一种用于建筑中支撑结构的装置，主要用于建筑施工中的临时支撑、拆除撑和开挖撑等作用。
在使用满堂支架时需要进行详细的计算和设计，以确保施工的安全性和稳定性。
本文将介绍满堂支架计算的基本原理和方法。
基本原理满堂支架的作用是通过承载扭矩和弯曲力来支撑建筑的结构，防止结构发生变形和倒塌。
因此，在计算满堂支架的承载能力时需要考虑以下因素：•支架材料的强度和刚度•支架的外形尺寸和结构形式•施工现场的荷载和环境条件根据上述因素，可以通过力学方法进行满堂支架的计算。
计算方法计算流程•确定支架荷载。
在计算中需要将支架的分量按荷载分别处理，包括垂直、水平、剪切和扭矩四个方向上的荷载。
•计算支架的扭转刚度。
扭转刚度是指支架在受力作用下的扭转变形程度，需要根据支架材料的强度和形状进行计算。
•计算支架的弯曲刚度。
弯曲刚度是指支架在受力作用下的弯曲变形程度，同样需要根据支架材料的强度和形状进行计算。
•计算支架的承载能力。
支架的承载能力是指支架在荷载作用下的最大承载能力值，需要根据支架的构造和受力情况进行计算。
计算公式•支架荷载计算公式：支架荷载 = 分量荷载 + 载荷作用 + 摩擦力•支架的扭转刚度计算公式：Kt = GJ / L其中G为材料的剪切模量，J为截面扭转常数，L为支架的长度。
•支架的弯曲刚度计算公式：Kb = EI / L其中E为材料的弹性模量，I为截面惯性矩，L为支架的长度。
•支架的承载能力计算公式：P = Mx / Y + My / X其中Mx和My分别为支架在垂直和水平方向上的扭转力矩，X和Y分别为支架在垂直和水平方向上的截面模量。
结论满堂支架计算是建筑安全工作中不可或缺的环节，需要根据实际情况进行详细的计算和设计。
本文介绍了满堂支架计算的基本原理和方法，希望对读者了解和掌握这一领域有所帮助。
满堂支架计算书(调整)
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
满堂式盖梁支架计算书_pdf
筑龙网
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q=（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）/(2×11.64)=3.56tf/m; Ma=-2.332×q/2=-9.66tf.m; Mc=-5.732×q/2+20.74×3.4=12.07tf.m Mc 控制设计； 321 钢桁片的截面特性：A=25.48×2 cm2;W=3570 cm3; 4、321 钢桁梁强度复核 σ＝1.2×Mc×107/(3570×103)=40.57 MPa <[σ]=210MPa; 抗弯能力满足要求。 Q＝20.74-2.33×3.56=12.45tf<Q 容=24.5tf。 抗剪能力满足要求。 5、 承重钢棒强度复核 A=3.14×1002/4=7854 mm W=3.14×1003/32=98125 mm3 M＝20.74×0.09=1.87 tf.m Q＝20.74 tf; σ ＝ 1.2×M×107/98125=228.69 MPa <[σ]=315MPa( 钢 棒 采 用 16Mnφ100) τ=1.2×4×20.74×104/(3×7854)=42.25 MPa<[τ]=185MPa 钢棒抗弯抗剪均符合要求.
A钢结构设计规范»选取。 4）、简图
3、 荷载计算 1）、模板重量：G1＝4.8T； 2）、支架重量：G2＝2×0.275×5=2.75T; 3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6） ×1.9×2.5=68.89T; 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;
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4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力 N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n; n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取 1.2;立柱管采用 ø48×3.5 钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取µ＝1。στµ 立柱抗压强度复核： σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求. 稳定性复核:λ= µL/i=76;查 GBJ17-88 得ϕ=0.807 σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa; 稳定性满足要求. 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力 N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf; 扣件的容许抗滑移力 Rc=0.85tf. 使用两个扣件 2×Rc＝1.7 tf>1tf. 扣件抗滑移满足设计要求. 5．在支架搭设时应在纵横向每隔 4－5 排设 45 度剪力撑。 二、悬空支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位。 2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
满堂支架结构验算
满堂支架结构验算在建筑物的施工中，支架是一种十分重要的承重结构，特别是在高层建筑的搭建中。
满堂支架是指将钢管、节点和托架组合成的多层空间框架结构，应用于建筑物各层的施工中，以便于材料的安装和人员操作。
在进行满堂支架的施工前，需要进行结构的验算，以确保其具有足够的承重能力，保证施工过程中的安全和稳定性。
本文将对满堂支架结构验算进行探讨和介绍。
满堂支架组成部分满堂支架由钢管、节点和托架三个组成部分组合而成。
其中，钢管是满堂支架的主体，由多根钢管相互连接成多个框架，相邻的框架之间通过连接节点连接。
与钢管相邻的连接节点部分，是由若干个节点组成的，节点之间通过连接螺栓连接。
连接节点的两段之间，需要使用托架进行支撑。
满堂支架施工中的安全问题在进行满堂支架的施工中，需要注意其安全问题，预防意外事故的发生。
下面是一些需要注意的问题：1.确认支架的承重能力是否足够，以及支架的稳定性是否足够；2.安全网的设置，确保安全网能够覆盖整个施工区域，保证施工人员的安全；3.工人在施工时，应全程佩戴安全带，确保自身的安全。
满堂支架结构验算满堂支架的结构验算是施工前需要进行的一个重要步骤，以保证满堂支架具有足够的承重能力，并且能够保证其在施工过程中的安全性和稳定性。
下面是满堂支架的结构验算步骤：第一步，确定支架的各项参数满堂支架的各项参数，包括支架框架的型号、钢管的规格、节点的型号和数量、托架的型号和数量等，需要事先确定好。
在确定这些参数时，需要综合考虑各个参数之间的关系，确保其和谐协调，并且满足设计要求。
第二步，进行静力计算满堂支架的静力计算是结构验算的核心部分，需要按照设计要求，对满堂支架的各个部分进行静力分析，计算支架的承重能力。
在进行计算时，需要考虑各个部分之间的相互约束关系，并据此进行相应的计算。
第三步，进行验算在完成了静力计算之后，需要对计算结果进行验算。
验算时，需要对各项参数进行综合分析，对满堂支架的各项技术指标进行评估。
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湖南省宜章至凤头岭高速公路工程G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书上海警通宜凤高速S1-6工区二00九年十一月满堂式支架强度及稳定性计算一、计算说明：1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）”典型断面图计算（图号SVII-5-8）。
2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。
根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。
3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。
横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。
设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。
4、支架按容许应力法设计检算。
5、立杆容许荷载‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：二、中横梁处立杆受力验算：1、中横梁处砼恒载为：g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m32、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m23、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m24、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。
①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。
5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。
6、风荷载：郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》）K1,设计风速频率换算系数，采用1.0；K2，风载体型系数，采用0.8；K3，风压高度变化系数，取1.0；K4，地形、地理条件系数，取1.0；横向风压W=K1*K2*K3*K4*W0=0.28kpa迎风面积：13.5*18+15.3*25+16.6*33+16.3*25=1580.8m2支架：横向风压的70%*迎风面积0.28kpa*70%*1580.8m2=309.84KNg6=309.84KN/(7.74m*101m)=0.40KN/m27、合计G=K1g1+K2g2+K3g3+K4g4+K5g5+g6=51.6*1.2+2*1.4+2*1.4+0.46*1.2+1*1.4+1.62=69.87KN/ m2由于中横梁处立杆间距为0.6m*0.9m，则每根立杆受力为：N=0.6*0.9*G=0.6*0.9*69.87=37.7KN8、立杆强度验算：由于横杆步距为0.6m，长细比λ=l/i=600/15.95=38，查《路桥施工计算手册》附录三，得φ=0.882则[N]=φA[б]=0.882*424*215=80403N=80.4KN结论：由N＜[N],抗压强度满足要求，中横梁处立杆（间距三、跨中段立杆受力验算1、砼恒载计算跨中砼恒载为：g1=S/B*Υ=6.841/7.74*26=23.0KN/m2，见附图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1查得，当配筋率>2%时Υ=26KN/m3。
2、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m23、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m24、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c+d+e=1.75KN/m2木材为落叶松，容重为Υ=7.5 KN/m3（源于《路桥施工计算手册》表8-1）。
①纵向水平方木：1/0.9*0.1*0.15*7.5=0.13 KN/m2②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18 KN/m2③竹胶板：0.012*7.5=0.09 KN/m2④钢模（芯模）：空心断面周长L（下部为缺口）L=（1.35-0.2*2）*2+（3.27-0.6*2）+（0.22+0.22）1/2*2+（0.62+0.22）1/2=5.801m钢模恒载：0.75*5.801/3.87= 1.124KN/m2钢模为0.75KN/ m2来自于《路桥施工计算手册》表8-1。
⑤芯模木支撑：5.801*0.1*0.15/0.8*7.5/3.87=0.211KN/m2。
其中，5.801为排架周长，0.8m为排架间距。
5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2来源于《路桥施工计算手册》表8-1。
6、风荷载：郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》）K1,设计风速频率换算系数，采用1.0；K2，风载体型系数，采用0.8；K3，风压高度变化系数，取1.0；K4，地形、地理条件系数，取1.0；横向风压W=K1*K2*K3*K4*W0=0.28kpa迎风面积：13.5*18+15.3*25+16.6*33+16.3*25=1580.8m2支架：横向风压的70%*迎风面积0.28kpa*70%*1580.8m2=309.84KNg6=309.84KN/(7.74m*101m)=0.40KN/m27、合计G=K1g1+K2g2+K3g3+K4g4+K5g5+g6=23.0*1.2+2*1.4+2*1.4+1.735*1.2+1*1.4+1.62=37.1KN/ m28、立杆强度验算：（1）、跨中立杆间距为0.9m*0.9m，则每根立杆受力：N=0.9*0.9*G=0.9*0.9*37.1=30.1KN由于横杆步距为0.6m，长细比λ=l/i=600/15.95=38，查《路桥施工计算手册》附录三，得φ=0.882则[N]=φA[б]=0.882*424*215=80403N=80.4KN结论：由N＜[N],跨中处立杆（间距0.9m*0.9m）能够满足应力要求。
（2）、跨中立杆间距为1.2m*0.9m，则每根立杆受力：N=1.2*0.9*G=1.2*0.9*37.1=40.1KN立杆容许荷载：由于横杆步距为0.6m，长细比λ=l/i=600/15.95=38，查《路桥施工计算手册》附录三，得φ=0.882则[N]=φA[б]=0.882*424*215=80403N=80.4KN结论：由N＜[N],跨中处立杆（间距0.9m*0.9m）能够满足应力要求。
四、立杆稳定性验算钢管外径48mm，壁厚3.0mm。
I=1.078*105mm4；A=（π/4）（D2-d2）=424mm2；i=（I/A）1/2=1.595cm；长细比λ=L/i=60/1.595=38；查《路桥施工计算手册》附表3-25，λ<[λ]=100；查《路桥施工计算手册》附表3-26，得受压构件弯曲系数φ1=0.882б=N/（φ1A）跨中б=N/（φ1A）=41.4*103/（0.882*4.24*10-4）=110.7MPa<[б] =215 MPa中横梁б=N/（φ1A）=38.4*103/（0.882*4.24*10-4）=102.7MPa<[б] =215MPa结论：立杆稳定性满足要求。
通过以上验算证明本施工方案的支架布置是满足施工安全要求的。
五、方木横梁挠度计算设计纵向横梁用15×10cm方木，横向分布10×6cm小方木，间距为25cm。
1、中横梁（1）、纵向横梁最大变形（挠度）计算如下：纵梁跨度：l2=0.6m，横桥向宽度l1=0.9m，纵梁单位荷载：g=（g1+g2+g3+g4+g5+g6）*l1=57.46*0.9=51.71N/m根据选定的截面尺寸核算其挠度，则有：I=bh3/12=0.1*0.153/12=2.8125*10-5m4f=(5/384)*(gl24/EI)=5*51.71*0.64/(384*1.0*109*2.8125*10-5 )=0.310*10-5mf/l2=0.310*10-5/0.6=1/193548＜l2/400=1/666.7，满足要求。
（2）、横向横梁最大变形（挠度）计算如下：横梁跨度：l2=0.25m，横桥向宽度l1=0.6m，横梁单位荷载：g=（g1+g2+g3+g4+g5+g6）*l1=57.46*0.25=14.37N/m根据选定的截面尺寸核算其挠度，则有：I=bh3/12=0.1*0.063/12=0.18*10-5m4f=(5/384)*(gl24/EI)=5*14.37*0.64/(384*1.0*109*0.18*10-5) =1.35*10-5mf/l2=1.35*10-5/0.6=1/44444＜l2/400=1/666.7，满足要求。
2、跨中（1）、纵向横梁最大变形（挠度）计算如下：纵梁跨度：l2=1.2m，横桥向宽度l1=0.9m，纵梁单位荷载：g=（g1+g2+g3+g4+g5+g6）*l1=30.15*0.9=27.14N/m根据选定的截面尺寸核算其挠度，则有：I=bh3/12=0.1*0.153/12=2.8125*10-5m4f=(5/384)*(gl24/EI)=5*27.14*1.24/(384*1.0*109*2.8125*10-5 )=0.261*10-4mf/l2=0.261*10-4/1.2=1/45977＜l2/400=1/333.3，满足要求。
（2）、横向横梁最大变形（挠度）计算如下：横梁跨度：l2=0.25m，横桥向宽度l1=0.6m，横梁单位荷载：g=（g1+g2+g3+g4+g5+g6）*l1=30.15*0.25=7.54N/m根据选定的截面尺寸核算其挠度，则有：I=bh3/12=0.1*0.063/12=0.18*10-5m4f=(5/384)*(gl24/EI)=5*7.54*0.64/(384*1.0*109*0.18*10-5)=0.71*10-5mf/l2=0.71*10-5/0.6=1/84507＜l2/400=1/666.7，满足要求。
六、立柱地基承载力验算根据地质资料，现浇箱梁桥址区为亚粘土，呈灰褐-褐红色，含砂卵石，顶部0.5m为耕植土，灰褐色，硬塑，层厚0.7-6.5m,【б0】=160Kpa。
出于安全考虑，在清除顶部0.3m耕植土后，分层填筑1.2m的爆破石渣，碾压至无明显轮迹, 在地基上浇筑20cm厚的C25混凝土基础，支架支撑在混凝土基础上。
处理后，地基承载力应达到200Kpa，即每平方米地基容许承载力为20t/m2，而箱梁荷载（考虑各种施工荷载）最大6.95t/m2，取安全系数1.5，为10.43 t/m2，完全满足施工要求。