煤矿高压短路电流计算
煤矿高压供电系统参数计算
000000供电系统参数计算一、系统参数（根据上级供电部门提供的系统参数）......110KV 至000000地面变电所10KV 母线运行小方式：X ′min=0.43042 运行大方式：X ′max=0.23366 二、基准值取基准电压： U c =10.5KV 基准容量： S d =100MVA=100000KVA基准电流：I d =S d /（U c ×√3）=100000KVA/（10.5KV ×1.732） =5498.7A ≈5.499KA （计算10.5KV 线路） 三、标幺值的计算短路电流计算采用标幺值计算，基准值是一个比较标准，那么基准电抗就可以用下式来决定X d =dI c U 3=dS c U 2 (Ω）供电系统各主要元件的电抗标幺值计算 （一）电力系统电抗标幺值：X *S =ksS S d式中：X *S —电力系统电抗标幺值； S d —基准容量；S ks —电力系统短路容量； （二）电力变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×nS d S 100U k ％—变压器短路电压百分数； S n —变压器额定容量；（三）电缆线路的电抗标幺值：X e =xL2C d U S（四） X —架空线路单位长度电抗值，Ω/km注：系统元件本身的电抗为X ，电阻为R ，当31X ＞R 时，只需要计算元件的电抗值；当短路回路中各元件的总电阻R Σ＞31X Σ时，同时考虑总电阻和总电抗，并用Z Σ=22R X ΣΣ+的值进行计算。
各种架空线路、电缆单位长度的电阻、电抗的标幺值导线及电缆型号电阻（标幺值）（Ω/km ）电抗（标幺值）（Ω/km ） YJV 22-8.7/10 3×185（铜） 0.09 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×150（铜） 0.11 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×120（铜） 0.14 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×95（铜） 0.17 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×70（铜） 0.24 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×50（铜） 0.34 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.48 0.0726 LGJ —185 0.17 0.305 LGJ —150 0.21 0.309 LGJ —120 0.27 0.315 LGJ —95 0.33 0.32 LGJ —50 0.65 0.345 LJ —50 0.64 0.345 LJ —350.920.356一）D 1点（地面变电所10KV 母线） 000000线II 回： LGJ-185-5.8km 架空线路的电抗标幺值：X 1=XL2C d U SX —架空线路单位长度电抗值，Ω/km L —架空线路长度，km 运行小方式：X ′min=0.43042 运行大方式：X ′max=0.23366 X 1=XL=0.305×5.8×25.10100=1.60453X Σ（D1min)=X min +X 1=0.43042+1.60453=2.03496 X Σ（D1max)=X max +X 1=0.23366+1.60453=1.83819 I D1(3)min =I d /X Σ（D1min)=5.499/2.03496≈2.70KA I D1(2)min =√3/2×I D1(3)min=0.866×2.7≈2.34KAI D1(3)max=I d /X Σ（D1max)=5.499/1.83819≈2.99KAS D1min =S d /X Σ（D1min)=100/2.03496≈49.14MVA S D1MAX =S d /X Σ（D1max)=100/1.83819≈54.40MVA 注：X 1：000000II 回架空线路电抗标幺值 L ：架空线路长度X Σ（D1min):D 1点最小三相短路电抗标幺值 X Σ（D1max):D 1点最大三相短路电抗标幺值 I D1(3)min:D 1点最小三相短路电流值 I D1(3)max:D 1点最大三相短路电流值I D1(2)min:D 1点最小两相短路电流值S D1min :D 1点的最小三相短路容量 S D1max :D 1点的最大三相短路容量二）D 2点（地面10KV 变电所至低压室变压器母线）007、012出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.05km R 1=0.05×0.48=0.024 X 1=0.05×0.0726=0.00363Z 1=2200363.0024.0+=0000132.0000576.0+=0.0243 变压器：S11-100/10/0.4 短路阻抗：U k =4.5％ 变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×nS d S 100=4.5%/100×100000/（100×1000）=4.5×1=4.5 ①小运行方式X ′min = X Σ（D1min)=2.03496（D 1点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.03496+0.0243+4.5=6.55926注：（Z min ：D 2点最小三相短路电抗标幺值）I(2)min=23×I d /Z min =4.762/6.55926≈0.73KA ②大运行方式X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1+X T =1.83819+0.0243+4.5 ≈6.36 Z max （D 2点最大三相短路电抗标幺值）I(3)max =max2d Z I =5.499/6.36≈0.86KAS max =maxZ d S =100/6.36≈15.72MVA三）D 3点（地面10KV 变电所至瓦斯泵高压电机） 006、011出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.18km R 1=0.18×0.48=0.0864 X 1=0.18×0.0726=0.01307Z 1=2201307.00864.0+=0001708.000746.0+=0.08637 ①小运行方式X ′min = X Σ（D1min)=2.03496（D 1点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.03496+0.08637=2.12133 （Z min ：D 3点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/2.12133≈2.25KA ②大运行方式X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 =1.83819+0.08637=1.92456 Z max （D 3点最大三相短路电抗标幺值） I(3)max=maxd Z I =5.499/1.92456≈2.86KA S max =maxZ dS =100/1.92456≈51.96MVA四）D 4点（地面10KV 变电所至高压无功补偿器） 005、014出线电缆：YJV22-8.7/10 3×35（铜）0.02km R 1=0.02×0.48=0.0096 X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0+=0.00971 ①小运行方式X ′min = X Σ（D1min)=2.03496（D 1点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.03496+0.00971=2.04467 （Z min ：D 4点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/2.04467≈2.33KA ②大运行方式X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 =1.83819+0.00971=1.8479 Z max （D 4点最大三相短路电抗标幺值） I(3)max=maxZ I d =5.499/1.8479≈2.98KA S max =maxZ dS =100/1.8479≈55.12MVA五）D 5点（地面10KV 变电所至主通风机房进线柜） 013、018出线电缆：YJV22-8.7/10 3×35（铜）0.15km R 1=0.15×0.48=0.072 X 1=0.15×0.0726=0.01089Z 1=2201089.0072.0+=00011859.0005184.0+=0.12678 ①小运行方式：Z min =X ′min +Z 1=2.03496+0.12678=2.16174（Z min ：D 5点最小三相短路电抗标幺值）I(2)min=23×I d /Z min =4.762/2.16174≈2.21KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 =1.83819+0.12678=1.96497 Z max （D 5点最大三相短路电抗标幺值） I(3)max=maxd Z I =5.499/1.96497≈2.80KA S max =maxZ dS =100/1.96497≈50.89MVA六）D 6点（主通风机房风机反转柜至主通风机高压电机） 1#反转柜（1AH)、2#反转柜（2AH)出线 电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.04km R 1=0.04×0.48=0.0192 X 1=0.04×0.0726=0.0029Z 1=220029.00192.0+=0000084.0000369.0+=0.0194 ①小运行方式X ′min = X Σ（D1min)=2.03496（D 1点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.03496+0.0194=2.05436 （Z min ：D 6点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/2.05436≈2.32KA ②大运行方式Z max =X ′max +Z 1 =1.83819+0.0194=1.85759 Z max （D 6点最大三相短路电抗标幺值） I(3)max=maxd Z I =5.499/1.85759≈2.96KA S max =maxZ dS =100/1.85759≈53.83MVA七） D 7点（地面10KV 变电所至采区10KV 变电所母线） 009、008出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×50（铜）0.5km R 1=0.34×0.5=0.17 X 1=0.0726×0.5=0.0363Z 1=220363.017.0+=00132.00289.0+=03022.0=0.1738 ①小运行方式：X ′min = X Σ（D1min)=2.03496（D 1点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.03496+0.1738=2.20876 （Z min ：D 7点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/2.20876≈2.16KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点最大三相短路电抗标幺值） （D 1点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1=1.83819+0.1738 =2.01199 Z max （D 7点最大三相短路电抗标幺值）maxZ S max =maxZ d S =100/2.01199≈49.70MVA八）D 8点（采区10KV 变电所至1、2#专用变压器母线） 5#、6#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.02km R 1=0.02×0.48=0.0096 X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0+=0.00971 变压器：KBSG-200/10 短路阻抗：U k =4.12％ 变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×nS d S 100=4.12%/100×100000/（100×200）=4.12×5=20.6 ①小运行方式X ′min = X Σ（D7min)=2.20876（D 7点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.20876+0.00971+20.6=22.81847 （Z min ：D 8点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/22.81847≈0.21KA ②大运行方式X ′max =Z D7max =2.01199（D 7点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.01199+0.00971+20.6=22.6217 Z max （D 8点最大三相短路电抗标幺值）maxZ S max =maxZ dS =100/22.6217≈4.42MVA九）D 9点（采区10KV 变电所至3#动力变压器母线） 8#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.02km R 1=0.02×0.48=0.0096 X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0+=0.00971 变压器：KBSG-500/10 短路阻抗：U k =4.30％ 变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×nS d S 100=4.3%/100×100000/（100×500）=4.3×2=8.6 ①小运行方式X ′min = X Σ（D7min)=2.20876（D 7点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.20876+0.00971+8.6=10.81847 （Z min ：D 9点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/10.81847≈0.44KA ②大运行方式X ′max =Z D7max =2.01199（D 7点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.01199+0.00971+8.6=10.6217 Z max （D 9点最大三相短路电抗标幺值）max Z S max =maxZ d S =100/10.6217≈9.41MVA 十）D 10点（采区10KV 变电所至000000石门联络巷配电点动力变压器母线）9#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.12kmR 1=0.12×0.48=0.0576X 1=0.12×0.0726=0.0087Z 1=220087.00576.0+=00007569.000332.0+=0.05827 变压器：KBSG-630/10短路阻抗：U k =4％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4%/100×100000/（100×630）=4×1.587=6.35①小运行方式X ′min = X Σ（D7min)=2.20876（D 7点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.20876+0.05827+6.35=8.61703（Z min ：D 11点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/8.61703≈0.55KA ②大运行方式X ′max =Z D7max =2.01199（D 7点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.01199+0.05827+6.35=8.41486Z max （D 11点最大三相短路电抗标幺值）max Z S max =maxZ d S =100/8.4186≈11.88MVA 十一）D 11点（采区10KV 变电所至000000石门配电点动力变压器母线） 7#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.8kmR 1=0.8×0.48=0.384X 1=0.8×0.0726=0.058Z 1=22058.0384.0+=00336.01475.0+=0.15087变压器：KBSG-630/10短路阻抗：U k =4％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4%/100×100000/（100×630）=4×1.587=6.35①小运行方式X ′min = X Σ（D7min)=2.20876（D 7点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.20876+0.15087+6.35=8.70963（Z min ：D 11点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/8.70963≈0.55KA ②大运行方式X ′max =Z D7max =2.01199（D 7点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.01199+0.15087+6.35=8.51286Z max （D 11点最大三相短路电抗标幺值）max Z S max =maxZ d S =100/8.51286≈11.75MVA 十二）D 12点（采区10KV 变电所至中央10KV 变电所母线） 3#、4#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×50（铜）0.55kmR 1=0.55×0.34=0.187X 1=0.55×0.0726=0.04Z 1=22040.0187.0+=0016.0034969.0+=0.19①小运行方式X ′min = X Σ（D7min)=2.20876（D 7点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.20876+0.19=2.39876（Z min ：D 12点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/2.39876≈1.99KA ②大运行方式X ′max =Z D7max =2.01199（D 7点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 =2.01199+0.19=2.20199Z max （D 12点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/2.20199≈2.50KA S max =maxZ d S =100/2.20199≈45.41MVA 十三）D 13点（中央10KV 变电所至3#、4#专用变压器母线） 5、6#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：KBSG-315/10短路阻抗：U k =4.30％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.3%/100×100000/（100×315）=4.3×3.175=13.65①小运行方式X ′min =Z D12min =2.39876（D 12点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.39876+0.00971+13.65=16.05847 （Z min ：D 13点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/16.05847≈0.30KA ②大运行方式X ′max =Z D12max =2.20199（D 12点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.20199+0.00971+13.65=15.8617Z max （D 13点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/15.8617≈0.35KA S max =maxZ d S =100/15.8617≈6.30MVA 十四）D 14点（中央10KV 变电所至1#、00000石门联络巷配电点动力变压器母线）电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.07kmR 1=0.07×0.48=0.0336X 1=0.07×0.0726=0.0051Z 1=220051.00336.0+=000026.0001129.0+=0.033985 变压器：KBSG-500/10 两台短路阻抗：U k =4.30％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.3%/100×100000/（100×500×2）=4.3×1=4.3①小运行方式X ′min =Z D12min =2.39876（D 12点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.39876+0.033985+4.3=6.732745（Z min ：D 14点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/6.732745≈0.71KA ②大运行方式X ′max =Z D12max =2.20199（D 12点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.20199+0.033985+4.3=6.535975 Z max （D 14点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/6.535975≈0.84KA S max =maxZ d S =100/6.535975≈15.30MVA 十五）D 15点（中央10KV 变电所至2#动力变压器母线）电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0+=0.00971 变压器：KBSG-500/10短路阻抗：U k =4.30％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.3%/100×100000/（100×500）=4.3×2=8.6①小运行方式X ′min =Z D12min =2.39876（D 12点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.39876+0.00971+8.6=11.00847（Z min ：D 15点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/11.00847≈0.44KA ②大运行方式X ′max =Z D12max =2.20199（D 12点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.20199+0.00971+8.6=10.8117Z max （D 15点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/10.8117≈0.51KA S max =maxZ d S =100/10.8117≈9.25MVA 十六）D 16点（中央10KV 变电所至16区段10KV 变电所母线）1#、6#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×50（铜）0.4kmR 1=0.4×0.34=0.136X 1=0.4×0.0726=0.029Z 1=22029.0136.0+=000841.0018496.0+=0.139 ①小运行方式X ′min =Z D12min =2.39876（D 12点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.39876+0.139=2.53776（Z min ：D 16点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/2.53776≈1.88KA ②大运行方式X ′max =Z D12max =2.20199（D 12点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 =2.20199+0.139=2.34099Z max （D 16点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/2.34099≈2.35KA S max =maxZ d S =100/2.34099≈42.72MVA 十七）D 17点（16区段变电所至1、2#变压器母线） 3#、4#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0+=0.00971变压器：KBSG-500/10短路阻抗：U k =4.30％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.3%/100×100000/（100×500）=4.3×2=8.6①小运行方式X ′min =Z D16min =2.53776（D 16点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.53776+0.00971+8.6=11.14747（Z min ：D 17点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/11.14747≈0.43KA ②大运行方式X ′max =Z D16max =2.34099（D 16点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.34099+0.00971+8.6=10.9507Z max （D 17点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/10.9507≈0.50KA S max =maxZ d S =100/10.9507≈9.13MVA 十八)D 18点（00采区10KV 至00采区I 回10KV 母线）00采区地面变电所至00采区I 回10KV 母线 JKLYJ-50-1.1km X ′min =X Σ（D1min ）=2.03496（D 1点000000架空线最小三相短路电抗标幺值） X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点000000架空线最大三相短路电抗标幺值） X=xL 21C dU S =0.35×1.1×100/10.52≈0.35 X Σ（D18min)=X min +X=2.03496+0.35=2.38496X Σ（D18max)=X max +X=1.83819+0.35=2.18819I D1(3)min =I d /X Σ（D18min)=5.499/2.38496≈2.31KA I D1(3)max =I d /X Σ（D18max)=5.499/2.18819≈2.51KA I D1(2)min =0.866×I D1(3)min =0.866×2.31≈2.00KAS D18min =S d /X Σ（D18min)=100/2.38496≈41.93MVAS D18max =S d /X Σ（D18max)=100/2.18819≈45.70MVA注：X ：00采区变电所至00采区I 回架空线路电抗标幺值 x ：架空线路单位长度电抗值（当U N =3—10KV 时，x=0.35Ω/km ；U N =35—220KV 时，x=0.4Ω/km ）L ：架空线路长度X Σ（D18max):D 18点最大三相短路电抗标幺值X Σ（D18min):D 18点最小三相短路电抗标幺值I D1(3)max :D 18点最大三相短路电流值 I D1(3)min :D 18点最小三相短路电流值 I D1(2)min :D 18点最小两相短路电流值S D1max :D 18点的最大三相短路容量S D1min :D 18点的最小三相短路容量十九）D 19点（00采区10KV 至1#动力变压器母线） 3#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971变压器：S11-1250/10/0.4 短路阻抗：U k =4.5％ 变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.5%/100×100000/（100×1000）=4.5×1=4.5①小运行方式：X ′min =X Σ（D18min)=2.38496（D 18点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.38496+0.00971+4.5=6.89467 I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/6.89467≈0.69KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D18max)=2.18819（D 18点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1+X T =2.18819+0.00971+4.5=6.6979 I (3)max =max 2d Z I =5.499/6.6979≈0.82KAS max =max Z dS =100/6.6979≈14.93MVA二十）D 20点（00采区10KV 至3#动力变压器母线） 7#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02km R 1=0.02×0.48=0.0096 X 1=0.02×0.0726=0.001452 Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：KBSG-630/10/0.69 短路阻抗：U k =4％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4%/100×100000/（100×630）=4×1.587=6.35①小运行方式： X ′min =X Σ（D18min)=2.38496（D 18点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.38496+0.00971+6.35=8.74467I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/8.74467≈0.55KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D18max)=2.18819（D 18点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1+X T =2.18819+0.00971+6.35=8.5479I (3)max =max 2d Z I =5.499/8.5479≈0.64KAS max =max Z dS =100/8.5479≈11.70MVA二十一）D 21点（00采区10KV 至2#动力变压器母线）8#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：KS9-400/10/0.0.69短路阻抗：U k =4.5％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.5%/100×100000/（100×400）=4.5×2.5=11.25①小运行方式：X ′min =X Σ（D18min)=2.38496（D 18点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.38496+0.00971+11.25=13.64467I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/13.64467≈0.35KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D18max)=2.18819（D 18点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1+X T =2.18819+0.00971+11.25=13.4479I (3)max =max 2d Z I =5.499/13.4479≈0.41KAS max =max Z dS =100/13.4479≈7.44MVA二十二）D 22点（000线至00采区II 回10KV 母线）最小方式：X ′min=0.6378最大方式：X ′max=0.317 X=xL 21C dU S =0.35×0.3×100/10.52≈0.10 X Σ（D22min)=X min +X=0.6378+0.10≈0.74X Σ（D22max)=X max +X=0.317+0.10≈0.42I D1(3)min =)m 22D X 1d I in （Σ=5.499/0.74≈7.43KA I D1(3)max =max )22D X d I （Σ=5.499/0.42≈13.09KAI D1(2)min =0.866×I D1(3)min =0.866×7.43≈6.43KA S D1min =)22D X d S min （Σ=100/0.74≈135.14MVAS D1MAX =)22D X dS max （Σ=100/0.42≈238.10MVA注：X ：00采区II 回架空线路000线电抗标幺值x ：架空线路单位长度电抗值（当U N =3—10KV 时，x=0.35Ω/km ；当U N =35—220KV 时，x=0.4Ω/km ）L ：架空线路长度X Σ（D22max):D 22点最大三相短路电抗标幺值X Σ（D22min):D 22点最小三相短路电抗标幺值I D1(3)max :D 22点最大三相短路电流值 I D1(3)min :D 22点最小三相短路电流值 I D1(2)min :D 22点最小两相短路电流值S D1max :D 22点的最大三相短路容量S D1min :D 22点的最小三相短路容量二十三）D 23点（00采区10KV 至1#动力变压器母线）3#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：S11-1250/10/0.4短路阻抗：U k =4.5％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.5%/100×100000/（100×1000）=4.5×1=4.5①小运行方式X ′min =X Σ（D22min)=0.74Z min =X ′min +Z 1+X T =0.74+0.00971+4.5≈5.25I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/5.25≈0.91KA ②大运行方式X ′max =X Σ（D22max)=0.42Z max =X ′max +Z 1+X T =0.42+0.00971+4.5 ≈4.93I (3)max =max 2d Z I =5.499/4.93≈1.12KAS max =max Z dS =100/4.93≈20.28MVA二十四）D 24点（00采区10KV 至3#动力变压器母线）7#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：KBSG-630/10/0.69短路阻抗：U k =4％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4%/100×100000/（100×630）=4×1.587=6.35①小运行方式：X ′min =X Σ（D22min)=0.74Z min =X ′min +Z 1+X T =0.74+0.00971+6.35≈7.10I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/7.1≈0.67KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D22max)=0.42Z max =X ′max +Z 1+X T =0.42+0.00971+6.35 ≈6.78I (3)max =max 2d Z I =5.499/6.78≈0.81KAS max =max Z dS =100/6.78≈14.75MVA二十五）D 25点（00采区10KV 至2#动力变压器母线）8#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：KS9-400/10/0.0.69短路阻抗：U k =4.5％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.5%/100×100000/（100×400）=4.5×2.5=11.25①小运行方式：X ′min =X Σ（D22min)=0.74Z min =X ′min +Z 1+X T =0.74+0.00971+11.25≈12.00I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/12≈0.40KA②大运行方式：X ′max =X Σ（D22max)=0.42Z max =X ′max +Z 1+X T =0.42+0.00971+11.25 ≈11.68I (3)max =max 2d Z I =5.499/11.68≈0.47KAS max =max Z dS =100/11.68≈8.56MVA十八-1）D 18-1点（地面10KV 变电所至00采区I 回电源）004#柜出线电缆： JKLYJ-50-1.1kmR=0.65 X=0.345R 1=0.65×1.1=0.715X 1=0.345×1.1=0.3795Z 1=223795.0715.0+=14402025.0511225.0+=0.809①小运行方式：X ′min = X Σ（D18min)=2.38496（D 1点最小三相短路电抗标幺值）Z min =X ′min +Z 1=2.38496+0.809=3.19396（Z min ：D 18-1点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/3.19396≈1.49KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D18max)=2.18819（D 1点最大三相短路电抗标幺值）Z max =X ′max +Z 1 =2.18819+0.809=2.99719Z max （D 18-1点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/2.99719≈1.83KA S max =maxZ d S =100/2.99719≈33.36MVA四、各开关整定计算1、地面10KV 变电所1)001、002进线开关和010联络开关变比：250/5，视在计算负荷：7290KVAI (2)min =2.34KA ，I(3)max =2.99KA I N =N U S ×330=1037290⨯=420.9 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =250/5=50、I 1max =1.5I N =631.35 过流定值整定①过流动作值I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =5085.012.1⨯⨯×631.35=17.826A 取I OP =18A②过流动作时限：取t=1S③灵敏度效验S p =op I i K I w K min)2(=185031034.21⨯⨯⨯=2.60＞1.5 符合要求速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =5012.1⨯×2.99×10³=71.76A 取I qb =25A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =255031034.21⨯⨯⨯=1.87＞1.5 符合要求限时速断定值整定①限时速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =5012.1⨯×2730=65.52A （I (3)max 为009、008出线最大三相短路电流）取I qb =20A②限时速断动作时限：取t=1S2）、007、012开关柜（地面10KV 变电所1#、2#变压器控制柜出线） 变比：150/5 视在计算负荷：1000KVAI (2)min =0.73KA ，I(3)max =0.86KA I N =N U S ×330=1031000⨯=57.73 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =30、I 1max =1.5I N =86.6A过流定值整定①过流动作值：I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =3085.012.1⨯⨯×86.6=4.08 取I OP =5A②过电流动作时限：取t=0.5S③灵敏度效验S p =op I i K I w K min)2(=53031073.01⨯⨯⨯=4.87＞1.5 符合要求过载定值整定①过载动作值I op =i K w K re K 1I N =3012.1⨯×86.6=3.46取I op =4A过载时限：取t=10S 报警速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =3012.1⨯×0.86×10³=34.4A 取I qb =15A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =153031073.01⨯⨯⨯=1.62＞1.5 符合要求3）、006、011开关柜（地面10KV 变电所至1#、2#315瓦斯泵高压电机）变比：40/5 视在计算负荷：315KWI (2)min =2.25KA ，I(3)max =2.86KA I N =N U S ×330=103315⨯=18.19 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =8、I 1max =1.5I N =27.28A过流定值整定①过流动作值I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =885.012.1⨯⨯×27.28=4.81 取I OP =5A②过流动作时限：取t=22S③灵敏度效验；S p =op I i K I w K min)2( =5831025.21⨯⨯⨯=56.25＞1.5 符合要求过载定值整定①过载动作值：I op =i K w K re K 1I N =812.1⨯×18.19=2.73A 取I qb =3A②过载时限：取t=25S 报警速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =812.1⨯×2.86×10³=429A 取I qb =18A②灵敏度效验；S p =qb I i K min)2(I w K =18831025.21⨯⨯⨯=15.63＞1.5 符合要求4）、005、014开关柜（地面10KV 变电所至I 段、II 段电容补偿） 变比：50/5 电容器额定电流：50AI (2)min =2.33KA ，I (3)max =2.98KA取：K W =1、K rel =1.6、K re =0.85、K i =10、I N =50A过流定值整定①过流动作值I OP =i K w K 1re K I N =1016.1⨯×50=8 取I OP =8A②过流动作时限：取t=0.5S③灵敏度效验；S p =op I i K I w K min)2( =81031033.21⨯⨯⨯=29.13＞1.5 符合要求速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =1016.1⨯×2.98×10³=476.8A 取I qb =25A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =251031033.21⨯⨯⨯=9.32＞1.5 符合要求5）、013、018开关柜（地面10KV 变电所出线至主通风机进线） 变比：200/5 视在计算负荷：710KWI (2)min =2.21KA ，I(3)max =2.80KA I N =N U S ×330=103710⨯=40.99 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =40、I 1max =1.5I N =61.49过流定值整定①过流动作值I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =4085.012.1⨯⨯×61.49=2.17A 取I OP =3A②过载电流动作时限：取t=0.8S③灵敏度效验S p =op I i K I w K min)2(=34031021.21⨯⨯⨯=18.42＞1.5 符合要求过载定值整定①过载动作值I op =i K w K re K 1I N =4012.1⨯×40.99=1.23A 取I qb =2A②过载时限：取t=25S 报警速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =4012.1⨯×2.8×10³=84 取I qb =12A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =124031021.21⨯⨯⨯=4.6＞1.56）、1#、2#风机反转柜（主通风机反转柜至主通风机高压电机出线） 变比：100/5 视在计算负荷：710KWI (2)min =2.32KA ，I(3)max =2.96KA I N =N U S ×330=103710⨯=40.99 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =20、I 1max =1.5I N =61.49过流定值整定①过流动作值：I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =2085.012.1⨯⨯×61.49=4.34A取I OP =5A②过载电流动作时限：取t=22S③灵敏度效验S p =op I i K I w K min)2(=52031032.21⨯⨯⨯=23.2＞1.5 符合要求过载定值整定①过载动作值：I op =i K w K re K 1I N =2012.1⨯×40.99=2.45A 取I qb =3A②过载时限：取t=25S 报警速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =2012.1⨯×2.96×10³=177.6 取I qb =10A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =102031032.21⨯⨯⨯=11.6＞1.5 符合要求7）、009、008开关柜（地面10KV 变电所出线至采区10KV 变电所） 变比：200/5 视在计算负荷：5290KVAI (2)min =2.16KA ，I(3)max =2.73KA I N =N U S ×330=1035290⨯=305.4 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =40、I 1max =1.5I N =458.1过流定值整定①过流动作值：I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =4085.012.1⨯⨯×458.1=16.17A 取I OP =17A②过载电流动作时限：取t=0.8S③灵敏度效验S p =op I i K I w K min)2(=174031016.21⨯⨯⨯=3.18＞1.5 符合要求速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =4012.1⨯×2.73×10³=81.9 取I qb =22A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =224031016.21⨯⨯⨯=2.45＞1.5限时速断定值整定①限时速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =4012.1⨯×2500=75A （I (3)max 为采区变电所3#、4#高爆出线最大三相短路电流）取I qb =20A③限时速断动作时限：取t=1S2、采区变电所1）1#、2#高爆开关（采区10KV 变电所进线柜）和10#高爆开关（联络开关） 变比：200/5过载位数范围：0.2、0.3、0.4、0.6、0.8、1.2、1.4档，短路倍数范围：1.6、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0、8.0、10档， 视在计算负荷：2160KVAI (2)min =2.16KA ，I (3)max =2.73KA①过载值整定I e =N U S×3Σ=1032160 =124.7A I z =I e =124.7A整定过载电流为：130A 0.8档，过载延时2档②短路整定I d =K k ×K x ×K gh ×I eb =1.5×1×1.5×124.7=280.6A整定短路电流为：800A 4档③两相短路电流及灵敏度效验计算 K=d I I min )2(=2160/800=2.7＞1.5 符合保护灵敏度要求2）、采区变电所5#、6#高爆（采区变电所风机专用变压器出线） 变比：50/5，过载倍数范围：0.2、0.3、0.4、0.6、0.8、1.2、1.4档，短路倍数范围：1.6、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0、8.0、10档，开关负荷为：200KVAI (2)min =0.21KA ，I (3)max =0.24KA①过载值整定I e =N U S×3Σ=103200⨯=11.54 I z =I e =11.54A整定过载电流为：15A 0.3档，过载延时2档②短路整定I d =K k ×K x ×K gh ×I eb =1.5×1×1.5×11.54=25.97A整定短路电流为：80A 2档③两相短路电流及灵敏度效验计算 K=d I I min )2(=80210=2.63＞1.5 灵敏度符合要求。
短路电流的计算
短路电流的计算在短路电流的计算中，分为无限容量系统及有限容量系统短路电流计算。
无限容量系统短路电流计算适用于电源容量很大或者是短路点距电源的电气距离很远的电网，这时系统电压认为是不变的；有限容量系统短路电流计算适用于电源功率不大或短路点距电源的电气距离很近的电网，这时电源母线电压是变化的。
理想中的无限容量系统是指电源容量为无限大，阻抗为零。
在实际计算中，只要电源阻抗不超过短路时总阻抗的5%--10%，则认为是无限容量系统。
煤矿供电一般引自大电力系统，计算时采用无限容量系统短路电流的计算方法。
一、高压供电系统短路电流的计算1）短路电流变化过程分析：下图为无限容量供电系统发生三相短路时的单线图。
当d 点发生三相短路时，整个电路阻抗缩小到Z L ，而无限容量系统母线电压不变，所以短路后回路中的电流突然增大。
此时会产生一个短路电流冲击i ch ，其有效值为I ch ,大小为：i ch =2.55I d (3) I ch =1.52I d (3)在校验电气设备动稳定性时，要用短路电流冲击值来校验。
2）短路回路中元件阻抗的计算在计算高压电网中的短路电流时，一般只计算发电机、变压器、线路、电抗器的电抗，只有在短路回路中总阻抗大于总电抗的1/3时，才计算电阻。
计算时一般采用标么值。
（1）系统电抗标么值： )(*dt d j x S S S X 或S j —基准容量，一般取100MV A ；S d －电源母线电大短路容量 S dt －电源线路断路器的切断容量Sr=∞ r=0 x=0F(3)（２）电力变压器的标么值：22*100%jebeb j bU U S S U X ∙∙= Ｕ%－阻抗电压； Ｓj －基准容量； Ｓeb －额定容量； Ｕeb －额定电压； Ｕj －基准电压，一般取Ｕp （平均电压）。
见下表（３）线路的标么值：20*pjLU S L X X ∙=X 0－线路单位电抗值（Ω/km ），见下表。
L －线路长度（km ）（4）电抗器的电抗标么值：ekj jek k I U I U U X ∙=100%*3）短路电流的计算在计算短路电流之前，首先应根据供电系统图作出对应短路点的等值电路单线图，然后用网路简化规则加以简化，求出短路回路总阻抗，最后计算短路电流。
煤矿高低压短路电流计算
短路电流计算计算条件1.假设系统有无限大的容量.用户处短路后,系统母线电压能维持不变.即计算阻抗比系统阻抗要大得多.具体规定: 对于3～35KV级电网中短路电流的计算,可以认为110KV及以上的系统的容量为无限大.只要计算35KV及以下网络元件的阻抗.2.在计算高压电器中的短路电流时,只需考虑发电机、变压器、电抗器的电抗,而忽略其电阻;对于架空线和电缆,只有当其电阻大于电抗1/3时才需计入电阻,一般也只计电抗而忽略电阻.3. 短路电流计算公式或计算图表,都以三相短路为计算条件.因为单相短路或二相短路时的短路电流都小于三相短路电流.能够分断三相短路电流的电器,一定能够分断单相短路电流或二相短路电流.简化“短路电流”计算法在简化计算法之前必须先了解一些基本概念.1.主要参数Sd三相短路容量(MV A)简称短路容量校核开关分断容量Id三相短路电流周期分量有效值(KA)简称短路电流校核开关分断电流和热稳定IC三相短路第一周期全电流有效值(KA) 简称冲击电流有效值校核动稳定ic三相短路第一周期全电流峰值(KA) 简称冲击电流峰值校核动稳定x电抗(Ω)其中系统短路容量Sd和计算点电抗x 是关键.2.标么值计算时选定一个基准容量(Sjz)和基准电压(Ujz).将短路计算中各个参数都转化为和该参数的基准量的比值(相对于基准量的比值),称为标么值(目的是要简化计算).(1)基准基准容量Sjz =100 MV A基准电压UJZ规定为8级. 230, 115, 37, 10.5, 6.3, 3.15 ,0.4, 0.23 KV有了以上两项,各级电压的基准电流即可计算出,例: UJZ (KV)3710.56.30.4因为S=1.73*U*I 所以IJZ (KA)1.565.59.16144(2)标么值计算容量标么值S* =S/SJZ.例如:当10KV母线上短路容量为200 MV A时,其标么值容量S* = 200/100=2.电压标么值U*= U/UJZ ; 电流标么值I* =I/IJZ3.无限大容量系统三相短路电流计算公式短路电流标么值: I*d = 1/x* (总电抗标么值的倒数).短路电流有效值: Id= IJZ* I*d=IJZ/ x*(KA)冲击电流有效值: IC = Id *√1+2 (KC-1)2 (KA)其中KC冲击系数,取1.8所以IC =1.52Id冲击电流峰值: ic =1.41* Id*KC=2.55 Id (KA)当1000KV A及以下变压器二次侧短路时,冲击系数KC ,取 1.3这时:冲击电流有效值IC =1.09*Id(KA)冲击电流峰值: ic =1.84 Id(KA)掌握了以上知识,就能进行短路电流计算了.公式不多,又简单.但问题在于短路点的总电抗如何得到?例如:区域变电所变压器的电抗、输电线路的电抗、企业变电所变压器的电抗,等等. 一种方法是查有关设计手册,从中可以找到常用变压器、输电线路及电抗器的电抗标么值.求得总电抗后,再用以上公式计算短路电流; 设计手册中还有一些图表,可以直接查出短路电流. 下面介绍一种“口诀式”的计算方法,只要记牢7句口诀,就可掌握短路电流计算方法.4.简化算法【1】系统电抗的计算系统电抗,百兆为一。
煤矿井下高压整定短路电流计算方法
６０ Ｘ ９ Ｖ， ｓ为 ０ ０ ９ ｆ ； 定 电 压 为 １０ Ｖ， ｓ为 ． ０ ５￣ 额 ２０ Ｘ
０． ２ ８Ｑ 。 ０８
２ ）高压 电缆 的阻抗
Ｒ１ ＝ ＲｏＬ１ ； １ ／
３ ）变压 器阻抗
表示 。
５ ）总 电阻 和总 电抗
∑ Ｒ＝Ｒ ＋ ｊ Ｒ ＿ ｌ ２ ＋‘
１ ）确定 系统 短路 容量
煤矿井下供电系统一般把系统短路容量确定为
５ ０ＭＶＡ。
∑ ＝ ＋ ＋ ＋ ｓ １
６ ）三相 短路 电流
＝
２ ）高压电缆短路容量计算
Ｊ ＝ ｓ
ｕ／３ ∑ ３ ∑ ２ Ｅ（ ）＋ （ ） ］ ０５２ Ｅ ∑ （ ）］ ．ｕ ／（ ）＋ ∑
Ｃｕ ｒ ｎ ｄ ｒ ｒ ｕ ｄ Ｃｏ ｌ ｎ ｒ ｔＵｎ ｅ ｇ ｏ ｎ ａ ｅ Ｍｉｅ
ＷＡＮＧ 一 ， Ｈｕｉ如
（ ａｙ Ｃ ａ Ｍｉ ， ｕｉａ ｎｎ ｒｕ ｏ ，Ｈ ａｎｎ２ ２ ８ ，Ｃ ｉａ Ｐ ｎｉ ｏｌ ｎ Ｈ ａ ｎＭｉｉｇＧｏ ｐＣ ． ｕｉａ ３０ ２ ｈｎ ） ｅ ｎ
１：ＸｌＩ ； ｏ ／ Ｌ群
变压 器 阻 抗 值
、
可 以查 表 得 到 ， ： 如
Ｚ ＝Ｚ Ｌ／ ＝（ ＋ ） １ ｏ 群 。 蜀。 Ｌ偈
Ｒ 、 、 为 折 合 至 变压 器 二 次 侧 以后 高 压 电 ｚ
Ｋ Ｓ 一０／ Ｂ Ｇ５０ ６型 干式 变 压 器 的 Ｒ ＝０ ０ ６￣ Ｒ＝ ．０ ｆ， Ｔ ００ ８￣二 次 电 压 为 ０６ ３Ｖ； Ｂ Ｇ３ ５６型 干 式 ．３ｌ， ．９ ｋ Ｋ Ｓ －１／ 变压器 的 ＲＲ＝ ．１６ Ｔ ０ ００ ￣， ＝ ．６ 二 次 电压 为 ０ ０ Ｑ，
煤矿井下供电常用计算公式及系数
煤矿供电计算公式井下供电系统设计常用公式及系数取值目录：一、短路电流计算公式1、两相短路电流值计算公式2、三相短路电流值计算公式3、移动变电站二次出口端短路电流计算（1）计算公式（2）计算时要列出的数据4、电缆远点短路计算（1）低压电缆的短路计算公式（2）计算时要有计算出的数据二、各类设备电流及整定计算1、动力变压器低压侧发生两相短路，高压保护装值电流整定值2、对于电子高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流（5A）的1-9倍分级整定的计算公式3、照明、信号、煤电钻综合保护装置中电流计算（1）照明综保计算公式（2）煤电钻综保计算公式4、电动机的电流计算（1）电动机额定电流计算公式（2）电动机启动电流计算公式（3）电动机启动短路电流三、保护装置计算公式及效验公式1、电磁式过流继电器整定效验（1）、保护干线电缆的装置的计算公式（2）、保护电缆支线的装置的计算公式（3）、两相短路电流值效验公式2、电子保护器的电流整定（1）、电磁启动器中电子保护器的过流整定值（2）、两相短路值效验公式3、熔断器熔体额定电流选择（1）、对保护电缆干线的装置公式（2）、选用熔体效验公式（3）、对保护电缆支线的计算公式四、其它常用计算公式1、对称三相交流电路中功率计算（1）有功功率计算公式（2）无功功率计算公式（3）视在功率计算公式（4）功率因数计算公式2、导体电阻的计算公式及取值3、变压器电阻电抗计算公式4、根据三相短路容量计算的系统电抗值五、设备、电缆选择及效验公式1、高压电缆的选择(1) 按持续应许电流选择截面公式(2) 按经济电流密度选择截面公式(3) 按电缆短路时的热稳定（热效应）选择截面①热稳定系数法②电缆的允许短路电流法（一般采用常采用此法）A、选取基准容量B、计算电抗标什么值C、计算电抗标什么值D、计算短路电流E、按热效应效验电缆截面(4) 按电压损失选择截面①计算法②查表法(5)高压电缆的选择2、低压电缆的选择（1）按持续应许电流选择电缆截面①计算公式②向2台或3台以上的设备供电的电缆，应用需用系数法计算③干线电缆中所通过的电流计算（2）按电压损失效验电缆截面①干线电缆的电压损失②支线电缆的电压损失③变压器的电压损失(3) 按起动条件校验截面电缆(4) 电缆长度的确定3、电器设备选择（1）变压器容量的选择（2）高压配电设备参数选择①、按工作电压选择②、按工作电流选择③、按短路条件校验④、按动稳定校验（3）低压电气设备选择一、短路电流计算公式1、两相短路电流值计算公式()()()2222∑∑+=X R Ue I d∑∑+++=++=221221X XK X Xx X R R K R R bbbb式中：()2dI ————两相短路电流，A ；∑R ∑X _______短路回路内一相电阻、电抗值的和，Ω； Xx ————————根据三相短路容量计算的系统电抗值，Ω；（可查表或计算）())(22原则电力系统给数据路器的断流容量电力系统变电所出口短电压短路计算点处平均额定MVA V S U Xx kP==()AV I U S kp k 流取值可按控制柜额定分段电电压短路计算点处平均额定⨯⨯=⨯⨯=732.133()短路电路的总电抗Ω电压短路计算点的平均额定⨯==∑732.133VX U I p k()WL T X X Xs X ++=∑（按控制柜分段电流取值就可以）R1、X1__________高压电缆的电抗、电阻值的总和，Ω；（可查表或计算）K b ———————————变压器的的变压比，一次侧电压除以二次侧电压（电压按400、690、1200、3500计算）比；R b 、X b ———矿用变压器的电阻、电抗值，Ω；（可查表或计算）R 2、X 2———————矿用电缆的电阻、电抗值，Ω；（可查表或计算）U e ——————变压器的二次侧电压，V （按电压400、690、1200、3500计算）；2、三相短路电流值计算公式I d（3）=1.15×I d（2）I d（3）三相短路电流，A 3、移动变电站二次出口端短路电流计算 （1）、计算公式()()222∑∑+=X R UeI d ∑∑++=++=+=+=变压器电抗变压比高压电缆电抗系统电抗高压电缆的电阻变压比变压器的电阻221221//b bb b X KX Xx X R K R R（2）计算时要列出一下数据：、变压器的一次电压（ V ），二次电压值U e （ V ），高压电缆的型号（ mm 2），供电距离L （ km ），变压器的容量( )KV A ，系统短路容量( )MV A ；②、根据电缆型号，计算或查表得高压电缆的电阻R 1、电抗值X 1,Ω/km ；根据变压器型号计算或查表变压器的电阻、电抗值，Ω;③、根据提供数据出变压器的变比；系统电抗 X x （=变压器二次电压2/系统容量）；高压电缆的电阻R g 、电抗X g （=电缆长度km× 查表的电阻、电抗）； ④、把计算出的结果带入算式中得短路值。
煤矿的井下供电常用计算公式及系数
.煤矿供电计算公式井下供电系统设计常用公式及系数取.目录：一、短路电流计算公式1、两相短路电流值计算公式2、三相短路电流值计算公式3、移动变电站二次出口端短路电流计算（1〕计算公式（2〕计算时要列出的数据4、电缆远点短路计算（1〕低压电缆的短路计算公式（2〕计算时要有计算出的数据二、各类设备电流及整定计算1、动力变压器低压侧发生两相短路，高压保护装值电流整定值2、对于电子高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流〔5A〕的 1-9倍分级整定的计算公式3、照明、信号、煤电钻综合保护装置中电流计算（1〕照明综保计算公式（2〕煤电钻综保计算公式4、电动机的电流计算（1〕电动机额定电流计算公式（2〕电动机启动电流计算公式（3〕电动机启动短路电流三、保护装置计算公式及效验公式1、电磁式过流继电器整定效验（1〕、保护干线电缆的装置的计算公式（2〕、保护电缆支线的装置的计算公式（3〕、两相短路电流值效验公式2、电子保护器的电流整定（1〕、电磁启动器中电子保护器的过流整定值（2〕、两相短路值效验公式3、熔断器熔体额定电流选择（1〕、对保护电缆干线的装置公式（2〕、选用熔体效验公式（3〕、对保护电缆支线的计算公式四、其它常用计算公式1、对称三相交流电路中功率计算（1〕有功功率计算公式（2〕无功功率计算公式（3〕视在功率计算公式.〔4〕功率因数计算公式2、导体电阻的计算公式及取值3、变压器电阻电抗计算公式4、根据三相短路容量计算的系统电抗值五、设备、电缆选择及效验公式1、高压电缆的选择(1)按持续应许电流选择截面公式(2)按经济电流密度选择截面公式(3)按电缆短路时的热稳定〔热效应〕选择截面①热稳定系数法②电缆的允许短路电流法〔一般采用常采用此法〕A、选取基准容量B、计算电抗标什么值C、计算电抗标什么值D、计算短路电流E、按热效应效验电缆截面(4)按电压损失选择截面①计算法②查表法(5)高压电缆的选择2、低压电缆的选择（1〕按持续应许电流选择电缆截面① 计算公式②向 2 台或 3 台以上的设备供电的电缆，应用需用系数法计算③ 干线电缆中所通过的电流计算（2〕按电压损失效验电缆截面① 干线电缆的电压损失② 支线电缆的电压损失③ 变压器的电压损失(3)按起动条件校验截面电缆(4)电缆长度确实定3、电器设备选择（1〕变压器容量的选择（2〕高压配电设备参数选择①、按工作电压选择②、按工作电流选择③、按短路条件校验④、按动稳定校验（3〕低压电气设备选择.一、短路电流计算公式1、两相短路电流值计算公式2UeI d222R XR R1 K b2 R b R2X Xx X 1 K b2X b X2式中：I d2————两相短路电流， A；∑ R ∑ X_______短路回路一相电阻、电抗值的和，Ω；Xx————————根据三相短路容量计算的系统电抗值，Ω；〔可查表或计算〕2短路计算点处平均额定电压2Xx U P VS k电力系统变电所出口短路器的断流容量 MVA(原那么电力系统给数据 )S k 3 U p I k3 1.732 短路计算点处平均额定电压 V 可按控制柜额定分段电流取值 A 3U p短路计算点的平均额定电压VX WL〔按控制柜分段电流I k3X 1.732 短路电路的总电抗ΩXXs X T取值就可以〕R1 、 X1__________高压电缆的电抗、电阻值的总和，Ω；〔可查表或计算〕K b———————————变压器的的变压比，一次侧电压除以二次侧电压〔电压按400、 690、 1200、 3500计算〕比；b b矿用变压器的电阻、电抗值，Ω；〔可查表或计算〕R 、 X ———R 2、 X2———————矿用电缆的电阻、电抗值，Ω；〔可查表或计算〕U e——————变压器的二次侧电压，V〔按电压400、 690、 1200、 3500 计算〕；2、三相短路电流值计算公式〔 3〕=1.15 ×I 〔 2〕〔3〕三相短路电流， AI d d I d3、移动变电站二次出口端短路电流计算〔 1〕、计算公式I dUe22 2R XR R12R b变压器的电阻 / 变压比2高压电缆的电阻K bX Xx X1K b2X b系统电抗高压电缆电抗 / 变压比2变压器电抗〔 2〕计算时要列出一下数据：、变压器的一次电压〔V 〕，二次电压值U e〔V 〕，高压电缆的型号〔2 mm 〕，供电距离 L〔km〕，变压器的容量()KVA，系统短路容量 ()MVA；、根据电缆型号，计算或查表得高压电缆的电阻R1、电抗值 X1, Ω /km ；根据变压器型号计算或查表变压器的电阻、电抗值，Ω;、根据提供数据出变压器的变比；系统电抗X x〔 =变压器二次电压2/ 系统容量〕；高压电缆的电阻 R 、电抗 X 〔 =电缆长度 km×查表的电阻、电抗〕；g g④ 、把计算出的结果带入算式中得短路值。
煤矿井下电气设备高低压过流整定计算
❖ 1、加大干线或支线的电缆截面； ❖ 2、设法减少低压电缆线路的长度； ❖ 3、采用相敏保护器或软起动等新技术提高灵敏度； ❖ 4、换用大容量变压器或采取变压器并联运行； ❖ 5、增设分段保护开关； ❖ 6、采用移动变电站或移动变压器。
Ie --变压器二次侧除最大一台电机或同时启动 的几台电机外，其余电机的额定电流之和，A。
Kx --需用系数，计算短路和过载保护时，一般
取0.5～1。KX=0.4+0.6×
Pm a x Pe
2、过载保护计算公式如下
I g.zd Kx I e
Ie --变压器二次侧所有电机的额定电流和，A;
❖ KX ——
需用系数；
KX=0.4+0.6
Pm a x Pe
❖ Pmax——容量最大一台电机的额定功率，KW；
❖ Pe ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和，KW;
❖ Ieq——容量最大一台或几台电机的额定启动电流，A；
❖ Ie ——其余电机的额定电流之和，A；
❖ Kb —— 变压器变比8.7，低压侧为1200V；变压器变比15.2，低
❖ 取整定值1200A
❖ （3）短路保护整定倍数
❖ ns Is.zd= 1200 ≈ 8 取 8 倍 Ig.zd 150
❖ （4）利用最小短路电流来进行灵敏度验算：
❖
I（2）
d.m in ＝
8929
≈7.4＞1.5
I s.zd 1200
❖ 4、馈电开关整定电流计算：
❖ (1)
I g.zd
Pe
❖ Is.zd ≥ IQe+KX∑Ie
❖
200 Kx =0.4+0.6× 237
整定计算方法
煤矿井下高压整定短路电流计算方法1. 短路的定义及计算短路电流的目的所谓短路是指供电系统中不等电位的导电部分在电气上被短接时的总称。
发 生短路故障后，短路回路中将出现数值很大的短路电流。
在煤矿供电系统中，短 路电流要比额定电流大几十倍甚至几百倍。
这样大的电流通过电气设备和导线必 然要产生很大的电动力，并使载流体温度急剧上升而损坏设备。
同时短路点电压 将降为零，在短路点附近，电压也要相应地显著下降，造成这些地方的供电中断 或严重影响电动机工作。
为了防止发生短路所造成的危害及限制故障范围的扩大，需要进行一系列的 计算及采取相应措施，以保证供电系统在正常或故障情况下， 做到安全、可靠又 经济。
掌握短路电流的计算方法很重要。
2. 煤矿井下高压整定短路电流的计算方法 （1）公式计算法 1）系统电抗X S =U N 2/S S C 3）U 2N 为变压器二次侧的额定电压，对于 127、380、660、1140V 电网，分别为 133、 400、 690、 1200VS SC （3）为井下中央变电所6kV 高压母线上的三相短路容量S S C 3）为50MVA 寸，额定电压为690V, X s 为0.0095 ;额定电压为1200V, X为 0.0288。
2）高压电缆的阻抗R X 1乙为折合至变压器二次侧以后高压电缆每相的电阻（65 r 时）、电抗和阻抗（Q ）见表1R31 X 01 Z 01为高压铠装电缆每相每公里的电阻、电抗和阻抗（Q ）见表 2 L 1为高压电缆的实际长度（km ）K T 为变压比，为变压器一次侧线路的平均电压和二次侧线路平均电压之比表1 6kV 电缆折合至下列电压以后每相每公里的阻抗值/km ）R 1 =R 1 LJK T 2X 1 =X )1 L 1/K 乙=N L 1/K T 2=(R O 12+%12) 1/2L 1/K表2高压铠装电缆每相每公里的电阻和电抗值（Q /km）F T R X TR可以查表得到女口：KBSG-500/6型干式变压器的F TR= 0.006 X TR= 0.038 二次电压为0.693kV KBSG-315/6型干式变压器的F T R= 0.0106 X TR= 0.06 二次电压为0.693kV 4）低压电缆的电阻和电抗R 2 =R2 L2 X? =X）2 L25）总电阻和总电抗刀R = R i+F T+F2 刀X = X S+X+X T+X?6）三相短路电流I sC3）= U2N/ [ 3 （刀R）2+3 （刀X）2] 1/27）两相短路电流I sC2）= 0.5U 2N/ [（刀R）2+ （刀X）2] 1/28）三相短路电流和两相短路电流之间的换算关系I SC C3） =1.151 sC2）l sC2）=0.87I sC3）（2）查表法1）根据系统电抗、高压和低压电缆的截面和实际长度，按电缆换算长度的计算公式L eq =KL L为电缆的实际长度，K为换算系数见表3计算，便可求得它们的换算长度。
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第一章地面6KV母线及以上系统参数计算一、概述：裴沟矿矿井电源有两个，电源回路四条，两个35KV变电站分别引自两个110KV变电站，其中裴沟35KV变电站电源有两条电源线路，一条电源线路为I密裴线引自七里岗110KV变电站35KV母线（属省网电源），另一条电源线路为II来裴线引自来集110KV变电站35KV 母线（属集团公司自备电网电源）；杨河35KV变电站两条电源线路均引自来集110KV变电站35KV母线。
两35KV变电站低压侧均以6KV 配电。
来集110KV变电站两段35KV母线分裂运行，系统配置相同，均为三相三卷变压器，七里岗同样为三相三卷变压器。
裴沟35KV变电站两段35KV母线、两段6KV母线均分裂运行，杨河35KV变电站两段35KV母线、两段6KV母线正常情况下分裂运行。
二、35KV及以上系统资料及6KV出口母线短路参数计算1、系统资料2006年7月15日集团公司供电处生产科向我矿提供系统阻抗参数如下：集团公司来集110KV变电站35KV母线侧：最大方式相对基准阻抗：X max‴j·35·L=0.2949最小方式相对基准阻抗：X min‴j·35·L=0.4221两35KV母线阻抗相同。
七里岗110KV变电站35KV母线出口阻抗：最大方式相对基准阻抗：X max‴j·35·Q=0.2034最小方式相对基准阻抗：X min‴j·35·Q=0.4106以上参数基准容量为100MVA。
2、35KV部分资料⑴、I密裴线为LGJ-120-5.5KmII来裴线为LGJ-120-1.5KmI来杨线为LGJ-120-2.2KmII来杨线为LGJ-120-2.6Km(来杨线计算均取2.4Km计算)裴I主变为SF b－10000KVA/35KV。
裴II主变为SF b－12500KVA/35KV。
杨I、II主变均为SFZ9－10000KVA/35KV。
附:网络示意图附图一。
⑵、参数、资料收集：①、主变压器注：为计算方便，将差别不太大的裴II主变按裴I主变参数参与计算。
以上表中参数为铭牌数值。
②、35KV电路计算参数（架空线）说明：35KV 电阻计算均为70‵时的值，以上为查《工厂配电设计手册》。
3、6KV 母线短路参数计算 ⑴、线路参数计算见P2。
⑵、变压器阻抗参数计算： ①、杨河站主变阻抗参数：R 6.1=eI Pcu 23310⨯⨯∆-=4.9163102.573⨯⨯-=0.023Z 6.1=SeUe Ud 2100%⨯=103.61005.72⨯=0.3X 6.1=22023.03.0-=0.3 ②、裴I 主变阻抗参数：R 6.2=eI Pcu 23310⨯⨯∆-=5.91631011.633⨯⨯-=0.025Z 6.2=SeUe Ud 2100%⨯=103.61005.72⨯=0.3X 6.2=22025.03.0-=0.3③、裴II 主变阻抗参数：（为简化计算按同一型号主变计算）R 6.3=eI Pen 23310⨯⨯∆-=5.91631011.633⨯⨯-=0.025Z 6.3=SeUe Ud 2100%⨯=103.61005.72⨯=0.3X 6.3=22025.03.0-=0.3⑶、系统参数系统有各项参数及折到6KV侧有明值：⑷、6KV母线阻抗参数：①、裴沟站局网：Xmax=0.1170+0.017+0.3=0.434Rmax=0.0139+0.025=0.0389Zmax=0.4357Xmin=0.1675+0.017+0.3=0.4845Rmin=0.0139+0.017=0.0389Zmin=0.4861②、裴沟站省网：Xmax=0.0807+0.06217+0.3=0.44287 Rmax=0.051+0.025=0.076Zmax=0.4493Xmin=0.1630+0.06217+0.3=0.5252Rmin=0.051+0.025=0.076Zmin=0.5307③、杨河站6KV母线：Xmax=0.1170+0.0271+0.3=0.4441Rmax=0.0223+0.023=0.0453 Zmax=0.4464Xmin=0.1675+0.0271+0.3=0.4946 Rmin=0.0223+0.023=0.0453 Zmin=0.49674、35KV 变电站6KV 母线侧短路容量(3)（3）2 注：由于不属矿管设备，故不进行冲击电流计算和设备校验。
第二章井下短路参数计算井下6KV系统短路参数计算分为主变电所计算和采区变电所计算。
首先计算井下主变电所母线短路参数，主变电所有：＋50中央变电所、－110中央变电所、－300中央变电所；随后计算采区变电所短路参数，采区变电所有：－200变电所、32变电所、32011配电点、32051配电点、34变电所、34下部变电所。
主变电所计算均需计算稳定短路电流和冲击短路电流。
第一节主变电所短路参数计算一、＋50中央变电所6KV母线短路参数计算：1、计算条件：⑴、不计主泵电机影响。
⑵、井下三回路电抗保留。
⑶、三条线路只运行两趟且分裂运行，不存在并联。
2、网络及相关资料：⑴、下井一、二路：ZQP50－3×95－400m 工作在省网运行⑵、下井三路： ZQP50－3×240－400m 工作在局网运行3、参数计算：⑴、线路参数：查表并计算知：ZQP50－3×95－400m电缆参数如下R65‵。
2＝0.235×0.4＝0.094X2＝0.085×0.4＝0.034查表并计算知：ZQP50－3×240－400m电缆参数如下R65‵。
3＝0.097×0.4＝0.038X 3＝0.077×0.4＝0.0308 ⑵、电抗器：NKL －500－8﹪ 测量电阻：R 26‵＝0.0165R 65‵＝0.0165「1+0.004(65-26)」＝0.0191Ω/相查表知：X ＝0.5543 ⑶、系统阻抗计算由于6KV 南北母线经常有并联 情况，所以经比较应以一、二回路 任一回路运行为最大方式，以三回 路运行为最小方式进行计算： ①、6KV 母线最大方式系统阻抗： ∑Rmax.2=0.076+0.094=0.17=∑Rmin.2 ∑Xmax.2=0.44287+0.034=0.4769 ∑Zmax.2=224769.017.0+=0.5063 ②、6KV 母线最小方式系统阻抗： ∑Rmax.3=0.0389+0.0191＋0.0388=0.0968 ∑Xmin.3=0.4845+0.5543+0.0308=1.070 ∑Zmin.3=22070.10968.0+=1.0744 4、短路参数计算⑴、最大运行方式短路电流参数：I d (3) max .2 =max3Z Up⨯=5063.0732.13.6⨯=7.184KAS d (3)max.2 =max 2Z Up =5063.03.62=78.39MVA由∑Xmax.2/∑Rmax.2=0.4769/0.17=2.8，查表知：K ch =1.35 所以：I ch .2 = I d (3) max .2×2)1(21-+ch K ＝8.02KA i ch .2 = I d (3) max .2×K ch ×2＝13.71KA（如考虑电机影响，冲击电流增加1KA ，i ch ′=14.71KA 。
） ⑵、最小运行方式短路电流参数：I d (3) min .3 =min3Z Up⨯=0744.1732.13.6⨯=3.38KAI d (2) min .3 =0.866×3.38=2.93KA Sd (3)max.3=max 2Z Up =0744.13.62=36.95MVA 由∑Xmax.3/∑Rmax.3=1.019/0.0968=10.53，查表知：K ch =1.75 所以：I ch .3= I d (3) max .3×2)1(21-+ch K ＝5.17KA i ch .3= I d (3) max .3×K ch ×2＝8.79KA冲击电流与最大运行方式比较，小于最大方式冲击电流，故以最大方式为准。
所以，＋50中央变电所6KV 母线短路电流参数见下表：二、－110中央变电所6KV母线短路参数计算：1、计算条件：⑴、850KW水泵参与冲击电流计算，不参与最小电流计算。
⑵、按井下四回路电抗拆除进行计算（未来拆除）。
⑶、下山二路不参与最小方式计算，因工作几率太低。
2、相关资料：⑴、下井四路：YJVV42－3×185－1450m 工作在省网运行⑵、下井五路：ZQD40－3×185－1450m 工作在局网运行⑶、最小运行方式为单回路单母线，阻抗最大回路。
3、参数计算：⑴、线路参数：电阻均取65‵时的参数。
查表四、五回路电阻统一取R65‵＝0.123×1.45＝0.1784Ω/㎞查表并计算知：YJVV 42－3×185－1450m 电抗参数如下X 4＝0.082×1.45＝0.119查表并计算知：ZQD 40－3×185－1450m 电抗参数如下X 5＝0.075×1.45＝0.109 ⑵、系统阻抗计算①、下井四路（省网）系统阻抗： ∑Rmax=0.076+0.1784=0.2544=∑Rmin ∑Xmax=0.44287+0.119=0.5619 ∑Xmin=0.5252+0.119=0.6442 ∑Zmax=225619.02544.0+=0.6168 ∑Zmin=226442.02544.0+=0.6926②、下井五路（局网）系统阻抗： ∑Rmax=0.0389+0.1748=0.2173=∑Rmin ∑Xmax=0.434+0.109=0.543 ∑Xmin=0.4845+0.109=0.5935 ∑Zmax=22543.02173.0+=0.5849 ∑Zmin=225935.02173.0+=0.6320 4、短路参数计算⑴、下井四路系统短路电流参数：I d (3) max =max3Z Up⨯=6168.0732.13.6⨯=5.9KAI d (3) min =min 3Z Up⨯=6926.0732.13.6⨯=5.252KAI d (2) min =0.866×5.252=4.55KA Sd (3)max=max 2Z Up =6168.03.62=64.35MVA 系统冲击电流由∑Xmax/∑Rmax ＝0.5619/0.2544＝2.2，查表知：K ch ＝1.22 所以：I ch.x = I d (3) max ×2)1(21-+ch K ＝6.179KA i ch.x = I d (3) max ×K ch ×2＝10.18KA电机冲击电流：按四台电机正在工作计算，查表知850KW 电机冲击系数K ch.d ＝1.65，电机启动系数K qd ＝6：i ch.d ＝0.9×2×K ch.d ×K qd ×Ie ×4＝0.9×1.414×1.65×6×96.5×4 ＝4863.1A=4.863KA I ch ″.d ＝0.9×K qd ×Ie ×4＝0.9×6×96.5×4 ＝2084A ＝2.1KA总冲击电流i ch ＝i ch.x ＋i ch.d ＝10.18＋4.863＝15.043KA 总冲击电流有效值：I ch ＝()()[]22,1..Im 1.2)..(Im d Ich d Kch x ax x Kch d Ich x ax -+-++ ＝()()()[]221.2165.19.5122.121.29.5⨯-+⨯-++ ＝8.84KA⑵、下井五路系统短路电流参数：I d (3) max =max 3Z Up⨯=5849.0732.13.6⨯=6.22KAI d (3) min =min3Z Up⨯=6320.0732.13.6⨯=5.75KAI d (2) min =0.866×5.75=4.98KA Sd (3)max=max 2Z Up =5849.03.62=67.86MVA 系统冲击电流由∑Xmax/∑Rmax ＝0.543/0.2173＝2.499，查表知：K ch ＝1.3 所以：I ch.x = I d (3) max ×2)1(21-+ch K ＝6.76KA i ch.x = I d (3) max ×K ch ×2＝11.43KA电机冲击电流：由四回路计算值知（同样按四台工作计算）： i ch.d ＝4.863KA I ch ″.d ＝2.1KA总冲击电流i ch ＝i ch.x ＋i ch.d ＝11.43＋4.863＝16.3KA 总冲击电流有效值：I ch ＝()()[]22,1..Im 1.2)..(Im d Ich d Kch x ax x Kch d Ich x ax -+-++ ＝()()()[]221.2165.122.613.121.222.6⨯-+⨯-++ ＝9.49KA所以，－110中央变电所6KV 母线短路电流参数见下表：三、－300中央变电所6KV母线短路参数计算：1、计算条件：⑴、由于－300变电所有高压大容量电动机，所以计算冲击电流时考虑电机冲击，电机串电抗I e.d＝4。