第十章 感应电机的电磁设计
感应电机的电磁设计
其中对 Ist ,Tst ,Tmax, S 关系最密切
笼型转子尺寸的确定另须着重考虑起动性能的要求。 ②对于铸铝转子，槽面积和铝条面积认为相等，先估算转子导条电流
I2
I2
KI I1
m1 N 1 K dp1 m2 N2 Kdp2
m2 N2 Z2
Kdp2 1
I2
KI I1
3N 1 K dp1 Z2
（四）绕组节距的选择
双层绕组
正常电机： y 5 削弱5、7次谐波
6
两极电机： y 2
3
便于嵌线，缩短端部长度
单层绕组： 一般用整距
分布系数：
Kd1
sin(
2
q1)
q1 sin 2
短距系数：
K p1 sin 2
2 p
Z1
槽距电角
y1
m1q1
基波绕组系数：
Kdp1 Kd1 K p1
三、每相串联导体数、每槽导体数计算
2 pV
参考表10 3达式 Di1 D1
D1 按标准外径调整Di1 lef
V Di12
五、空气隙的确定
1、影响： Im cos
过小 影响机械可靠性 X ,Tst ,Tmax ,损耗,温升
2、气隙
基本上决定于定子内径、轴直径、轴承间的转子长度。
3、经验公式：
小功率电机：
0..3(0.4 7 Di1lt )103 m
④ 槽口高度：
h01 =0.5~2.0 mm
⑤
1 角： 30°左右
根据估算和选用数据，作图确定尺寸，核算槽满率，必要调整
2、平行槽 槽形尺寸和扁线尺寸及绝缘结构尺寸结合考虑，不须核算槽满率。
bs1 (0.45 ~ 0.62)t1 hs1 (3.5 ~ 5.5)bs1
电机设计第十章
B , A X ,Tst ,Tmax , I st
选取方法： 中小型： A (15103 ~ 50103 ) A / m 大 型：
B (0.5 ~ 0.8)T
A, B 可略高
2 主要尺寸与气隙的确定
三、主要尺寸比的选择 对于一定的极数，定子铁心外径与内径存在一定比例（表10-3）
(1 L ) 经验公式估算：
额定功率的单位为：kW
2极小型： 1 L 0.92 0.0866 ln PN 非2极小型：1 L 0.931 0.0108 ln PN 0.013 p 中型：
1 L 0.892 0.0109 ln PN 0.01 p
∴设计时常通过改动 N1 来取得若干不同设计方案进行优化。
3 定子绕组与铁心的设计
四、电流密度的选择及线规、并绕根数和并联支路数的确定 1、电密：
A 节省材料,降低成本 J1 c p 寿命和可靠性降低
大、中、小型铜线电机： 对大型电机：参考极距
3 定子绕组与铁心的设计
（1）半闭口槽
① 假定一个齿距内的气隙磁通全部进入齿内，则定子齿宽
bt1
t1 定子齿距
t1B K Fe Bt1
t1
Di1
Z1 0.92(涂漆), 0.95(不涂漆) (1.4 ~ 1.6) T
K Fe 铁心叠压系数 Bt1 定子齿磁密
3 定子绕组与铁心的设计
b01 =0.5~2.0 mm
角：30°左右
根据估算和选用数据，作图确定尺寸，核算槽满率，必要调整。
3 定子绕组与铁心的设计
2、平行槽 槽形尺寸和扁线尺寸及绝缘结构尺寸结合考虑，不须核算槽满率。
感应电机现代电磁设计方法
．
０ １ ６ ５ ０
０ ７ ０ ｏ ８
ｔ ／ ａ
［ ５ 】Ｂ． Ｃ ． Ｍｅ ｃ ｒ ｏ ｗ， Ａ． Ｇ． Ｊ ａ ｃ ｋ ， Ｄ． Ｊ ． Ａｔ ｋ ｉ ｎ ｓ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｓ ． Ｒ． Ｇｒ ｅ ｅ ｎ ． Ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ
ａ ｎｄ ｔ ｅ ｓ ｔ ｉ ｎｇ ｏ ｆ ａ ｆ ｏ ｕ ｒ － ｐｈ ａ ｓ ｅ ｆ ａ ｕｌ ｔ － － ｔ ｏ ｌ ｅ ｒ ａ ｎ ｔ ｐｅ ｒ ｍａ ｎ ｅ ｎ ｔ ・ － ｍａ ｇ ｎｅ ｔ
图ｌ ４ 在０ ． ０ ４ ｓ 时Ａｌ 、 Ｂ ｌ 和ｃｌ 绕组同时发生开路故障 前后Ａ ２ 、 Ｂ ２ 和ｃ ２ 绕组的电流波形
ｍａ ｃ ｈ ｉ ｎ ｅ ｆ ｏ ｒ ａ ｎ ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｆ ｕ ｅ ｌ ｐ ｕ ｍｐ ［ Ｊ ］ ． Ｉ Ｅ Ｅ Ｅ Ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｏ ｎ Ｅ ｎ —
ｅ ｒ ｇ ｙ Ｃｏ ｎ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｏ ｎ ． ２ ０ ０ ４ ， １ ９（ ４ ） ： ６ ７ １ － ６ ７ ８ ．
［ ９ 】齐 蓉 ， 陈明． 多 电飞机 容 错 作 动 系统 拓 扑 结 构 分析 ［ Ｊ 】 ． 航 空 计 算技术 ， ２ ０ ０ ５ （ ３ ） ： ８ ２ ． ８ ５ ．
［ １ Ｏ 】齐蓉 ， 陈峥 ， 林辉 ． 永磁容错 电机解耦控制研究［ Ｊ １ ． 西北工业
ａ ｐ ｐ ｌ ｉ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ［ Ｊ ］ ．Ｉ Ｅ Ｅ Ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｅ ｄ ｉ ｎ ｇ ｓ ｏ ｎ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ Ａｐ ｐ ｌ ｉ ｃ ａ －
ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ． １ ９ ９ ８ ， １ ４ ５ （ ５ ） ： ４ ４ １ ． ４ ４ ８ ．
电机电磁方案
电机电磁方案摘要:本文介绍了电机电磁方案的基本概念、原理以及应用。
电机是一种能够将电能转化为机械能的设备，它在日常生活和工业生产中都发挥着重要的作用。
电机电磁方案是指在电机设计过程中采用的电磁方案，主要包括电流控制、磁场生成和转动力产生等关键技术。
文章深入解析了电机电磁方案的设计原则和技术要点，并介绍了几种常见的电机电磁方案。
1. 引言电动机是一种将电能转化为机械能的装置。
它广泛应用于机械传动系统中，如汽车、飞机、工业生产线等。
在电机的工作过程中，电磁力起着至关重要的作用。
因此，电机电磁方案的设计对于电机性能的提升具有重要意义。
2. 电机电磁方案的基本原理2.1 电机电流控制电流控制是电机电磁方案的核心内容之一。
通过控制电流的大小和方向，可以实现对电机转矩和速度的控制。
根据电机的类型和应用场景的不同，可以采用不同的电流控制策略，如电压控制、频率控制和PWM控制等。
2.2 磁场生成磁场是电机电磁方案中不可或缺的组成部分。
磁场的产生与电机的励磁方式密切相关。
常见的励磁方式包括永磁励磁、电磁励磁和混合励磁等。
有效的磁场生成方案可以提高电机的效率和性能。
2.3 转动力产生转动力是电机运转的动力源，也是电机设计中需要重点考虑的方面。
转动力的大小和方向受到电流和磁场的同时作用。
为了实现有效的转动力产生，需要综合考虑电流控制和磁场生成等因素。
3. 电机电磁方案的设计原则3.1 效率优先电机的效率是衡量其性能的重要指标之一，因此，在电机电磁方案的设计过程中，应该优先考虑提高电机的效率。
通过合理的电流控制和磁场生成方案，可以减少能量的损耗和浪费，提高电机的效率。
3.2 功率密度功率密度是衡量电机紧凑性的指标之一。
在有限的空间内实现更大的功率输出，可以提高机械传动系统的整体性能。
因此，在电机电磁方案的设计过程中，应该注重提高电机的功率密度，探索结构紧凑、重量轻的设计方案。
3.3 可靠性和稳定性电机在工业生产和日常生活中的应用往往要求长时间连续运转，因此，电机电磁方案的设计必须具备良好的可靠性和稳定性。
电机电磁设计方法
电机电磁设计方法电机电磁设计就像是一场精心的魔法创作呢。
咱们先来说说电机电磁设计的基础——电磁理论。
这就好比魔法的咒语一样，像什么法拉第电磁感应定律啦，这可是非常关键的。
这个定律告诉我们，当导体在磁场中运动或者磁场发生变化时，就会产生感应电动势。
在电机里呀，这个原理可是到处都在起作用的。
比如说，电机的转子在磁场里转动的时候，就会产生感应电动势，然后就有电流啦，这电流又和磁场相互作用，让电机能欢快地转起来。
再聊聊电机的磁路设计。
磁路就像是电机里的魔法通道，我们得让磁力线乖乖地按照我们想要的路线走。
这就需要合理地选择铁芯材料哦。
好的铁芯材料就像一个听话的小助手，能让磁力线顺畅通过，而且还能减少能量的损耗。
就像我们挑东西一样，要挑那种磁导率高的材料，这样磁力线就更容易通过啦。
同时呢，磁路的长度和截面积也得好好设计，要是磁路太长，磁力线走起来就累，能量损耗就大；截面积要是不合适，也会有各种问题。
绕组设计也是电机电磁设计里很有趣的一部分。
绕组就像是电机的神经脉络。
绕组的匝数、线径这些都得好好考虑。
匝数要是多了，感应电动势会大，但是电阻也大了，电流就可能受影响；线径要是小了，电阻大，发热就严重，电机可能就会像个生病的小娃娃，没力气干活。
而且绕组的连接方式也很重要呢，不同的连接方式会让电机有不同的性能表现。
还有气隙这个小细节。
气隙虽然看起来就是个小小的间隙，但它对电机的性能影响可不小。
气隙要是太大，就像两个人之间距离太远，磁场的相互作用就弱了，电机的转矩就小了。
气隙太小呢，又容易让转子和定子“打架”，也就是发生摩擦，这可不好。
电机电磁设计其实就是要在这么多因素之间找到一个最佳的平衡。
就像走钢丝一样，要小心翼翼地调整每个参数，让电机既能高效地工作，又能稳定可靠地运行。
这需要我们不断地学习、尝试，有时候可能要失败几次才能找到那个最合适的设计方法。
不过只要有耐心，就像照顾小宠物一样细心地对待电机的电磁设计，一定能设计出很棒的电机的。
电机电磁方案
电机电磁方案1. 引言电机是现代工业生产中不可或缺的一种能量转换装置，其原理是基于电磁感应和电磁力作用的。
因此，设计一个合适的电机电磁方案对于电机的性能和效率具有重要意义。
本文将介绍电机电磁方案的基本原理和设计要点。
2. 电机电磁基础在电机中，电磁感应和电磁力是必不可少的基础。
电磁感应是指当磁场的变化穿过一个线圈时会在线圈中产生感应电动势；电磁力是指通过改变电流或磁场，可以在导体中产生电磁力，从而实现能量的转换。
3. 电机设计要点3.1 电机类型选择根据不同的应用需求和电机设计指标，可以选择不同类型的电机。
常见的电机类型包括直流电机、交流电机和步进电机等。
其中，直流电机具有高效率和调速性能优势；交流电机具有结构简单和成本低廉的特点；步进电机则适用于需要精确控制和定位的应用。
3.2 磁场分析和设计在电机电磁方案中，磁场是一个关键因素。
通过对电机的磁场进行分析和设计，可以优化电机的性能和效率。
磁场分析和设计主要包括磁路分析、磁场分布优化和磁场调节等。
3.3 电流控制和调节电流是电机中能量转换的关键因素之一。
通过合理的电流控制和调节，可以实现电机的高效率工作。
常见的电流控制方法包括调速控制和电流反馈控制等。
3.4 散热设计在电机工作过程中，会产生一定的热量。
合理的散热设计可以保证电机的稳定工作和寿命。
散热设计主要包括散热片设计、风扇散热和冷却液循环等。
4. 电机电磁方案案例4.1 直流电机设计方案4.1.1 磁路设计首先进行磁路设计，确定磁铁的材料和尺寸，以及磁铁的磁化方向。
通过磁路分析，求解磁通量分布和磁场强度等参数。
4.1.2 绕组设计绕组设计包括绕组参数的确定和绕组的排列方式。
根据电机的额定电流和额定电压，确定合适的导线截面积和匝数。
4.1.3 控制电路设计控制电路设计包括电流控制电路和速度控制电路等。
通过电路分析和参数选取，实现对电机的精确控制。
4.2 交流电机设计方案4.2.1 磁场分析通过磁路分析和电磁场分布优化，确定磁场的分布和磁场强度。
感应电机设计
目录1、型号Y132M—4感应电动机的电磁计算 (3)1.1 额定数据及主要尺寸 (3)1.2 磁路计算 (5)1.3 参数计算 (7)1.4 运行性能计算 (9)2、数据分析 (11)3、参考文献 (14)4、附图 (15)一、型号Y132M—4感应电动机的电磁计算1.1 额定数据及主要尺寸1、型号：Y132M—42、输出功率：3、相数：m=34、接法：连接5、相电压：380V6、功电流：7、极对数：p=28、定子槽数：9、转子槽数：10、定子每极：11、定转子冲片尺寸：（见附图二）定子外径定子内径转子外径转子内径定子槽形：半闭口圆底槽定子槽尺寸转子槽形：梯形槽转子槽尺寸12、极距：13、定子齿距：14、转子齿距：15、气隙长度：16、转子斜槽距：17、铁心长度：18、铁心有效长度：无径向通风道19、净铁心长：无径向通道其中铁心叠压系数为20、绕组型式：单层交叉式（见附图一）21、并联路数22、节距：y为1~9、2~10、11~1823、每槽导线数：24、导线并绕根数、线径25、每根导线截面积：26、槽有效面积：式中槽楔厚度h=2mm槽绝缘厚度Ci=0.03cm其中27、槽满率：式中d——绝缘外径（cm）(d=)28、每相串联导线数29、绕组分布系数式中q1=(对60度相带)30、绕组短距系数31、绕组系数：1.2 磁路计算32、每极主磁通式中33、每极下定子齿面积34、每极下转子齿面积式中=，=，假设，=1.5T,=1.5T35、定子轭截面积式中=1.877cm（圆底槽轭的高处高度）36、转子轭截面=30.458式中=2.016cm（平底槽轭的计算高度）——转子轴向通风孔直径37、空气隙面积=38、波幅系数：先假定39、定子齿磁密:，本算例中<5%，符合精度要求40、转子齿磁密：，本算例中<5%符合精度要求41、定子轭磁密：42、转子轭磁密：43、气隙磁密：，本算例中<5%符合精度要求44、定子齿磁场45、转子齿磁场46、定子轭磁场47、转子轭磁场48、定子齿磁路计算长度=1.597cm（圆底槽）49、转子齿磁路计算长度=2.3cm（平底槽）50、定子轭磁路计算长度51、转子轭磁路计算长度52、气隙磁路计算长度其中=1.308;=1.03153、定子齿磁位降54、转子齿磁位降55、定子轭磁位降其中C1=0.48——定子轭磁路校正系数，查附图56、转子轭磁位降其中C2=0.382——转子轭磁路校正系数，查附图57、气隙轭磁位降58、饱和系数=1.346本算例中<5%符合精度要求59、总磁位降F60、励磁电流61、励磁电流标62、励磁电抗标幺值==1.9011.3 参数计算63、线圈平均半匝长度64、线圈端部平均长度65、阻抗折算系数=14376.3566、定子相电阻=1.561标幺值=0.02767、转子导条电阻标幺值68、转子端环电阻标幺值=0.005769、转子电阻标幺值70、漏抗系数71、定子槽漏磁导其中=1，槽上部节距漏抗系数=1，槽下部节距漏抗系数=0.4097，槽上部漏磁导72、定子槽漏抗73、定子谐波漏磁导，经查书上的附图，得74、定子谐波漏抗75、定子端部漏磁导(对单层交叉式绕组)76、定子端部漏抗77、定子漏抗标幺值78、转子槽漏磁导79、转子槽漏抗80、转子谐波漏磁导81、转子谐波漏抗82、转子端部漏磁导83、转子端部漏抗84、转子斜槽漏抗85、转子漏抗标幺值86、运行总漏抗1.4 运行性能计算87、满载电流有功分量计算时先按设计要求假定88、满载电抗电流2]=0.1837式中89、满载电流无功分量90、满载电动势比值=0.9259此值应与32项假定值相差小于一定精度要求，否则需重新假定值，本例中误差为=0.314%<5%符合精度要求91、定子电流I*=I1=I1*I w=8.8138A92、转子导条电流I2*=I2=I2*I w K1=I2*I w其中为电流折算系数93、转子端环电流I R=94、定子电密J1=/mm295、线负荷A1=96、热负荷AJ1=A1J1=1260.913A/cm97、转子导条电密J B=A/mm298、转子端环电密J R=A/mm299、空载电动势比值K EO=1-I m*X1*=0.9679100、空载定子齿磁密B t10=B t1=1.6122T101、空载定子轭磁密B j10=B j1=1.4877T102、定子齿单位铁损耗p t1由B t10查硅钢片损耗曲线，得p t1=45.71*10-3W/cm3103、定子轭单位铁损耗p j1由B j10查硅钢片损耗曲线，得p t1=39.18*10-3W/cm3104、定子齿体积V t1=2pA t1h t1’=484.489cm3105、定子轭体积V j1=4pA j1l j1’=1703.026cm3106、铁损耗p F1=k1p t1V t1+k2p j1V j1=188.831W式中k1k2为铁损校正系数，一般对半闭口槽取k1=2.5,k22 标幺值p F1*==0.0252107、基本铁损耗p Fe1*==0.0119108、定子电阻损耗p cu1*=I1*2R1*=0.0485p cu1= p cu1**p N*103=363.865W109、转子电阻损耗p cu2*=I2*2R2*=0.0485p cu2= p cu2**p N*103=363.758W110、风摩损耗p fv= p N*103=70W其中p jv*参考实验值确定:0.0093111、杂散损耗p s=p s*p N*103=150W其中p S*参考实验值确定:0.02112、总损耗=p cu1*+p cu2*+p Fe*+ p jv*+ p S*=0.1350113、输入功率p1*=1+=1.1350114、满载效率=0.8810此值应与88项假定值相差小于一定精度要求，否则需重新假定值，本例中误差为=0.119%<5%符合精度要求115、功率因数116、满载转差率s N=式中为气隙电磁功率，=p1*-p cu1*-p Fe1*117、额定转速n N==1455.296r/min118、最大转矩倍数T max*==2.955二、数据分析：本算例与书上的算例的计算结果比较，如下表（见下页）所示：由上表数据可知：当铁芯长度和槽导线数一起减小时，电机的满载效率增大，功率因数cos减小，额定转矩nN增大，最大转矩倍数Tmax 增大。
电磁感应中的感应电机教案理解感应电机的工作原理与感应电机的应用
电磁感应中的感应电机教案理解感应电机的工作原理与感应电机的应用电磁感应中的感应电机教案：理解感应电机的工作原理与应用引言：感应电机是一种重要的电机类型，广泛应用于各个领域。
本文将介绍感应电机的工作原理、特点及其应用领域，帮助读者更好地理解和应用感应电机。
一、感应电机的工作原理感应电机是基于电磁感应现象工作的。
当导体在磁场中运动或磁场变化时，会在导体中感应出电动势，从而产生电流。
感应电机利用这一原理实现电能到机械能的转换。
1. 磁通链结感应电机由定子和转子两部分组成。
定子上绕有线圈，称为定子绕组。
当通电时，定子绕组会产生磁场，称为磁通链结。
转子则是一个闭合的导体圆环，准确地说是一个铝圆盘。
当感应电机工作时，定子磁场的磁通线会穿过转子圆盘。
2. 感应电流的产生当感应电机通电后，定子绕组中产生的磁场会穿过转子圆盘。
由于磁场的变化，转子圆盘中会感应出一个涡电流，即感应电流。
涡电流的方向与磁场的变化相对应，具有抗拒磁场变化的作用。
涡电流的产生会导致转子圆盘受到涡电流的作用而开始转动。
3. 转动原理涡电流的产生会在转子圆盘内形成一个磁场，称为感应磁场。
感应磁场与定子磁场相互作用，产生力矩，导致转子圆盘开始转动。
由于转子圆盘的运动，磁场的变化会不断产生新的涡电流，使转子继续转动。
感应电机的工作原理就是依靠涡电流和磁场相互作用而实现的。
二、感应电机的特点感应电机具有以下几个特点，使其成为电动机中最常见的一种类型：1. 结构简单感应电机的结构相对简单，仅由定子和转子组成。
定子绕组通电产生磁场，转子产生感应电流，同时转动。
相比其他类型的电机，感应电机的制作和维护成本较低。
2. 工作可靠感应电机由于没有直接接触部件，因此摩擦和磨损少，机械部分相对耐用。
同时，感应电机的工作过程稳定，输出功率较为可靠。
3. 转速调节方便感应电机可以通过改变供电频率或转子绕组数量来调节转速。
通过这种方式，可以方便地实现转速的控制和调节，满足不同应用领域的需求。
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p ── 计算极弧系数；
p
Ba B
v
2 0.637
(0.66~0.71)
正弦不 饱和
饱
和
2、参考表10-2选择
值， lef Di12p
Di12lefDi13 2pDi13V
Di1
3
2 pV
初步计算
2p
D i13
V 参考 1 0 3达 表D D 式 i1 1 D 1 按标准 D i1外 lef 径 D V i12 调
§10-2 主要尺寸与气隙的确定
主要尺寸和计算功率 D 2lefpK 6N .1K mdpA 1B P nCAP n
计算功率： Pm1E1I1
额定功率： PNm1UNI1cos
P
E1 UN
c1os PN
由前推导（相量图）： (E 1,U N)0
引入电势系数 L
K EU E N 1 1(I1 * PR 1 *I1 * Q X *1)1L
选取方法：
中小型： A ( 1 1 3 5 ~ 5 0 1 3 0 ) A / 0 mB ( 0 . 5 ~ 0 . 8 ) T
大 型： A, B 可略高
三、主要尺寸比的选择
对于一定的极数，定子铁心外径 D 1 与内径 D i1
存在一定比例（表10-3）
D1 D i1
变动范围在5%左右。
YK
大型高速感应电动机
派生、专用系列：
YQ
高起动转矩感应电动机（小型）
YH
高转差率感应电动机（小型）
YD
变极多速感应电动机
YZ
起重及冶金用感应电动机
YQS 潜水感应电机
YLB 立式深井泵用感应电动机
二、 感应电动机的主要性能指标和额定数据
（一）主要性能指标
效率
cos 功率因数
TM
最大转矩倍数
TN
§10-3 定子绕组与铁心的设计
定子槽数的选择
q1
Z1 2 pm
1、q 料耗量等有影响
q1 大
定子谐波磁场减小， pad X ↓
每槽导体数减少，
Xs
,Z1
,hs bs
,Xs
槽中线圈边总散热面积↑，利于散热
绝缘材料用量、工时↑，槽利用率↓
一般感应电动机：q 1 =（2~6） 取整数
基本系列：
Y（IP44） 小型三相感应电动机
J2，JO2 小型三相感应感应电动机
JS
三相笼型转子感应电动机（中型）
JR
三相绕线转子感应电动机（中型）
JS2，JSL2 三相感应电动机（中型、低压）
JR2，JRL2 三相感应电动机（中型、低压）
Y
三相笼型转子感应电动机（大型）
YR
三相绕线转子感应电动机（大型）
中型： 1 L 0 .8 9 0 .0 21 lP n N 0 0 .0 9p1
二、电磁负荷的选择
磁化电流：Im
2pF0 0.9m1N1Kdp1
① 每极磁势 F 0 主要用来克服 F ，I m 决定于 B ，
I m B
I KW
A
B ,A Im * ,co s
②
X*
IKWXUN
A B
B ,A X * ,T s t,T m a ,Ix s t
I st IN
起动电流倍数
cu,Fe 绕组、铁心温升
Tmin 起动过程中最小转矩
T st TN
起动转矩倍数
（二） 额定数据
PN 额定功率 f N 额定频率
U N 额定电压
nN
额定转速
基值： 电压： U N 功率： PN 电流： IKW PN m1UN 阻抗： ZKWUNIKWm1UN2PN 转矩： TN 955P0N nN
P (1L)c1osPN 设计方法：
,cos 已知， R1*, X*1 未知，需先假定一个 (1L) 值。
预估 (1L)0.8~ 50.95 ，完成磁路参数计算后，偏差 (1L)(1L) 0.5%
(1L) 经验公式估算： 2极小型：1L0.9 20.08l6 n P N 6
非2极小型：1 L 0 .9 3 0 .0 11 ln P N 0 0 8 .0p 13
四、主要尺寸的确定
P (1L)n c1o P s N 参选 1 考 A 0 2 ,择 ,B 表 图 1 0 1 D i12lef
1、
Di12lefpK 6N .1m KdpA1BP nV
KNm── 气隙磁场波形系数，当气隙磁场正弦分布时；KNm1.11
Kdp1定子基波绕00..组 9926系双 单数层 层
第十章 感应电机的电磁设计
§10-1 概述 主要内容： ① 主要尺寸与气隙的确定； ② 定转子绕组与冲片设计； ③ 工作性能的计算； ④ 起动性能的计算； ⑤ 深槽式、双笼转子感应电机的设计特点。
一、 我国感应电机主要系列 100个系列，500多个品种，5000多个规格 大型： H 6 m 3D 1 m 0 1 m P 4 k 0 W U 0 3. 6 0 V 0 0
2、
极数少，功率大电机：q 1 取大些 （2极取 q 1 =（6~9））
极数多电机：q 1 取小些
二、 定子绕组型式和节距的选择 （一）单层绕组 优点：① 槽内无层间绝缘，槽利用率高； ② 同槽内导线同相，不会发生相间击穿； ③ 线圈总数比双层少一半，嵌线方便。 缺点：① 不易做成短距，磁势波形较双层为差； ② 电机导线粗时，绕组嵌放和端部整形较困难。
五、空气隙的确定
1、影响： Im co s
过 小 影响机 X 械 ,T s可 t ,T m靠 a ,x 损 性 ,温 耗 升
2、气隙 基本上决定于定子内径、轴直径、轴承间的转子长度。
3、经验公式：
小功率电机： 0.3 .(0.47D i1lt)13 0 m
lt:铁心
大、中型电机： Di1(129p)103 m
中型：
H ( 3 6 ) 5 m 3 D 1 5 ( 0 m . 5 0 1 . 0 ) m P ( 4 1 ) 5 k 2 U W 3 5 , 3 . 6 8 0 0 V
小型：
H ( 8 3 ) m 0 1 D 1 ( 0 m . 1 5 0 . 5 ) m 2 P ( 0 . 5 1 ) k 5 3 U W 3 V 2
同心式绕组： 嵌线容易，易实现机械化，q 1 =4，6，8
二极电机；端部用铜多，一极相组中 各线圈尺寸不同，制作复杂； 链式绕组： 各线圈大小相同，嵌线困难，
q 1 =2 的4，6，8极电机；
交叉式绕组：可以节省端部接线，q 1 为奇数电机。
（二）双层绕组 适用于功率较大的感应电动机 优点：① 可选择有利的节距以改善磁势、电势波形， 使电机电气性能好； ② 端部排列方便； ③ 线圈尺寸相同，便于制造。