双排式钢筋混凝土钻孔桩桥墩桩基础设计.
基础工程双柱式桥墩钻孔灌注桩课程设计
目录1 设计任务书 (3)1.1 设计目的 (3)1.2 设计任务 (3)1.2.1 设计资料 (3)1.2.2 地质资料 (3)1.2.3 材料 (4)1.2.4 基础方案 (4)1.2.5 计算荷载 (4)1.2.6 设计要求 (6)1.3 时间及进度安排 (6)1.4 建议参考资料 (6)2 设计指导书 (8)2.1 拟定尺寸 (8)2.2 荷载设计及荷载组合 (8)2.2.1 荷载计算 (8)2.2.2桩顶荷载计算及桩顶荷载组合 (8)2.3 桩基设计计算与验算 (10)2.3.1桩长确定及单桩承载能力验算 (10)2.3.2桩身内力及配筋计算 (11)2.3.3单桩水平位移及墩台水平位移验算 (12)3 设计计算书 (13)3.1 设计拟定尺寸 (13)3.2 荷载计算及荷载组合 (13)3.3 桩基设计计算与验算 (14)3.3.1 承载能力极限状态荷载组合 (14)3.3.2 正常使用极限状态荷载组合 (17)3.4 桩基设计与验算 (20)3.4.1 桩长与单桩承载力验算 (20)3.4.2 桩的内力计算 (21)3.4.3 桩身配筋计算 (24)4 钢筋构造图 (29)4.1 钢筋用量计算 (29)4.1.1 纵筋用量计算 (29)4.1.2 普通箍筋用量计算 (29)4.1.3 横系梁主筋用量计算 (29)4.1.4 横系梁箍筋用量计算 (29)4.1.5 加劲箍筋用量计算 (29)4.1.6 定位钢筋用量计算 (30)4.1.7 伸入横系梁箍筋用量计算 (30)4.1.8 钢筋总用量 (30)4.2 配筋图 (30)4.3 三视图 (30)4 参考文献 (31)1 双柱式桥墩钻孔灌注桩设计任务书1.1 设计目的： 通过本课程设计，掌握承受竖向和水平力作用的单排桩基础的设计与计算，对相应规范有一定的了解。
1.2 设计任务： 1.2.1 设计资料：我国某公路桥墩采用桩（柱）式桥墩，初步拟定尺寸如下图所示。
桥梁桩基础施工方案
桥梁桩基础施工技术方案1．桥墩桩基施工工艺1、工程概况PM12#—PM16#桥墩桩基为6根直径1.8m，长32m钻孔灌注桩，横桥向双排3根布置；承台高2.75m，横桥向宽12。
35m,纵桥向宽6。
9m，PM1#-PM10＃桥墩桩基为2根直径1。
8m灌注桩，PM0＃、PM11#、PM17＃桥台桩基为4根直径1.8m 灌注桩，为双排2根布置.PM5#-PM16＃墩桩基采取“筑岛围堰后干环境施工"的工艺进行。
PM0＃～PM4#及PM17#桥墩处于岸边，属于陆上桥墩，不需进行筑岛,只进行简单的场地平整，即可在干环境下进行钻孔施工.本工程共投入9台冲击钻施工,根据制定桩基施工顺序循环施工，争取在枯水期内完成所有水中桩基及承台施工。
2、钻孔平台设计与施工筑岛顶标高至承台顶标高以上.填料可就地取河滩上的混合料，混合料需进行改良,用装载机装运，由河边开始逐渐向前推挤，避免直接倒入河中被水洗去泥土，填筑宽度应超出承台边缘不小于3m，以便后期施工。
桩基位置处采用先将原覆盖层砂砾挖除，再回填黄土，以便进行钻孔施工。
3、桩基施工（1）主要施工方法概述桩基钻孔施工采用2台冲击钻正循环排渣法成孔，配备泥浆分离器.钻孔桩施工过程中产生的弃浆、弃渣利用专用车辆运到指定地点排放。
桩基钢筋笼在钢筋加工厂采用长线法制作，分节段运输，采用机械接头接长,下放时用履带吊配合吊架下放。
桩基混凝土由商品混凝土拌和站供应，通过混凝土罐车经栈桥运输至墩位。
(2）桩基施工工艺流程桩基础利用冲击钻正循环法成孔，一次清孔后下放钢筋笼,二次清孔后检测泥浆指标和孔底沉渣厚度等项目,合格后下放导管,准备灌注桩基混凝土。
具体施工工艺流程图如下:图 3。
3—1 钻孔灌注桩施工流程框图（3）钻机及配套设备选型a。
钻机根据桥位处的地质资料和桩基设计资料，CZ—80型冲击钻参数见下表b。
旋流除砂器为加快冲击钻施工速度，每台钻机配置1台DLX1—40型旋流除砂器：c.泥浆泵泥浆循环采用正循环，每台冲击钻配置1台BW—250型泥浆泵,其参数见下。
基础工程课程设计(桩基础)(西南交通大学).
课程名称：基础工程设计题目：2#桥墩桩基础设计院系：专业：年级：姓名：指导教师：西南交通大学峨眉校区2017年6月5日目录一、基础工程课程设计任务书 (2)1.1设计题目 (2)1.2设计目的 (2)1.3基本资料 (2)1.3.1设计的任务及建筑物的性质和用途 (2)1.3.2基本资料 (3)1.4设计依据 (4)1.5设计要求 (5)1.6其它 (5)二、承台上部荷载计算 (8)三、高承台桩基地基和基础的设计与计算 (9)3.1桩基设计 (9)3.1.1确定承台尺寸 (9)2.1.2桩的设计 (9)3.2桩的内力及位移计算 (11)3.2.1桩的内力和变位计算 (11)3.2.4群桩承载力的检算 (14)3.3桩顶水平位移检算 (15)3.3.1桩在局部冲刷线处的水平位移和转角 (15)3.3.2在桩顶处的水平位移和转角 (15)3.4桩与承台的联接强度检算 (16)3.5河床底面以下墩身及承台和桩的工程量计算 (17)附录一：桩身的弯矩、剪力及土的横向抗力计算表及其分布图 (18)附录二：桩基础横断面、平面及立面图 (22)一、基础工程课程设计任务书——铁路（公路）桥墩浅基础设计1.1设计题目本课程的题目是“1#桥墩独立基础设计”1.2设计目的柱下独立基础是桥梁工程中的常用基础形式之一，在工程中应用范围较广。
为系统掌握此类基础的设计方法，通过本次课程设计应全面掌握柱下独立基础设计计内容与步骤及主要验算内容与方法，了解现行《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5-2005）和《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60——2004）的有关规定，并初步具备独立进行该类基础设计的能力。
1.3基本资料1.3.1设计的任务及建筑物的性质和用途设计任务：根据已有建筑物的图样，所受上部结构的荷载、地质和水文地质情况，遵照“中华人民共和国铁路桥涵地基和基础设计规范TB10002.5—2005”（公路桥涵设计通用规范JTG D60——2015）设计某铁路（公路）干线上跨越某河流的桥梁之1#号桥墩的地基和基础。
桥梁工程钻孔灌注桩基础专项施工方案
桥梁工程钻孔灌注桩基础专项施工方案桥梁工程钻孔灌注桩基础专项施工方案一、引言桥梁工程是交通运输领域的重要组成部分，其结构稳固性及安全性对交通流畅和行人安全至关重要。
钻孔灌注桩基础技术作为桥梁工程中的关键技术，对于提高桥梁承载力和稳定性具有举足轻重的作用。
本文将详细阐述桥梁工程中钻孔灌注桩基础的施工方案，为相关工程提供参考。
二、桥梁工程与钻孔灌注桩基础桥梁工程主要涉及桥梁设计、施工及维护等方面，要求考虑诸多因素，如结构安全性、耐久性及环境影响等。
钻孔灌注桩基础是利用钻孔设备在桥墩位置钻入一定深度，然后将混凝土通过压力灌注设备注入孔内，形成具有较高承载力的基础结构。
该技术适用范围广泛，尤其在复杂地质条件下的桥梁建设中具有显著优势。
三、施工方案1、施工前准备：在施工前，首先要对桥墩位置的地质水文情况进行详细勘察，确定合适的施工方案。
同时，准备好所需的施工设备、材料及人员，确保施工顺利进行。
2、护筒埋设：在钻孔前，需根据设计要求埋设护筒。
护筒的作用主要是保持孔口稳定、防止孔口坍塌，同时可作为钻孔设备的支撑点。
3、钻孔施工：根据地质情况选择合适的钻头和钻机，严格按照设计要求的孔深和孔径进行钻孔。
在钻孔过程中，要注意观察孔内情况，及时清理孔内残渣。
4、清孔：钻孔完成后，需对孔内残渣进行清理，确保孔内清洁。
清孔可以采用正循环、反循环等方法，根据实际情况选择合适的清孔方式。
5、钢筋笼制作与安装：按照设计要求制作钢筋笼，确保钢筋笼的尺寸、重量及稳定性符合要求。
在安装过程中，需利用吊装设备将钢筋笼放入孔内，确保其位置准确。
6、灌注混凝土：在钢筋笼安装完成后，立即进行混凝土灌注。
灌注过程中要确保混凝土质量，控制好灌注速度，确保混凝土充分填充孔内。
7、质量检测：在灌注完成后，要对钻孔灌注桩的质量进行检测。
可采用超声波、小应变等方法检测桩身的完整性及承载力。
如发现问题，及时采取补救措施。
四、技术细节1、钻头选择：根据地质勘察结果，选择适合的钻头类型和尺寸。
桥梁桩基础设计计算部分要点
一方案比选优化公路桥涵结构设计应当考虑到结构上可能出现的多种作用，例如桥涵结构构件上除构件永久作用（如自重等）外，可能同时出现汽车荷载、人群荷载等可变作用。
《公路桥规》要求这时应该按承载力极限状态和正常使用极限状态，结合相应的设计状况进行作用效应组合，并取其最不利组合进行计算。
1、按承载能力极限状态设计时，可采用以下两种作用效应组合。
（1）基本作用效应组合。
基本组合是承载能力极限状态设计时，永久作用标准值效应与可变作用标准值效应的组合，基本组合表达式为(1-1)或(1-2)γ－桥梁结构的重要性系数，按结构设计安全等级采用，对于公路桥梁，安全等级0一级、二级、三级，分别为1.1、1.0和0.9；γGi－第i个永久荷载作用效应的分项系数。
分项系数是指为保证所设计的结构具有结构的可靠度而在设计表达式中采用的系数，分为作用分项系数和抗力分项系数两类。
当永久作用效应（结构重力和预应力作用）对结构承载力不利时，γGi=1.2；对结构的承载能力有利时，γGi=10；其他永久作用效应的分项系数详见《公路桥规》；γQ1－汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数,取γQ1＝1.4；当某个可变作用在效用组合中，其值超过汽车荷载效用时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数；对专门为承受某种作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载时，其分项系数也与汽车荷载取同值。
γQj－在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载以外的其他第j个可变作用效应的分项系数，取γQ1＝1.4,但风荷载的分项系数取γQ1＝1.1；S gik、S gid－第i个永久作用效应的标准值和设计值；S Qjk－在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第j个可变作用效应的标准值；S ud－承载能力极限状态下，作用基本组合的效应组合设计值，作用效应设计值等于作用效应标准值S d与作用分项系数的乘积。
墩(台)身混凝土施工工艺
一、工程概况本桥分为左右幅共设16个墩柱，4个桥台其中，PO1~P04\P06~P08桥墩采用单排桩基基础，每座墩设2根Φ1.5m钻孔桩，每座墩均设置承台，承台长6.3m，宽2.5m，厚2m，制动墩P05设置承台，采用双排桩基础，设4根Φ1.2m 钻孔桩，承台长5.3m，宽5.3m，厚2m。
墩身采用花瓶式墩柱，桥墩板厚除P05制动墩为1.8m外其余桥墩均为1.85m。
桥台为钢筋混凝土U型桥台，桥台基础均采用双排桩基础，每座桥台设6根Φ1.2m钻孔桩，承台长10.99m，宽5.3m，厚2.0m。
厦门杏林大桥位于厦门岛北部，是厦门市“一主四射三联”公路主骨架的组成部分，也是厦门岛连接大陆的第四条跨海公路通道。
本项目起自杏林，北起杏前路（国道319线）K676+000附近，在现有高集海堤西侧跨越海域进入厦门岛，止于高崎，南端分别与规划的高殿二号路（环岛路）、机场路、嘉禾路及厦门北站通站路等道路相连。
杏林互通主线桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩及钢筋混凝土挡土式桥台，全桥共有2座桥台，123座墩身。
杏林北环高架桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩及钢筋混凝土挡土式桥台，全桥共有2座桥台，58座墩身。
杏林互通A匝道桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩，全桥共有30座墩身。
杏林互通B匝道桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩，全桥共有21座墩身。
杏林互通C匝道桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩，全桥共有12座墩身。
杏林互通D匝道桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩，全桥共有33座墩身。
本标段各桥墩身形式多样，厚度不一，弧线段长度不一，因此模板形式多样，施工时应注意熟悉和了解图纸，避免出现差错。
二、施工工艺流程：墩身范围内承台表面进行凿毛处理→支架拼装→绑扎第一节墩身钢筋→安装墩身第一节模板（设置缆风）→检查签证→浇注墩身第一次混凝土→养护→绑扎第二节墩身钢筋→安装墩身第二节模板（设置缆风）→检查签证→浇注墩身第二次混凝土→养护。
三、施工方法及施工要点1、墩台身施工放样测量组根据墩台身结构尺寸，测设出墩台身纵、横向中线、墩台身内外轮廓线的准确位置及承台顶标高，并测设出墩台身预埋钢筋顶的标高。
双排桩于深基坑设计优化的应用
排桩 弹性地基梁法计算模型，如图４１ ．所示。
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此时 ，综合等效内摩擦角 近似取为 ：
做成 门式双排桩 ，加大了整个支护结构的悬 臂能力，顺挖 时 可 以悬 臂 较 深 再 施做 内撑 ，回筑 时 只 需 施做 至 负三 层 地 下 室
项 板 即可 拆 撑 悬 臂 。 由于 有 效 利 用 了双 排 桩 的 悬 臂 能 力 ，由 此省 去 了一 道 钢 筋 混 凝 土 内支 撑 ，不 仅 为 土 方 开 挖 提供 了 相 对 较 大 的 空 间 ，同 时 节 省 了施 做 第 二 道 内撑 、等 待 支 撑 强 度 、回筑 拆 撑 等 多道 工 序 ，可 节 约２～３ 月工 期。 个
本基 坑 开挖深 度达 １ ．ｍ，基 坑深 度 范围 内基 本 为砂 ４５ 层 ，且 周边 用地较 为狭窄 ，经综合 比较 ，本基坑采用双排钻 孔桩外加一道混凝土 内支撑支护 方案 （ 如图３１），止水采用 ． 内排桩 桩问旋 喷桩止水 ，同时辅 以双 排桩 问搅拌 桩止水 加
固 ， 即 可 保 证 支 护 结 构 安 全 ，保 证 在 深 厚 砂 层 中 的 止 水 效 果 ，同时 可 降低 工程 费 用 。
下 技 术优 势 ：
（１】 在钻子 桩数 量基 本不变 的情况 下 ，拉开桩间距 ， Ｌ
图层 名 称 素填 土 （ ＞ １
淤泥 ＜ —１ ２ ）
Ｄ ｇ ｃ， Ｃ （Ｐ ） 击 （ ） 土 与 锚 固 体 极 限 摩 阻 力 （／ｎ） ｋａ 。 １ ８ ．５
１ ６ ．０
双排桩 于深基坑设计优化 的应 用
■ 艾 万 民
双排 桩 支 护结 构 是 一 种 空 间 组 合 类 悬 臂 支护 结 构 ，将 密
基础工程双柱式桥墩钻孔灌注桩课程设计
目录1 设计任务书 (3)设计目的 (3)设计任务 (3)设计资料 (3)地质资料 (3)材料 (4)基础方案 (4)-计算荷载 (4)设计要求 (6)时间及进度安排 (6)建议参考资料 (6)2 设计指导书 (8)拟定尺寸 (8)荷载设计及荷载组合 (8)荷载计算 (8)%桩顶荷载计算及桩顶荷载组合 (8)桩基设计计算与验算 (10)桩长确定及单桩承载能力验算 (10)桩身内力及配筋计算 (11)单桩水平位移及墩台水平位移验算 (12)3 设计计算书 (13)设计拟定尺寸 (13)荷载计算及荷载组合 (13)(桩基设计计算与验算 (14)承载能力极限状态荷载组合 (14)正常使用极限状态荷载组合 (17)桩基设计与验算 (20)桩长与单桩承载力验算 (20)桩的内力计算 (21)桩身配筋计算 (24)4 钢筋构造图 (29)…钢筋用量计算 (29)纵筋用量计算 (29)普通箍筋用量计算 (29)横系梁主筋用量计算 (29)横系梁箍筋用量计算 (29)加劲箍筋用量计算 (29)定位钢筋用量计算 (30)伸入横系梁箍筋用量计算 (30)]钢筋总用量 (30)配筋图 (30)三视图 (30)4 参考文献 (31)1 双柱式桥墩钻孔灌注桩设计任务书设计目的：通过本课程设计，掌握承受竖向和水平力作用的单排桩基础的设计与计算，对相应规范有一定的了解。
设计任务：￥设计资料：我国某公路桥墩采用桩（柱）式桥墩，初步拟定尺寸如下图所示。
其上部结构为28米钢筋混凝土装配式T型梁桥，桥面宽7米。
设计汽车荷载为公路-Ⅱ级。
(单位：mm)地质资料：标高米以上桩侧土为软塑亚粘土，其各物理性质指标为：容重γ＝m3，土粒比重G=，天然含水量ω=21%，ωL=%，ω；m=7000kN/m4；桩周土极限摩阻力τ=40kPa；P=%标高米以下桩侧及桩底均为硬塑性土，其各物理性质指标为：容重γ＝m3，土粒比重G=，天然含水量ω=%，ωL=%，ωP=%， m=15000kN/m4；桩周土极限摩阻力τ=65kPa；[σ。
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河南理工大学基础工程课程设计计算书课题名称：“m”法弹性多排桩基础设计学生学号： 321407020422专业班级：道桥1204学生姓名：连帅龙指导教师：任连伟课题时间： 2015-7-1 至 2015-7-10课程设计任务书及指导书一、课题：“m”法弹性多排桩基础设计二、目的：通过“m”法弹性多排桩基础设计，能进一步了解桩基础的设计方法与步骤，能拟定设计方案，能进行基桩和承台以及群桩基础的强度、稳定性、变形验算。
三、要求：在10天时间内，完成《任务书》中的全部内容，构造合理，计算思路正确，计算结果准确。
参考书目：(1)《基础工程》（第四版）教材，王晓谋主编(2)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）要求；课程设计计算书一﹑设计资料1地质及水文资料河床地质为卵石，粒径50到60毫米，约占60%，20到30毫米约占30%。
石质坚硬，孔隙大部分由砂密实填充，卵石深度达到58.6米。
地基土水平方向抗力系数的比列系数m 120000=4/kN m ，地基容许承载力基本容许值[]0a f =1000kPa.桩侧摩阻力标准值400k q kPa =.土的重度320.000/kN m γ=土内摩擦40ϕ= 地面（河床）高程69.54m;一般冲刷线高程63.54m;局部冲刷线高程60.85m;承台底高程67.54m;常水位高程69.80m.如下图局部冲刷线 60.85一般冲刷线 63.54河床 69.54常水位 69.80二﹑荷载恒载加一孔荷载为82713595015N KN H KN M KN∑=∑=∑= 恒载加两孔荷载为9278N KN ∑= 三﹑持力层选择及桩型河床土质为卵石，卵石层深度达58.6m ，可作为较好的持力层。
初步选桩长17m ，桩直径1m ，拟定承台埋深为河床下2m 。
桩型选用方型钻孔灌注桩。
四﹑单桩承载力按《建筑地基基础设计规范》经验公式计算单桩承载力特征值： [])}3(]{[21R 322001a-++=∑=h K A m U lin i iγσλτ计算得到：[]a R]10)313(61000[418.065.0114.331.10400114.3212⨯-⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯==7291kN五﹑确定桩数和桩布置拟定6根桩，进行单桩承载力验算。
单桩布置图如下：计算桩顶荷载： 桩顶竖向力：92781546.3372916a F G P R n +===<= 2m a x 22.55015()y 2max 1546.332214.99 1.22.562a i Mk Hkh P P KN R y ⨯+=+=+=<⨯∑ =723.7KN>0 单桩水平力：1359606H H KN n === 此值小于估算的单桩水平承载力特征值（Ha R ≈100kN ），满足要求。
扣除承台和填土后桩顶竖向力设计值： 8271 1.351860.986F N KN n ⨯===()2max min 25015 1.35 1.353592()y 8271 1.35 2.5max 1860.981622.5622892.92829.04i Mk Hkh N P y KN KN⨯+⨯⨯+⨯⎛⎫=±=±⨯=± ⎪⎝⎭⨯==∑六﹑桩的内力及位移计算 （一）群桩计算： 1﹑桩的计算宽度1b ：mb h L ab b b k kd kd k k b j 38.1767.0)11(9.0767.065.16.04.06.01)1(9.011110=⨯+⨯==⨯+=⨯'-+'=+== 2﹑桩的变形系数α：15720.80.8 2.5510/h b mEIE E KN m α===⨯⨯ 440491.064m d I ==π-11557120000 1.380.6980.8 2.55100.0491mb m EI α⨯===⨯⨯⨯ 桩在最大冲刷线以下深度10.31m ，其计算长度则为：0.69810.317.20 2.5h h α==⨯=> 故按弹性桩计算。
3﹑桩顶刚度系数pp ρ﹑HH ρ﹑MH ρ﹑MM ρ值的计算： 000pp 11A C E A h l ⨯+⨯⨯+=ξρ220785.04,5.0,31.10,69.6m d A m h m l =====πξ630022012000010.31 1.23710/140(10.31tg )16.8824C m h kN m A m π==⨯=⨯=+⨯=按桩中心距计算面积，故取：22091.45.24m A =⨯=π6pp 7611.1110 1.1086.690.510.3110.7850.8 2.5510 1.23710 4.91EIρ==⨯=+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯已知参数:0.69810.317.204h h α==⨯=>（＞4），取用4； 00l 0.698 6.69 4.67l α==⨯= 查表得：0.04360Q χ= 0.14047m χ= 0.60846m ϕ=3HH 0.0148Q EIx EI ρα== 20.0684MH m EIx EI ρα== 0.425MM m EI EI ραϕ==4﹑计算承台地面远点O 初位移0a ﹑0b ﹑0β（单孔活载+恒载+制动力等）：0ppN 82711244.13b n 6 1.08EIEI ρ====⨯22n1i 2i pp HH n1i 2i pp 0n ）x n （n n ）x n (a MH MM MH MM MH ρρρρρρρ-+++=∑∑==n22pp i i 1n x 60.425 1.1086 1.2512.94MM EI EI EIρρ=+=⨯+⨯⨯=∑=0a 212.9435960.410450156835.7360.014612.66EI-0.1650()EI EI EI EI EI ⨯+⨯⨯=⨯⨯ HH 0222HH pp 1n 604.35()n MH nMM MH i i M n HEIn n x ρρβρρρρ=+==+-∑5﹑计算作用在每根桩顶上作用力i P ﹑i Q ﹑i M ： 竖向力：()pp i 001244.13604.35P 1.108EI 1.25EIEI i b ρχβ⎛⎫=±=±= ⎪⎝⎭ 2215.52kN 541.47kN水平力：HH 006835.73604.35a 0.0148EI 0.068459.83MH i Q EI kN EI EIρρβ=-=⨯-⨯= 弯矩：k 00604.356835.73M 0.4250.0684210.71MM MH a EI EI kN m EI EIρβρ=-=⨯-=-⋅校核：113(2215.52541.47)8270.9782713(2215.52541.47) 1.256(210.71)5013.43?5015?659.83358.98359nii ni i ii i nPkN N kNx P nM kN m M kN mnQ KN H KN===⨯+=≈=+=⨯-⨯+⨯-=≈==⨯===∑∑∑∑∑ 6﹑计算最大冲刷线出桩身出桩身弯矩0M ﹑水平力0Q 及轴力0P ： 0k 0M M (210.7159.83 6.69189.55i Q l kN m =+=-+⨯=⋅ 0Q 59.83kN =02215.520.785 6.69152294.29P kN =+⨯⨯= （二）单桩内力及位移计算 1﹑确定桩的计算宽度1b ：1(1)0.9(11) 1.38f b kK d m =+=⨯+= 2﹑计算桩的变形系数α： -11557120000 1.380..6980.8 2.55100.0491mb m EI α⨯===⨯⨯⨯ 其中440491.064m d I π=；61.1110EI =⨯最大冲刷线处的0P =2294.29kN,0M =189.55kN ·m ，0Q =59.83kN ； 3﹑计算最大冲刷线以下Z 处桩截面上的弯矩Z M :m m Z B M A Q M 00+=αzz αh αm A m Bm A Q αm B M 0 z M0 0 7.20 0 1 0 189.55 189.55 0.29 0.2 7.20 0.19696 0.9980616.88189.18206.06max max 233.34?Z 1.06M kN m m==x _12x_1zx b b B M A Q P ZZαα+=,其中x A 以及x B 值可以由附表1和附5查的，zx P 的值列于下表 Zz αh αx A x Bx _1b A Q ZαBM Z_12b αzx P0 7.20 2.44066 1.62100 0 0 00.57 0.4 7.20 0.37739 0.98617 32.32 186.93 219.25 0.86 0.6 7.20 0.52938 0.95861 45.38 181.70 227.08 1.15 0.8 7.20 0.64561 0.91324 55.34 173.10 228.44 1.43 1.0 7.20 0.72305 0.85089 61.98161.29223.270.29 0.2 7.20 2.11779 1.29088 16.41 17.27 33.68 0.57 0.4 7.20 1.80273 1.00064 21.82 26.78 48.600.86 0.6 7.20 1.50268 0.74981 32.09 30.11 60.201.15 0.8 7.20 1.22370 0.53727 29.62 28.76 58.38 1.43 1.0 7.20 0.97041 0.36119 29.36 24.17 53.531.72 1.2 7.20 0.74588 0.21908 27.08 17.59 44.672.01 1.4 7.20 0.55175 0.10793 23.37 10.11 33.482.58 1.8 7.20 0.25386 -0.03572 13.82 -4.30 9.523.15 2.2 7.20 0.06461 -0.099404.30 -14.63 -10.333.72 2.6 7.20 -0.03986 -0.11136 -3.14 -19.37 -22.514.30 3.0 7.20 -0.08741 -0.9471 -7.69 -19.01 -26.75.01 3.5 7.20 -0.10495 -0.05698 -11.12 -13.35 -24.47 5.73 4.0 7.20 -0.10788 -0.01487 -12.70 -3.96 -16.66水平应力P图如下：桩顶纵向水平位移验算：00013230,7.422.44066, 2.44066, 1.75058, 1.7505859.83189.552.44066 1.750580.9050.6980.698x x x xZ h mA AB B Q M x A B mm EI EI EI EIϕϕαα=======+=⨯+⨯=00123259.83189.55(2.44066)(1.75058)0.775100.6980.698Q M A B EI EIrad EI EIϕϕϕαα-=+=⨯+⨯=⨯所以，桩顶纵向水平位移符合要求。