波浪爬高计算
水利工程常用计算公式
水利专业常用计算公式一、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算：Q=B 0δεm（2gH 03）1/2式中：m —堰流流量系数ε—堰流侧收缩系数2、 明渠恒定均匀流的基本公式如下：流速公式:u ＝RiC 流量公式 Q ＝Au ＝A RiC 流量模数K ＝A RC 式中：C —谢才系数，对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定，即C ＝6/1n 1RR —水力半径(m ）;i —渠道纵坡；A —过水断面面积(m 2）;n —曼宁粗糙系数，其值按SL 18确定。
3、水电站引水渠道中的水流为缓流。
水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。
求解明渠恒定缓变流水面曲线，宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。
逐段试算法的基本公式为△x=f21112222i -i 2g v a h 2g v a h ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+ 式中：△x ——流段长度（m ）；g ——重力加速度（m/s ²）;h 1、h 2——分别为流段上游和下游断面的水深（m)；v 1、v 2——分别为流段上游和下游断面的平均流速（m/s ）；a 1、a 2-—分别为流段上游和下游断面的动能修正系数;f i --流段的平均水里坡降,一般可采用⎪⎭⎫ ⎝⎛+=-2f 1f -f i i 21i 或⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆=3/4222224/312121f f v n R v n 21x h i R式中：h f ——△x 段的水头损失（m);n 1、n 2-—分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件相同时，则n 1=n 2=n ；R 1、R 2-—分别为上、下游断面的水力半径（m ）；A 1、A 2——分别为上、下游断面的过水断面面积(㎡）；4、各项水头损失的计算如下:（1)沿程水头损失的计算公式为⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∆=3/4222223/412121f v n v n 2x h R R (2）渐变段的水头损失,当断面渐缩变化时，水头损失计算公式为：L f 2122c f c i g 2v g 2v f h h h -+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=+=ω 5、前池虹吸式进水口的设计公式(1）吼道断面的宽高比：b 0/h 0=1。
水利工程常用计算公式
水利专业常用计算公式一、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算:Q=B0δεm（2gH03)1/2式中：m -堰流流量系数ε—堰流侧收缩系数2、明渠恒定均匀流的基本公式如下:流速公式：u＝流量公式Q＝Au＝A流量模数K＝A式中:C—谢才系数,对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定,即C＝R—水力半径(m);i-渠道纵坡；A-过水断面面积（m2）;n—曼宁粗糙系数,其值按SL 18确定.3、水电站引水渠道中的水流为缓流。
水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。
求解明渠恒定缓变流水面曲线,宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。
逐段试算法的基本公式为△x=式中：△x-—流段长度（m）；g——重力加速度（m/s²）；h1、h2-—分别为流段上游和下游断面的水深(m）；v1、v2-—分别为流段上游和下游断面的平均流速（m/s)；a1、a2-—分别为流段上游和下游断面的动能修正系数;——流段的平均水里坡降,一般可采用或式中：h f—-△x段的水头损失（m)；n1、n2—-分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件相同时，则n1=n2=n；R1、R2——分别为上、下游断面的水力半径（m）；A1、A2--分别为上、下游断面的过水断面面积（㎡)；4、各项水头损失的计算如下：（1）沿程水头损失的计算公式为(2）渐变段的水头损失，当断面渐缩变化时，水头损失计算公式为：5、前池虹吸式进水口的设计公式（1）吼道断面的宽高比：b0/h0=1。
5—2。
5;（2）吼道中心半径与吼道高之比:r0/h0=1。
5-2。
5；(3）进口断面面积与吼道断面面积之比:A1/A0=2—2。
5；（4）吼道断面面积与压力管道面积之比:A0/A M=1-1。
65;（5）吼道断面底部高程(b点）在前池正常水位以上的超高值：△z=0。
1m—0.2m；（6）进口断面河吼道断面间的水平距离与其高度之比:l/P=0。
7—0。
9；6、最大负压值出现在吼道断面定点a处，a点的最大负压值按下式确定：式中:—前池内正常水位与最低水位之间的高差（m）；h0—吼道断面高度（m)；-从进水口断面至吼道断面间的水头损失（m）；—因法向加速度所产生的附加压强水头（m）。
水利工程设计常用计算公式
水利常用专业计算公式一、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算：Q=B0δεm〔2gH03〕1/2式中：m —堰流流量系数ε—堰流侧收缩系数2、明渠恒定均匀流的基本公式如下：流速公式：u＝RiC流量公式Q＝Au＝A RiC流量模数CK＝A R式中：C—谢才系数，对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定，即C ＝6/1n 1RR —水力半径〔m 〕；i —渠道纵坡；A —过水断面面积〔m 2〕；n —曼宁粗糙系数，其值按SL 18确定。
3、水电站引水渠道中的水流为缓流。
水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。
求解明渠恒定缓变流水面曲线，宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。
逐段试算法的基本公式为△x=f21112222i -i 2g v a h 2g v a h ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+ 式中：△x ——流段长度〔m 〕；g ——重力加速度〔m/s ²〕；h 1、h 2——分别为流段上游和下游断面的水深〔m 〕；v 1、v 2——分别为流段上游和下游断面的平均流速〔m/s 〕；a 1、a 2——分别为流段上游和下游断面的动能修正系数；f i ——流段的平均水里坡降，一般可采用⎪⎭⎫ ⎝⎛+=-2f 1f -f i i 21i 或⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆=3/4222224/312121f f v n R v n 21x h i R 式中：h f ——△x 段的水头损失〔m 〕； n 1、n 2——分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件相同时，则n 1=n 2=n ； R 1、R 2——分别为上、下游断面的水力半径〔m 〕；A 1、A 2——分别为上、下游断面的过水断面面积〔㎡〕；4、各项水头损失的计算如下：〔1〕沿程水头损失的计算公式为⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∆=3/4222223/412121f v n v n 2x h R R 〔2〕渐变段的水头损失，当断面渐缩变化时，水头损失计算公式为：L f 2122c f c i g 2v g 2v f h h h -+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=+=ω 5、前池虹吸式进水口的设计公式〔1〕吼道断面的宽高比：b 0/h 0=1.5—2.5；〔2〕吼道中心半径与吼道高之比：r 0/h 0=1.5—2.5；〔3〕进口断面面积与吼道断面面积之比：A 1/A 0=2—2.5；〔4〕吼道断面面积与压力管道面积之比：A 0/A M =1—1.65；〔5〕吼道断面底部高程〔b 点〕在前池正常水位以上的超高值：△z=0.1m —0.2m ； 〔6〕进口断面河吼道断面间的水平距离与其高度之比：l/P=0.7—0.9；6、最大负压值出现在吼道断面定点a 处，a 点的最大负压值按下式确定：γανp *w 20a h g 2h h -+++Z +∆Z =∑、B式中：Z —前池内正常水位与最低水位之间的高差〔m 〕；h 0—吼道断面高度〔m 〕；∑w h —从进水口断面至吼道断面间的水头损失〔m 〕； γ/p *—因法向加速度所产生的附加压强水头〔m 〕。
水利工程设计常用计算公式
水利常用专业计算公式一、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算：Q=B0δεm(2gH03）1/2式中：m —堰流流量系数ε—堰流侧收缩系数2、明渠恒定均匀流的基本公式如下：流速公式：u＝流量公式Q＝Au＝A流量模数K＝A式中：C—谢才系数，对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定，即C＝R—水力半径（m);i—渠道纵坡；A—过水断面面积（m2);n—曼宁粗糙系数，其值按SL 18确定。
3、水电站引水渠道中的水流为缓流。
水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。
求解明渠恒定缓变流水面曲线,宜采用逐段试算法,对棱柱体和非棱柱渠道均可应用.逐段试算法的基本公式为△x=式中：△x—-流段长度（m）;g-—重力加速度（m/s²）；h1、h2—-分别为流段上游和下游断面的水深（m）；v1、v2——分别为流段上游和下游断面的平均流速(m/s);a1、a2——分别为流段上游和下游断面的动能修正系数；--流段的平均水里坡降，一般可采用或式中：h f-—△x段的水头损失（m）；n1、n2——分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件相同时，则n1=n2=n；R1、R2--分别为上、下游断面的水力半径（m）；A1、A2——分别为上、下游断面的过水断面面积（㎡）；4、各项水头损失的计算如下：(1)沿程水头损失的计算公式为(2）渐变段的水头损失，当断面渐缩变化时,水头损失计算公式为：5、前池虹吸式进水口的设计公式(1）吼道断面的宽高比：b0/h0=1。
5—2。
5；(2）吼道中心半径与吼道高之比:r0/h0=1。
5—2.5;（3）进口断面面积与吼道断面面积之比：A1/A0=2—2。
5；（4)吼道断面面积与压力管道面积之比：A0/A M=1-1。
65;（5）吼道断面底部高程(b点）在前池正常水位以上的超高值:△z=0。
1m—0。
2m；（6)进口断面河吼道断面间的水平距离与其高度之比：l/P=0。
7—0.9;6、最大负压值出现在吼道断面定点a处，a点的最大负压值按下式确定：式中：—前池内正常水位与最低水位之间的高差（m)；h0-吼道断面高度(m）；-从进水口断面至吼道断面间的水头损失（m)；-因法向加速度所产生的附加压强水头(m）。
波浪爬高计算[优质ppt]
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草皮护面
栅栏板护面
四脚空心方块护面
插砌条石护面
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4. 本《规范》应用计算公式来源
通过对众多的公式进行了调研和比较计算，并 且和广东水科院、国内其他一些有关波浪爬高物 理模型试验成果进行对比分析，选用了现在推荐 的波浪爬高计算公式。
本《规范》推荐的公式主要有国家《堤防工程 设计规范》公式（计算上下均为斜坡、中间带平 台以及斜波作用时采用），海港水文规范公式 （单坡规则波及风作用下的不规则波）、原苏联 公式（0<m<1的单坡爬高）以及其它大学里的公 式（防浪林消波公式、插砌条石消波公式等）。
对爬高的研究，刚开始规则波研究相对较多，后对不 规则波的研究越来越多，爬高研究主要分为单坡和复 坡爬高两种类型。单坡上爬高计算方法，目前发展的 相对成熟，经验公式主要有钟可夫斯基公式、Hunf公 式、《堤防工程设计规范》中推荐公式、《海港水文 规范》中推荐公式、莆田公式、原苏联（92-60）规范 推荐公式等。我国在工程中应用较广泛的是《堤防工 程设计规范》公式、《海港水文规范》公式和莆田公 式；复坡上的波浪爬高计算公式主要有《堤防工程设 计规范》公式以及大工李玉成教授等建议的爬高公式 等。相比较之下，波浪在复杂断面上的爬高研究较少， 计算公式也不多，并且由于大多数公式都是在特定的 边界条件下结合试验研究成果或原型观测成果总结得 出的，计算成果差别较大。
6.5.5 对插砌条石斜坡堤，平面加糙率宜采用25
％，波浪爬高可按附录E第E.0.11条确定。
说明：插砌条石平面加糙率是指条石凸起加
糙面积与坡面总面积之比。
波浪爬高计算公式及附表
附录C 波浪计算C.1 波浪要素确定C.1.1 计算风浪的风速、风向、风区长度、风时与水域水深的确定，应符合下列规定：1 风速应采用水面以上10m 高度处的自记10min平均风速。
2 风向宜按水域计算点的主风向及左右22.5°、45°的方位角确定。
3 当计算风向两侧较宽广、水域周界比较规则时，风区长度可采用由计算点逆风向量到对岸的距离；当水域周界不规则、水域中有岛屿时，或在河道的转弯、汊道处，风区长度可采用等效风区长度Fe，Fe可按下式计算确定：式中ri——在主风向两侧各45°范围内，每隔Δα角由计算点引到对岸的射线长度（m）；αi——射线ri与主风向上射线r0之间的夹角（度），αi＝i×Δα。
计算时可取Δα＝7.5°（i＝0，±1，±2，…，±6），初步计算也可取Δα＝15°（i＝0，±1，±2，±3），（图C.1.1）。
图C.1.1 等效风区长度计算4 当风区长度F小于或等于100km 时，可不计入风时的影响。
5 水深可按风区内水域平均深度确定。
当风区内水域的水深变化较小时，水域平均深度可按计算风向的水下地形剖面图确定。
C.1.2 风浪要素可按下列公式计算确定：式中——平均波高（m）；——平均波周期（s）；V——计算风速（m/s）；F——风区长度（m）；d——水域的平均水深（m）；g——重力加速度（9.81m/s2）；tmin——风浪达到稳定状态的最小风时（s）。
C.1.3 不规则波的不同累积频率波高Hp与平均图C.1.1 等效风区长度计算波高之比值Hp/可按表C.1.3-1确定。
表C.1.3.1 不同累积频率波高换算不规则波的波周期可采用平均波周期表示，按平均波周期计算的波长L 可按下式计算，也可直接按表C.1.3-2确定。
表C.1.3.2 波长～周期～水深关系表L＝f（T,d）续表 C.1.3.2C.1.4 设计波浪推算应符合下列规定：1 对河、湖堤防，设计波浪要素可采用风速推算的方法，并按本附录第C.1.2条计算确定。
用波浪理论计算浪的高度（经典可收藏）
用波浪理论计算浪的高度（经典可收藏）用第一浪测第三浪：
公式：
第三浪高点第一价格点=0.618*（第一浪高点-第一浪起动点）+第一浪高点
第三浪高点第二价格点=1.618*（第一浪高点-第一浪起动点）+第一浪高点
用一浪测第五浪：
第五浪高点第一价格点=1.618*（第一浪高点-第一浪起动点）+第一浪高点
第五浪高点第二价格点=2.618*（第一浪高点-第一浪起动点）+第一浪高点
实例：
用A浪测C浪：
公式：
C浪低点第一价格点=A浪低点-0.618*（A浪起动点-A浪低点）C浪低点第二价格点=A浪低点-1.618*（A浪起动点-A浪低点）。
水利工程设计常用计算公式
水利常用专业计算公式一、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算：Q=B0δεm（2gH03）1/2式中：m —堰流流量系数ε—堰流侧收缩系数2、明渠恒定均匀流的基本公式如下：流速公式：u＝RiC流量公式Q＝Au＝A RiC流量模数K＝A RC式中：C—谢才系数，对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定，即C ＝6/1n 1RR —水力半径（m ）；i —渠道纵坡；A —过水断面面积（m 2）；n —曼宁粗糙系数，其值按SL 18确定。
3、水电站引水渠道中的水流为缓流。
水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。
求解明渠恒定缓变流水面曲线，宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。
逐段试算法的基本公式为△x=f21112222i -i 2g v a h 2g v a h ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+ 式中：△x ——流段长度（m ）；g ——重力加速度（m/s ²）；h 1、h 2——分别为流段上游和下游断面的水深（m ）；v 1、v 2——分别为流段上游和下游断面的平均流速（m/s ）；a 1、a 2——分别为流段上游和下游断面的动能修正系数；f i ——流段的平均水里坡降，一般可采用⎪⎭⎫ ⎝⎛+=-2f 1f -f i i 21i 或⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆=3/4222224/312121f f v n R v n 21x h i R 式中：h f ——△x 段的水头损失（m ）； n 1、n 2——分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件相同时，则n 1=n 2=n ； R 1、R 2——分别为上、下游断面的水力半径（m ）；A 1、A 2——分别为上、下游断面的过水断面面积（㎡）；4、各项水头损失的计算如下：（1）沿程水头损失的计算公式为⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∆=3/4222223/412121f v n v n 2x h R R （2）渐变段的水头损失，当断面渐缩变化时，水头损失计算公式为：L f 2122c f c i g 2v g 2v f h h h -+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=+=ω 5、前池虹吸式进水口的设计公式（1）吼道断面的宽高比：b 0/h 0=1.5—2.5；（2）吼道中心半径与吼道高之比：r 0/h 0=1.5—2.5；（3）进口断面面积与吼道断面面积之比：A 1/A 0=2—2.5；（4）吼道断面面积与压力管道面积之比：A 0/A M =1—1.65；（5）吼道断面底部高程（b 点）在前池正常水位以上的超高值：△z=0.1m —0.2m ；（6）进口断面河吼道断面间的水平距离与其高度之比：l/P=0.7—0.9；6、最大负压值出现在吼道断面定点a 处，a 点的最大负压值按下式确定：γανp *w 20a h g 2h h -+++Z +∆Z =∑、B式中：Z —前池内正常水位与最低水位之间的高差（m ）；h 0—吼道断面高度（m ）；∑w h —从进水口断面至吼道断面间的水头损失（m ）； γ/p *—因法向加速度所产生的附加压强水头（m ）。
水利工程设计常用计算公式
水利常用专业计算公式一、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算：Q=B0δεm〔2gH03〕1/2式中：m —堰流流量系数ε—堰流侧收缩系数2、明渠恒定均匀流的根本公式如下：流速公式：u＝RiC流量公式Q＝Au＝A RiC流量模数CK＝A R式中：C—才系数，对于平摩阻区宜按曼宁公式确定，即C ＝6/1n 1RR —水力半径〔m 〕；i —渠道纵坡；A —过水断面面积〔m 2〕；n —曼宁粗糙系数，其值按SL 18确定。
3、水电站引水渠道中的水流为缓流。
水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。
求解明渠恒定缓变流水面曲线，宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。
逐段试算法的根本公式为△x=f 21112222i -i 2g v a h 2g v a h ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+ 式中：△x ——流段长度〔m 〕；g ——重力加速度〔m/s ²〕；h 1、h 2——分别为流段上游和下游断面的水深〔m 〕；v 1、v 2——分别为流段上游和下游断面的平均流速〔m/s 〕；a 1、a 2——分别为流段上游和下游断面的动能修正系数；f i ——流段的平均水里坡降，一般可采用⎪⎭⎫ ⎝⎛+=-2f 1f -f i i 21i 或⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆=3/4222224/312121f f v n R v n 21x h i R 式中：h f ——△x 段的水头损失〔m 〕； n 1、n 2——分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件一样时，那么n 1=n 2=n ； R 1、R 2——分别为上、下游断面的水力半径〔m 〕；A 1、A 2——分别为上、下游断面的过水断面面积〔㎡〕；4、各项水头损失的计算如下：〔1〕沿程水头损失的计算公式为⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∆=3/4222223/412121f v n v n 2x h R R 〔2〕渐变段的水头损失，当断面渐缩变化时，水头损失计算公式为：L f 2122c f c i g 2v g 2v f h h h -+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=+=ω 5、前池虹吸式进水口的设计公式〔1〕吼道断面的宽高比：b 0/h 0=1.5—2.5；〔2〕吼道中心半径与吼道高之比：r 0/h 0=1.5—2.5；〔3〕进口断面面积与吼道断面面积之比：A 1/A 0=2—2.5；〔4〕吼道断面面积与压力管道面积之比：A 0/A M =1—1.65；〔5〕吼道断面底部高程〔b 点〕在前池正常水位以上的超高值：△z=0.1m —0.2m ； 〔6〕进口断面河吼道断面间的水平距离与其高度之比：l/P=0.7—0.9；6、最大负压值出现在吼道断面定点a 处，a 点的最大负压值按下式确定：γανp *w 20a h g 2h h -+++Z +∆Z =∑、B式中：Z —前池正常水位与最低水位之间的高差〔m 〕；h 0—吼道断面高度〔m 〕；∑w h —从进水口断面至吼道断面间的水头损失〔m 〕；γ/p *—因法向加速度所产生的附加压强水头〔m 〕。
港口码头护岸波浪爬高计算
港⼝码头护岸波浪爬⾼计算⼀、设计条件（⼀）设计⽔位：设计⾼⽔位 2.46m设计低⽔位0.42m极端⾼⽔位 2.91m极端低⽔位-0.10m（⼆）设计波浪要素：H1% 6.7m风速UH4%0m重⼒加速度gH5% 5.8mH13% 5.1m平均波⾼H3m斜坡⽐m平均周期T13.8sL134.7m（三）系数：K1 1.24K2 1.029K3 4.98⼆、断⾯尺度确定（⼀）胸墙顶⾼程1、允许越浪的斜波堤，堤顶⾼程：堤顶⾼程宜在设计⾼⽔位以上不⼩于0.6倍的设计波⾼值。
堤坝顶⾼程=设计⾼⽔位+0.8H13%0.8= 6.54m2、对基本不越浪的斜波堤，堤顶⾼程：堤顶⾼程宜在设计⾼⽔位以上不⼩于1.0倍的设计波⾼值。
堤坝顶⾼程=设计⾼⽔位+1.20H13% 1.2=8.58m3、对堤顶设胸墙的斜波堤，胸墙堤顶⾼程：根据《防波堤设计与施⼯规范》（JTS154-1-2011）有关规定：(4.1.3.3胸墙顶⾼程=设计⾼⽔位+1.25 H13%=8.835m4、根据港⼝⼯程《海港⽔⽂规范》（JTS 145-2-2013）有关规定：按波浪爬⾼确定其胸墙顶⾼程，正向规则波的爬⾼按公式（1）设计⾼⽔位 2.46m取13%H 5.1mL134.7m建筑物前⽔深d 2.46m斜坡坡度m 1.51：m.与斜坡的m值有关的函数M1/m0.66666710.1364L/H26.411762πd15.456642πd/L0.114749th（2πd/L）0.114248爬⾼函数R(M)0.007485系数 1.09M3.322185.419系数-1.25（-1.25M)-12.6705exp:指数函数，exp（2）-- e的2次⽅exp（-1.25M） 3.14E-06相应对于某⼀d/L时的爬⾼最⼤值R1(m)0.566471K3 4.98K3/2 2.494πd30.913274πd/L0.229497sh（4πd/L）0.231517（4πd/L）/（sh（4πd/L））0.9912751+（4πd/L）/（sh（4πd/L）） 1.991275 K△=1，H=1m时波浪爬⾼（m）R1 1.236148K1 1.24K2 1.0290.432M 4.378927th（0.432M）0.999686R1(m)-K2-0.46253波浪爬⾼（m），从静⽔⾯算起，向上为正R2.963047K△0.47故按波浪爬⾼确定的胸墙顶⾼程为：设计⾼⽔= 5.423047（m） 2.462）极端⾼⽔位 2.91m故按波浪爬⾼确定的胸墙顶⾼程为：极端⾼⽔= 5.873047（m） 2.915、在风直接作⽤下，不规则波的爬⾼按下式计算：累积频率为1%的爬⾼R1% 3.89263mK△0.47与风速有关的系数KU1查表得K△=1，H=1m时波浪爬⾼（m）R1 1.236148mH1% 6.7mR2% 3.620146m故按波浪爬⾼确定的胸墙顶⾼程为：极端⾼⽔= 6.530146（m） 2.916、根据《堤防⼯程设计规范》（GB50286-98)有关规定：（6.3.1）堤顶⾼程=设计洪⽔位或设计⾼潮位+堤顶超⾼=10.89391（m） 2.917.9839141）当m=1.5～5.0时，按下式计算：堤顶超⾼Y=R+e+A=7.983914m设计波浪爬⾼R7.483914m设计风雍增⽔⾼度e0m安全加⾼A0.5m（可变量）堤防⼯程不允许越浪斜坡坡率m 1.51+m2 3.25(1+m2)1/2 1.802776堤前波浪的平均波⾼H3m堤前波浪的波长L134.7mHL404.1(HL)1/220.10224斜坡的糙率及渗透系数K△0.47经验系数Kv 1.02（可变量）gd24.1326（gd）1/2 4.912494V/（gd）1/20爬⾼累积频率换算系数Kp 1.4（可变量）（查表得）H/d 1.2195122）当m≤1.25时，按下式计算：堤顶⾼程=设计洪⽔位或设计⾼潮位+堤顶超⾼=7.839656（m） 2.91 4.929656堤顶超⾼Y=R+e+A= 4.929656m设计波浪爬⾼R 4.429656m设计风雍增⽔⾼度e0m安全加⾼A0.5m下，光滑不透⽔护⾯（K△=1）、H=1m时的爬⾼值（m）Ro 2.20m三、斜坡提堤顶越浪量计算p60《海港⽔⽂规范》（JTS148.2.4.1 本条所列公式宜符合下列条件：（1）2.2≦d/H1/3≦4.70.482353（2）0.02≦H1/3/Lpo≦0.100.037862（3）1.5≦m≦3.0 1.5（4）0.6≦b1/H1/3≦1.4 1.176471（5）1.0≦Hc/H1/3≦1.60.694118（6）底坡i≦1/25式中d 2.46建筑物前⽔深（m）H1/3 5.1mLpo134.7以谱峰周期Tp计算的深⽔波长（m）m 1.5斜坡坡度系数注：变量根据实际情况b16坡肩宽度（m）Hc 3.54堤顶在静⽔⾯以上的⾼度（m）i⽔底坡度1.33倍T Tp18.354谱峰周期（s）8.2.4.2 斜坡堤⽆胸墙时，堤顶的越浪量计算：gTP2m4957.0322πH1/332.04424（gTP2m）/（2πH1/3）154.6934（gTP2m）/（2πH1/3）1/212.43758LN() 2.520722m1/2 1.2247451.5/m1/2 1.224745d/H1/30.482353(d/H1/3)-2.8-2.31765((d/H1/3)-2.8)2 5.371488th（）0.999957<> 2.224702Hc/H1/30.694118（Hc/H1/3）-1.7 1.860218(H1/3)226.01(H1/3)2/Tp 1.41713经验系数A0.035护⾯结构影响系数Ka0.4堤顶越浪量Q0.206966m3/m.s0m/s9.81m/s2深⽔波设计标准波⾼换算：深⽔波：堤前⽔深＞半个波长处的波浪H 1%=2.42H 2.42H= 2.768595H 5%=1.95H 1.95H= 2.9743591.5H 13%=1.61H 1.61H= 3.167702堤顶⾼程对⽐分析允许越浪 6.54m基本不越浪8.58m堤顶设胸墙8.835m设计⾼⽔位 5.423047m极端⾼⽔位 5.873047m在风作⽤下 6.530146m堤防防洪10.89391m m=1.5~5.0堤防防洪7.839656m m﹤1.25设计波⾼值。
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1.191416643 (<0.1)
1.132338132 (0.1`0.2)
0.960025807 (<0.1)
0.920640133 (0.1`0.2)
1.211565066
1.02 (查表填入）
1.072780344 (m=1.5~5.0)
2.5 R0(查表）
1.004334691 （m<=1.25)
1032 输入值
1033.54775
4.86450739
0.59162529 (0.1`0.2)
0.78824429
1 (查表填入）
0.6758767 (m=1.5~5.0)
2.5 R0(查表）
0.63275432 （m<=1.25)
1.84
1.24361309 (<0.1)
(0.1`0.2)
>0.3
0.0041381
0.3 (查表填入）
1.5477511
24 1850
20 40 1.82 0.8
0
0.492320927 3.113948647
16 1850
21 42 1.82 0.8
0
0.3163772 2.4962602
15.13951765 0.5×Lm
7.5698 9.72901478 0.5×Lm
15.13951765
(该处要试 算）
0.024616046
1.84
1.973915834 (<0.1)
(0.1`0.2)
>0.3
0.009776147
0.5 (查表填入）
2.48369198
1030 输入值
1032.483692
9.7290148
(该处要试 算）
0.01506558
0.76563272 (<0.1)
0.72766746 (0.1`0.2)
0.61693546 (<0.1)
角,度 2.计算结果 平均波高hm，m
平均波周长Tm，s
(初步计算 值）
平均波长Lm，m
平均波长Lm，m
hm/Hm 1、2、3级
坝
设计波浪hp1％
4、5级坝
设计波浪hp5％
W/SQRT(gH) Kw
波浪爬高Rm, m
波浪爬高Rp,5％ m
最终结果
风雍水面高度e, m 安全超高值A, m 坝顶超高 y, m 水位 要求坝顶高程端水深，m
坝址到风区末端河道 比降1:m`
正常运用 980 990 1030
0
46.25
非常运用
980
990
1032 0
需要输入
44.047619
1.基本数据 基本风速W,m/s
风区长度D,m
库区平均水深Hm，m
坝前水深H, m
坝坡坡比m
糙率及渗透系数KA 风向与水域中线的夹