LD5T-15M计算书
15米跨钢栈桥结构受力计算书
钢栈桥结构受力计算书编制时间：二OO八年十二月十日栈桥计算书一、结构形式钢栈桥总长345m，宽6m，跨径15m。
栈桥横断面结构如下图：1、北栈桥北栈桥利用闽江北岸的防汛石堤作为起始平台，布置于桥上游，平台面顶高程+5.3m，设栈桥顶面高程为+5.88m，作用有二：一可抵御最高水位+5.71m（考虑涌水效应，预计最高水位实际达到+6.0m），二可就地利用防汛石堤作为进场道路。
北栈桥总长195m，桥跨选用13×15m，标准跨15m采用两根直径630mm的钢管桩基础，平均长度17m，桩间下横联采用一根直径350mm的钢桩，剪刀撑槽16，上横梁采用双I50a，主纵梁采用3排双贝雷桁梁，其上分配梁I20@1.5m，纵梁I12.6@0.4m，平台面采用厚10mm的钢板（5m宽）。
平台面宽6m，其中5m作为车行道，上游侧0.3m作为电缆通道，下游侧0.7m作为人行道及泵管通道。
钢栏杆布置在平台外侧。
北栈桥桥位处河底高程-3～-4m，大型施工船舶随时可以进场施工，拟准备租用回转扒杆浮吊进行震动沉钢桩、横梁安装、纵梁安装及桥面系安装。
预计施工时间20天。
2、南栈桥南栈桥利用浅滩回填33m后进行钢栈桥起始段施工，主要施工方法有两种：若河底高程大于-1.5m（图纸显示大约70m宽河滩高于此高程）采用回填至1.0m，履带吊低潮位涉水施工；若河底高程小于-1.5m（由于挖沙船施工，河滩水深近10m，即底高程-5m左右）采用浮吊施工。
南栈桥长150m，标准截面同北栈桥。
二、荷载布置1、上部结构恒重（6米宽计算）⑴δ10钢板：6×1×0.01×7.85×10=4.71KN/m⑵I12.6纵向分配梁:2.27KN/m⑶I20a横向分配梁:1.12KN/m⑷贝雷梁（每片287kg含支撑架、销子）:287×6×10/3/1000=5.74KN/m⑸I50a下横梁:4.7KN/根2、活荷载⑴45t砼车⑵履带吊65t:自重60t+吊重20t⑶施工荷载及人群荷载：4KN/m2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。
LDB 5t吊车计算书
LDB 5t吊车计算书一、设计依据《钢结构设计规范》 GB50017-2003《钢结构设计手册》中国建筑工业出版社 2004.1《钢结构施工及验收规范》 GB50205-2001《钢结构工程质量检验评定标准》 GB50221-2001《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分析》 GB/T11345-1989《钢结构焊缝外形尺寸》 GB10854-89《装配通用技术要求》 JB/ZQ 4000.9《焊接件通用技术要求》 JB/ZQ 4000.3《碳钢、低合金钢焊接构件焊后热处理方法》 JB/T6046-1992《紧固件机械性能》 GB 3098《建筑结构载荷规范》GB 50009-2001《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《起重机设计手册》中国铁道出版社 1997二、材料参数钢材弹性模量E=206x103N/mm2；剪变模量G=79x103N/mm2；线膨胀系数α=12x10-6 /℃；质量密度ρ=7850kg/m3。
表1 钢材强度设计值三、设计载荷载荷包括自重载荷、起升载荷、风载荷、温度载荷、冰雪载荷等。
结构计算采用极限应力法，因此，载荷值取值比一般较大。
1自重载荷钢结构自重由程序自动统计计算，结构自重×1.1来考虑节点重量。
加载时按均布载荷加载于梁底部平面。
梁自重约1766kg，工字钢底部平面面积≈128*8522/1000000=1.09m²。
则q=（1766kg×9.8m/s²/1.09）×1.1≈15878N/m²2起升载荷起升载荷主要考虑，电动葫芦起升，起升为5t。
根据起重机设计规范要求，考虑到突然离地起升或下降制动的情况，对承载结构和传动机构将产生附加的动载作用。
这一动载作用可通过将起升载荷乘以大于1的起升载荷系数φ2考虑。
系数φ2的取值方法（ISO 8686-1；1989）。
LD型单梁桥式起重机简单快速计算表
起重机主梁设计参数输入PQ－起重载荷100000S－跨度19500L1-悬臂长度0C1－无悬臂时吊钩距轨道0G操－司机室载荷0l－司机室重心距轨道中0PGx-电动葫芦载荷10040Vq－起升速度7Vx-小车运行速度20Vd-大车运行速度30n-葫芦车轮总数8n0-葫芦主动车轮数4L0－主梁总长19500PZ－估算主梁自重载荷44760H1－主梁总高1210B0－主梁上盖板宽度500b-主梁工字钢下翼缘宽132t-主梁工字钢下翼缘厚15d-主梁工字钢腹板厚11.5t0-补强板厚度10A－主梁截面积yc-主梁垂直方向形心584.3yC1－主梁形心至上盖板距625.7Ix－主梁垂直方向惯性矩4506104628Iy-主梁水平方向惯性矩638967772S-型钢梁跨端截面的静面矩15368600Wxyc-主梁下表面抗弯模量7711970.953Wxyc1－主梁上表面抗弯模量7201701.499W3－主梁工字钢点3水平抗弯模量9681329.879Wy-主梁上表面水平抗弯模量2555871.088许用应力值和动力系数σs-材料的选用Q235-B 235[σ]-许用应力175.3731343[τ]-剪切应力101.2517263Φ1－起升冲击系数 1.1Φ2－起升动载系数1.20951.2095Φ2min－查表 1.15β2－查表0.51Vq-稳定的最高起升速度0.116666667主梁强度计算qνβφφ2min 22+=移动计算载荷ΣP－集中载荷131994固定载荷（这里只计算主梁均布载荷）Fq-均布载荷2.295384615σx-主梁下翼缘应力98.99978937σ上-主梁上翼缘应力106.0143218水平载荷(跨中)产生的弯曲应力A、主梁质量产生的水平惯性力，以水平均布惯性载荷算法1FH-主梁质量产生的水平惯性载荷0.642707692小车位于跨中截面总弯矩下的应力∑+=QG x P P P 21φφ)824(211qL l G PL I Y x s s x c φφσ++∙=)824(2112qL l G PL I Y s s x φφσ++∙=上nn F F qH 0μ=μ-滑动摩擦系数0.14算法2FH-主梁质量产生的水平惯性载荷0.062107731Φ5-动力效应系数1.5m－主梁或桥架的重量单位长度重量0.23422292a-运行加速度0.176776695Vd-大车运行速度0.5B、小车质量和总起升质量产生的水平惯性力算法17860PH-小车质量和总起升质量产生的水平惯性力7702.8算法25502PH-小车质量和总起升质量产生的水平惯性力2977.424625m2-小车质量与总起升质量之和11228.57143小车在跨中,截面在水平作用下产生的弯矩(司机室略去)按简支梁近似计算算法1My-小车在跨中,截面在水平作用下产生的弯矩68099850算法2My-小车在跨中,截面在水平作用下产生的弯矩17467003.12主梁上翼缘外表面自由边上产生的应力算法1σy-主梁上翼缘外表面自由边上产生的应力26.64447762算法2σy-主梁上翼缘外表面自由边上产生的应力 6.834070466工字钢下翼缘外表面自由边上点3产生的应力算法1σy3-主梁工字钢翼缘外表面边上产生的应力7.034142091算法2σy3-主梁工字钢翼缘外表面边上产生的应力 1.804194603主梁上翼缘总应力（最大）：σ上+σy＝132.6587994主梁下翼缘总应力（最大）：σx+σy3＝106.0339315扭转载荷产生的应力（因对主梁强度影响较小，此处不计算）B－偏心载荷产生的双力矩maF H 5φ=nn P P P Gx Q H 0)(+=μam P H 25φ=482L P L F My H H +=y yy W M =σ33y yy W M =σωωωσI B =w－工字梁截面的主扇性面积Iw－工字梁截面主扇性惯性矩工字钢下翼缘局部弯曲应力小车最大轮压K－轮压不均匀系数，k=1.3-1.7 1.3P-小车轮在工字钢表面最大轮压21449.0251翼缘根部横向应力σgx－翼缘根部横向应力-37.7502842翼缘根部纵向应力σgz--翼缘根部纵向应力-5.1477663力作用点横向应力σpx－力作用点横向应力18.8751424力作用点纵向应力σpz-力作用点纵向应力58.3413485翼缘外边缘纵向应力σbz-翼缘外边缘纵向应力51.47766工字钢与轮压作用点计算并查表数据(用作1-5计算数据)c-工字钢腹板与轮压作用点间距36.862s-工字钢与葫芦车轮缘距离4e-车轮作用点距离27.388R－葫芦走轮踏面曲率半径167)(21Q Gx P P nKP φφ+=2t PK g x gx ±=σ2t PK g z gz =σ2t P K px px =σ2t PK p z Pz =σ2tPK b z bz =σ)(5.0d b c-=ξes a c -+=Re 164.0=ζ-查表系数0.611817427查表得：Kgx 1.1Kgz 0.15Kpx 0.55Kpz 1.7Kbz1.5t^2-工字钢下翼缘厚与补强板厚和的平方625应力合成公式：点1合成应力：117.372172点2合成应力：148.8041269点3为单向应力，合成应力为点3合成应力：157.5115915σ0-工字梁下翼缘下表面的整体弯曲拉应力98.99978937σz-计算点的σgz和σpz,带应力正负号σx-计算点的σgx和σpx,带应力正负号σbz-轮压作用的翼缘外边缘下表面的纵向局部弯曲应力主梁跨中截面强度，工字钢下翼表面合成应力合格性判断合格电动葫芦位于跨端时，跨端截面剪应力可略去本计算S-型钢梁跨端截面的静面矩mm^315368600δ-型钢梁截面中性轴处的腹板厚度mm 12Qmax-最大支反力156612τmax－最大切应力44.51197102主梁刚度的计算：主梁跨中垂直刚度f-主梁跨中下挠值17.96356841[f]-许用下挠值27.85714286实际刚度1085.530422主梁悬臂垂直刚度f-主梁悬臂下挠值0[f]-许用下挠值0实际刚度#DIV/0!跨中合格性判断合格][)()(0220σσσσσσσ≤+-++z x x z ][30σσσσσω≤+++bz ][)2(11max max τφφδδτ≤+-+==qL L l L G P I S I S Q s s x x 700][483S f EI PS f x =≤=350][3)(112L f EI L S PS f x =≤+=Nmm mm mmNmmNm/min m/min m/min 个个mmNmm mm mm mm mm mm mm2 mm mm mm4 mm4 mm3 mm3 mm3 mm3 mm3 Mpa Mpa Mpam/sNN/mmMpaMpai/a k1 k2 k3 k4 k5 0.5 0.45 0.16 0.27 0.68 0.5 0.55 0.5 0.13 0.28 0.72 0.55 0.6 0.54 0.11 0.3 0.77 0.62 0.65 0.57 0.09 0.29 0.84 0.7 0.7 0.6 0.08 0.28 0.9 0.790.0066N/mm 16.07142857N/mm kg/mm m/s^2 m/sNNkg N.mm N.mm Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa MpaN Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa mm mm mm mmmm0.65查表查表查表查表查表MpaMpaMpaMpamm3mmNMpammmmmmmm。
15m梯形钢屋架计算书
梯形钢屋架课程设计梯形钢屋架课程设计计算书1．设计资料：1、车间柱网布置：长度96m ；柱距6m ；跨度15m。
2、屋面坡度：1：10。
3、屋面材料：压型钢板。
4、荷载1）静载：屋架及支撑自重0.45KN/m²。
2）活载：屋面活荷载0.5KN/m²。
5、材质Q235B钢，焊条E43XX系列，手工焊。
6、屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸（取一半）如图1 所示图12 . 结构形式与选型屋架形式及几何尺寸如图所示根据厂房长度(96m>60m)、跨度及荷载情况，设置上弦横向水平支撑2道，下弦由于跨度为15m故不设下弦支撑。
如图2图23、垂直支撑垂直支撑必须设置。
对于本屋架结构，在跨度中央设置一道中间垂直支撑，在屋架两端各设置一道垂直支撑。
垂直支撑只设置在有横向水平支撑的同一柱间的屋架上，如图 3 所示。
图34 . 荷载计算屋面活荷载0.5KN/m ²进行计算。
荷载计算表 荷载名称 标准值（KN/m²） 设计值（KN/m²） 屋架及支撑自重 0.45 0.15×1.35＝0.608 可变荷载总和 0.50.7荷载组合方法：1、全跨永久荷载1F ＋全跨可变荷载2F2、全跨永久荷载1F ＋半跨可变荷载2F3、全跨屋架（包括支撑）自重3F ＋半跨屋面板自重4F ＋半跨屋面活荷载2F5 内力计算屋架构件内力组合表杆件名称杆件编号 单位荷载 F ＝1 静载作用（KN/m ²） 活载（KN/m ²）0.7 杆件内力 计算内力在左 在右全跨全部恒载3.578 屋架支撑0.608大型屋面板1.89在左在右全部组合一组合二组合三在左 在右 全部 上弦杆AB 0.000.000.000.000.00 0.00 0.00 0.000.000.000.000.000.000.000.00 BC -4.69 -2.16 -6.23 -22.28 -3.79 -8.86 -4.09 -11.77 -3.28 -1.51 -4.36 -143.84 -138.02 -86.01 -143.84 CD -4.68 -2.16 -6.22 -22.25 -3.78 -8.85-4.08-11.75 -3.28 -1.51 -4.35 -143.63 -137.83 -85.89-143.63DE -6.21 -3.93 -9.00 -32.19 -5.47 -11.73 -7.42 -17.01 -4.34 -2.75 -6.30 -207.85 -197.30 -116.34 -207.85 EF-6.20 -3.92 -8.99 -32.17-5.47-11.72 -7.42-16.99 -4.34 -2.75 -6.29 -207.70 -197.15 -116.26 -207.70下弦杆ab -1.21 -2.82 -3.49 -12.49 -2.12 -2.29 -5.34 -6.60 -0.85 -1.98 -2.44 -80.62 -72.00 -28.38 -80.62 bc 1.87 -0.83 1.01 3.60 0.61 3.53 -1.57 1.90 1.31 -0.58 0.70 23.25 26.51 29.44 29.44 cd 2.07 0.72 2.31 8.26 1.40 3.91 1.36 4.36 1.45 0.51 1.62 53.33 52.43 36.52 53.33斜腹杆aB -5.06 -2.05 -6.51 -23.31 -3.96 -9.56 -3.87 -12.31 -3.54 -1.43 -4.56 -150.49 -144.99 -92.14 -150.49 Bb 3.38 1.83 4.68 16.76 2.85 6.39 3.46 8.85 2.37 1.28 3.28 108.19 103.28 62.69 108.19 bD -2.15 -1.79 -3.42 -12.25 -2.08 -4.06 -3.39 -6.47 -1.51 -1.25 -2.40 -79.09 -74.28 -41.31 -79.09 Dc 0.73 1.55 1.83 6.55 1.11 1.38 2.93 3.46 0.51 1.08 1.28 42.27 38.11 16.21 42.27 Cf 0.38 -1.54 -0.71 -2.54 -0.43 0.72 -2.90 -1.34 0.27 -1.07 -0.50 -16.41 -12.29 2.99 -16.41竖杆Aa -0.50 0.00 -0.50 -1.79 -0.30 -0.95 0.00 -0.95 -0.35 0.00 -0.35 -11.55 -11.55 -8.63 -11.55 Cb -0.93 0.03 -0.91 -3.27 -0.56 -1.77 0.06 -1.73 -0.65 0.02 -0.64 -21.10 -21.18 -16.07 -21.18 Ec -0.95 0.03 -0.93 -3.34 -0.57 -1.80 0.05 -1.77 -0.67 0.02 -0.65 -21.58 -21.66 -16.42 -21.66 Fd 0.08 0.08 0.85 3.03 0.52 0.15 0.15 1.60 0.06 0.06 0.59 19.58 16.68 3.90 19.586 杆件设计1、上弦杆整个上弦采用等截面，按EF杆件的最大设计内力设计，即N=－255KN上弦杆计算长度：在屋架平面内：0x0l l 1.508m==，0yl2 1.508 3.016m==×上弦截面选用两个不等肢角钢，短肢相并。
15米高杆灯路灯混凝土基础计算书
15米路灯基础计算书本次路灯基础设计依据《架空送电线路基础设计技术规定》DLT5219-2014规范要求进行计算求得。
目前，一般路灯基础的深度满足灯杆高度的1/6~1/8要求，基础的长与宽根据路灯的灯型而定一般是600mm-1200mm 之间。
本项目15米路灯基础规格1200×1200×2000mm ，其预埋螺杆6-M24×1500。
1、基本数据（1）基本数据：灯杆高16.2m ，灯杆上口径D1=0.12m ，下口径D2=0.252m ，平均0.186m ，预埋螺栓N=6根，其分布直径d1=0.5m 。
（2）灯具迎风面积：6×0.25×0.3=0.45m 2。
（3）灯臂迎风面积：4×0.076=0.304m 2。
（4）灯杆迎风面积：16.2×0.186=3.013m 2。
2、风压计算项目所在地为汕头，常年处于台风冲击地区，本次以12级台风取值，取风速36.9m/s ，风压W k =36.92/1600=0.85kPa3、风荷载弯矩计算（1）灯具：0.45×0.85×15=5.74KN ·m（2）灯臂：0.304×0.85×15=3.88KN ·m（3）灯杆：3.013×0.85×16.2/2=20.74KN ·m合计：5.74+3.88+20.74=30.36KN ·m 。
4、基础稳定按深埋理论计算灯杆混凝土基础埋深h=2m ，宽b=1.2m ，长b=1.2m 。
h/b=1.8/1.2=1.5,查表6.1.3-1，根据内插法，取K 0=1.1。
故基础计算宽度b 0=bK 0=1.2×1.1=1.32m 。
32θ-13μ==3714.0213⨯-=11.03 其中θ查表6.1.4，取0.714故得该基础极限倾覆力矩：m KN h mb M j •=⨯⨯==95.4503.11232.148μ330其中土质为可塑土，m=48KN·m。
5吨电梯计算书一
XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯计算书XXXXXXX有限公司目录1.前言2.电梯的主要参数3.传动系统的计算3.1曳引机的选用3.2平衡系数的计算3.3曳引机电动机功率计算3.4曳引机负载转矩计算3.5曳引包角计算3.6放绳角计算3.7轮径比计算3.8曳引机主轴载荷计算3.9额定速度验算3.10曳引力、比压计算3.11悬挂绳安全系数计算3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算4.主要结构部件机械强度计算4.1轿厢架计算4.2轿底应力计算4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算4.5绳轮轴强度计算4.6绳头板强度计算4.7机房承重梁计算5.导轨计算5.1轿厢导轨计算5.2对重导轨计算6.安全部件计算6.1缓冲器的计算、选用6.2限速器的计算、选用6.3安全钳的计算、选用7.轿厢有效面积校核8.轿厢通风面积校核9.层门、轿门门扇撞击能量计算10.井道结构受力计算10.1底坑预埋件受力计算10.2层门侧井道壁受力计算10.3机房承重处土建承受力计算10.4机房吊钩受力计算11.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算11.2底坑计算12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计算）13. 机械防护的设计和说明14. 轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算15. 轿顶护栏设计16.轿厢护脚板的安装和尺寸图17.开锁区域的尺寸说明图示18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作)19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量范围）20.引用标准和参考资料1.前言本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。
2.电梯的主要参数2.1额定载重量：Q=5000kg2.2空载轿厢重量：P1=1650kg2.3补偿链及随行电缆重量：P2=100 kg（适用于提升高度30m，随行电缆以40m计）2.4额定速度：v=0.25m/s2.5平衡系数：=0.452.6曳引包角：=1802.7绕绳倍率：i=22.8双向限速器型号：XS12B （河北东方机械厂）2.9安全钳型号：AQ5A （河北东方机械厂）2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH3/80 （河北东方机械厂）2.11钢丝绳规格：16NAT819S+FC1370/1770ZS2.12钢丝绳重量：P3=800kg2.13对重重量：G=3900 kg2.14曳引机型号：YJ300 （常熟市顺达电梯曳引机厂）3.传动系统的计3.1曳引机的选用曳引机选用常熟市顺达电梯曳引机厂产品，曳引机主要参数：规格：YJ300 额定载重：Q=5000 kg 轿厢额定速度：V=0.25m/s 曳引轮直径：D=725 绳槽：16×6转速：985rpm额定转矩：5446.5N ·m 额定功率：18.5kW 悬挂比：2：1 最大轴负荷：22500 kg 曳引机自重：1050 kg 、3.2平衡系数的计算ψ＝（G －P1）/ Q ＝（3900－1650）/5000＝0.45 ∴满足规范要求 3.3曳引机电动机功率计算=13.48kW选用电动机功率：18.5kW 。
158m连续梁计算书
预应力砼连续箱梁QJX计算成果（施工图设计）一、设计规范1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)。
2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)。
3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)。
4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)。
5、《公路桥梁抗风设计规范》(JTJG/T D60-01—2004)。
6、《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)。
7、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)。
二、概述1、项目概况箱梁采用C60砼，单箱单室箱形断面，根部梁高H根＝10.5m，跨中及边跨端部梁高H中＝4.0m，H根/L＝1/16，H中/L＝1/42。
箱梁梁高变化采用2次抛物线，变化范围为悬浇段末端至根部外侧处，梁高变化方程为：H=0.001003048x²+4.0(m)。
箱梁底板厚度变化采用2次抛物线，由箱梁根部120cm渐变到跨中35cm；底板厚度方程：H=0.000138113x²+0.35(m)；箱梁横坡由腹板高度调整，顶板横向设置2%的横坡，底板保持水平。
跨中断面中支点断面3、钢束描述箱梁采用三向预应力体系，包括纵向预应力、横向预应力和竖向预应力。
纵桥向顶板预应力钢束采用15-22和15-25Φs15.2高强低松弛钢绞线，腹板采用15-19Φs15.2钢绞线，中跨底板采用15-22Φs15.2钢绞线，边跨底板采用15-19、15-22Φs15.2钢绞线，边跨顶板采用15-25、15-22Φs15.2钢绞线。
钢绞线抗拉强度标准值fpk＝1860MPa，张拉控制应力为0.75fpk＝1395MPa（部分钢束张拉控制应力为1360MPa）。
除边跨顶板接长束为单端张拉外均采用两端张拉。
顶板横向预应力钢束采用15-3Φs15.2高强低松弛钢绞线，钢绞线抗拉强度标准值fpk＝1860MPa，均采用交错单端张拉。
单跨15m桥板梁计算书
交通桥计算书一、设计资料1、计算跨径：m 15=l ，主梁片数3片，间距1.7m ；2、设计荷载：公路—II 级3、使用材料：板采用C25混凝土、HRB335钢筋；钢筋混凝土重度取3/25m kN =板γ；14.7108.2100.245=⨯⨯=c s E E ，板面铺装C30混凝土，取3/24m kN =装γ。
4、各部分主要尺寸：图1.1 主梁结构布置图图1.2 主梁结构布置图 图1.3 支座垫板位置计算跨径：m l 15=；板全宽：B=6m板厚：t=0.2m ，铺装层厚度：最厚处110mm 、最薄处60mm ，平均厚度85mm ； 5、设计环境：环境类别为Ⅱ类 6、设计依据：（1）中华人民共和国行业标准：公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004），简称《桥规》，人民交通出版社，2004年；（2）中华人民共和国行业标准，公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004），简称《公预规》，人民交通出版社，2004年。
二、行车道板计算 1、单位面积上的荷载集度q桥面铺装层：在行车道部分设置双向横坡，平均铺装层厚度为0.085m ； 0.085×1.0×25=2.125kN/m 桥板： 0.2×1.0×25=5kN/m 栏杆： 1.0×2÷6=0.333kN/m 路缘： 0.24×0.4×2×25÷6=0.08kN/m总计：gk= 2.125+5+0.333+0.08=7.538kN/m ；每米宽板条的恒载内力:m kN gl M g .37.63.1538.7212122.min -=⨯⨯-=-= kN gl Q g A 80.93.1538.7.=⨯==2、汽车车辆荷载产生的内力将车辆荷载后轮作用于绞缝轴线上，后轴作用力为1402PKN =，轮压分布宽度为如图2.2所示车辆荷载后轮着地长度20.2a m =，宽度为20.60b m =，则m H a a 37.0085.0220.0221=⨯+=+= m H b b 77.0085.0260.0221=⨯+=+=荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：m l d a a 07.365.0240.137.0201=⨯++=++=由于这是汽车荷载局部加载在T 梁的翼板上，故冲击系数取1 1.3μ+=。
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LD5－15电动单梁起重机
计算书
一、主要技术参数：
1、起重量：Q＝5000 kg
2、跨度：LK＝15m
3、升高：H＝9 m
4、操作形式：地操
5、大车运行速度：V大车＝20 m/min
6、工作制度：J C＝25%
7、电动葫芦：CD15－9
8、葫芦自重：G葫＝452 kg
9、葫芦最大轮压：P葫＝1363 kg
10、葫芦行走速度：V小＝20 m/min
11、葫芦起升速度：V升＝8 m/min
二、主梁计算：
1、主梁断面尺寸：（如图，产品实际尺寸）
①、主梁U型槽：400×450×5
②、侧板：5×330
③、工字钢：I30T
2、断面特性：
F＝172.39 cm2
Y1＝38 cm
Y2＝49 cm
I X＝142696 cm4
I Y＝22443
W＝3755.16 cm3
q＝1.437 kg/cm
3、主梁强度计算：
根据电动单梁桥式起重机的结构形式特点，可以不考虑水平惯性力对主梁造成的应力，水平平面
内载荷对主梁的扭转作用可以忽略不计。
主梁强度计算按第二类载荷组合，对活动载荷由于小车轮距很小，可近似一集中载荷来验算主梁
跨中断面弯曲正应力和跨端端面剪应力。
跨中断面弯曲正应力包括梁的弯曲应力和小车轮压在工字钢下异缘引起的局部弯曲应力，两部分
合成后进行强度校核。
梁的整体弯曲正应力在垂直平面内按简支梁计算，在水平面内按刚性的框架计算。
①、垂直载荷在下异缘引起的弯曲正应力
y1 PL KⅡqL2
σ＝（＋)
I X 4 8
式中：P计垂直载荷
P计＝ψⅡQ+KⅡG葫
＝6497kg
G葫－葫芦自重G葫＝452
ψⅡ－动力系数J C＝25％时ψⅡ＝1.2
KⅡ－冲击系数K＝1.1
Y1－主梁跨中断面形心轴x－x距离
Y1＝39
I X－主梁跨中断面对x－x的惯性矩
I X＝142696 cm4
q＝主梁单位长度重量
q＝1.437 kg/cm
38 （1.2×5000＋1.1×452）×1480 1.1×1.437×14802
σ＝〔+ 〕 142696 4 8 ＝×（2403964＋432796）＝755.43 kg/cm2
②、主梁工字钢下异缘局部弯曲应力计算
a、主梁轮压作用点位置i及系数ξ
i＝a＋c－e
式中：i－轮压作用点与腹板表面之间的距离
c－轮缘同工字钢异缘边缘之间的距离
取c＝0.4 cm
a＝
I30T工字钢b＝128 d＝11.5 t＝20
a＝＝5.825
e＝0.164R 5t葫芦走轮踏面曲率半径R＝167
＝0.164×16.7＝2.739
i＝a＋c－e＝5.825＋0.4－2.739＝3.486
ξ＝＝＝0.598
b、工字钢下异缘局部弯曲应力计算
根据ξ＝0.598
查K－ξ曲线图得
K1＝1.05
K2＝0.2
K3＝0.58
K4＝1.55
K5＝1.25
1点处的局部弯曲应力：
P 1624
σ1x＝－1.05 ＝－1.05 ＝－426.4 kg/cm2
t2 4
1.2Q＋1.1G葫 1.2×5000＋1.1×452
P＝＝＝1624
4 4
P 1624
σ1y＝K2＝0.2×＝81.2
t2 4
3点处的局部弯曲应力
P 1624
σ3x＝K3＝0.58 ＝235.5 kg/cm2
t2 4
P 1624
σ3y＝K4 ＝1.55 ＝629.3 kg/cm2
t2 4
5点处的局部弯曲应力
P 1624
σ5y＝K5 ＝1.25 ＝507.5 kg/cm2
t2 4
c、工字钢合成应力弯曲强度计算：
合成应力包括跨中整体弯曲应力和小车轮压在工字钢下异缘引起各危险点的局部弯曲应力。
按第四强度理论公式计算
σ＝σx2＋σy2－σxσy≤〔σ〕
1点处的合成应力为
σ＝（－426.4）2＋（81.2＋755.43）2＋426.4×（81.2＋755.43）
＝181816.96＋699949.76＋356739
＝1112.9 kg/cm2≤〔σ〕＝1800 kg/cm2
3点处的合成应力为
σ3＝235.52＋（629.3＋755.43）2－235.5×（629.3＋755.43）
＝55460.25＋1917477.17－326104
＝1283.3 kg/cm2＜〔σ〕＝1800 kg/cm2
5点处的合成应力为
σ5＝σ5y＋σ＝507.5＋755.43＝1262.9＜〔σ〕＝1800 kg/cm2
主梁强度满足要求。
4、主梁刚度计算
单梁起重机对主梁的垂直静刚度和水平静刚度进行验算，并必须符合要求，而对动刚度可不必验算。
（特别对地操）
①、垂直静刚度：
PL3
f垂＝
48EI x
式中：f－主梁垂直静刚度cm
P－静载荷P＝Q＋G葫＝5000＋452＝5452
L－跨度L＝1480 cm
E－弹性模量
I x－主梁断面垂直惯性矩＝142696 cm2
5452×14803 5452×14803
f垂＝＝＝1.228 cm 48EI x 48E×142696
f垂 1.228 1 1
＝＝＜＝〔〕
L 1480 1205 700
垂直刚度满足要求。
②、水平静刚度
P′水L3
f水＝≤〔f水〕＝
48EI y
式中：P′水－主梁水平惯性力
P′水＝＝＝272.6 kg
I y－主梁水平惯性矩
272.6×14803
f水＝＝0.39
48E×22443
〔f水〕＝＝0.74
f水 0.39 1 0.74 1
＝＝＜＝
1480 1480 3795 1480 2000
水平静刚度满足要求。
结论：主梁强度、垂直刚度、水平刚度均满足要求。