预应力简支t型梁桥毕业设计
简支t型梁桥毕业设计
简支t型梁桥毕业设计简支T型梁桥毕业设计概述简支T型梁桥是一种常见的桥梁结构，具有结构简单、施工方便等优点。
本文将对简支T型梁桥的毕业设计进行探讨，包括设计目标、设计过程以及结构分析等方面。
设计目标简支T型梁桥的设计目标是确保桥梁的安全可靠，并满足交通运输的需求。
设计过程中需要考虑桥梁的承载能力、抗震性能、舒适性以及经济性等方面的要求。
设计过程1. 桥梁选址：根据实际情况选择合适的桥梁位置，考虑交通流量、地质条件以及环境影响等因素。
2. 荷载计算：根据设计标准和实际情况，确定桥梁所承受的荷载类型和大小。
常见的荷载包括静载荷、动载荷以及温度荷载等。
3. 结构设计：根据桥梁的荷载情况，选择合适的结构形式和材料。
在简支T型梁桥设计中，常用的材料包括钢材、混凝土等。
结构设计需要考虑桥梁的受力情况、变形控制以及抗震性能等方面。
4. 施工图设计：根据结构设计结果，绘制桥梁的施工图。
施工图包括桥梁的平面布置、截面形状以及构造细节等。
5. 桥梁施工：根据施工图进行桥梁的施工。
施工过程中需要注意施工工艺、施工质量控制以及安全保障等方面。
结构分析简支T型梁桥的结构分析是设计过程中的重要环节。
结构分析主要包括静力分析和动力分析两个方面。
1. 静力分析：静力分析是对桥梁在静力作用下的受力情况进行分析。
静力分析的目的是确定桥梁的受力大小和受力位置，以保证桥梁结构的安全可靠。
2. 动力分析：动力分析是对桥梁在动力荷载作用下的受力情况进行分析。
动力分析的目的是确定桥梁在交通运输过程中的振动情况，以保证桥梁的舒适性和抗震性能。
结构分析过程中需要使用一些工具和方法，如有限元分析、结构力学理论等。
这些工具和方法可以帮助工程师更好地理解桥梁的受力情况，从而进行合理的设计和优化。
总结简支T型梁桥的毕业设计是一个综合性的工程项目，需要考虑多个方面的因素。
设计过程中需要进行桥梁选址、荷载计算、结构设计、施工图设计以及结构分析等工作。
通过合理的设计和分析，可以确保桥梁的安全可靠，并满足交通运输的需求。
4乘30米预应力简支T型梁桥毕业设计.
山东交通学院2015届毕业生毕业论文（设计）题目：牛石路柴汶河大桥施工图设计-4*30米装配式预支T梁施工图设计院(系)别交通土建工程学院专业土木工程班级土木114学号 110711411姓名姜星宇指导教师于业栓2015年6 月姜星宇：牛石路柴汶河大桥施工图-4×30m装配式预应力简支T梁施工图设计原创声明本人姜星宇郑重声明：所呈交的论文“牛石路柴汶河大桥施工图设计—4×30m装配式预应力钢筋混凝土简支T梁施工图设计”，是本人在导师于业栓的指导下开展研究工作所取得的成果。
除文中特别加以标注和致谢的地方外，论文中不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明，本人完全意识到本声明的法律后果，尊重知识产权，并愿为此承担一切法律责任。
论文作者(签字)：日期：年月日山东交通学院毕业设计（论文）摘要本设计4跨预应力混凝土简支桥梁。
桥面净宽9+2×1.5 m，桥下净空5m，跨径为30m。
本设计分为以下几个部分：桥面板的设计，综合各种因素，本桥采用预应力T型简支梁，预应力T型简支梁具有安装重量轻、跨度大等优点，适用于大中跨度桥梁。
桥面采用6块宽度为2m，梁高为1.7m，跨度为29.96m的预应力T型梁。
作用在桥面上的荷载有结构重力、预加应力、土的重力，混凝土收缩以及徐变影响力，汽车荷载以及其引起的冲击力、离心力，和人群荷载，以及所有车辆引起的土侧压力。
基本原理是假定忽略主梁之间横向结构的联系作用，桥面板视为沿横向支撑在主梁上的简支梁。
画出最不利位置的影响线，据影响线得到横向分布系数M，取最大的横向分布系数作为主梁的控制设计。
桥墩设计，桥墩采用桩柱式。
由盖梁柱和灌注桩组成。
经过荷载计算与组合后，由极限状态设计法决定配筋。
桥台采用双柱式桥台，基础采用钻孔灌注桩。
桥梁下部结构设置在地基上，其主要作用是支撑桥跨结构，并且将桥跨结构承受的荷载传到地基中去，以确保上部结构的安全使用。
预应力简支T梁毕业设计
预应力简支T梁毕业设计一、引言随着我国交通事业的迅速发展，桥梁工程在其中扮演着至关重要的角色。
预应力简支 T 梁作为一种常见的桥梁结构形式，因其具有构造简单、施工方便、受力明确等优点，在中小跨径桥梁中得到了广泛的应用。
本次毕业设计旨在对预应力简支 T 梁进行深入的研究和设计，通过理论计算和实际分析，掌握其设计方法和施工要点，为今后的工程实践打下坚实的基础。
二、工程概况本次设计的桥梁位于某高速公路上，桥梁全长为_____m，跨径布置为_____×＿____m，设计荷载为公路I 级。
桥址处的地形较为平坦，地质条件良好，无不良地质现象。
三、设计标准和规范（一）设计标准1、汽车荷载：公路I 级。
2、设计车速：＿____km/h。
3、桥面宽度：＿____m（行车道）＋＿____m（人行道）。
（二）设计规范1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650-2020）四、结构尺寸拟定（一）主梁尺寸1、梁高：根据跨径和受力要求，拟定梁高为_____m。
2、梁肋宽度：考虑到施工方便和受力合理性，梁肋宽度取_____m。
3、翼缘板厚度：翼缘板根部厚度为_____m，端部厚度为_____m。
（二）横隔梁尺寸为增强主梁的横向整体性，每隔_____m 设置一道横隔梁，横隔梁厚度为_____m。
五、材料选用（一）混凝土主梁采用 C50 混凝土，其抗压强度设计值为_____MPa，抗拉强度设计值为_____MPa。
（二）钢筋1、纵向受力钢筋采用 HRB400 钢筋，其抗拉强度设计值为_____MPa。
2、箍筋采用 HPB300 钢筋，其抗拉强度设计值为_____MPa。
（三）预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值为_____MPa，抗拉强度设计值为_____MPa。
六、主梁内力计算（一）恒载内力计算1、主梁自重：根据主梁的尺寸和材料容重，计算主梁自重产生的内力。
预应力简支T梁毕业设计
目录摘要 (4)第一章方案选择 (5)第二章主梁设计 (6)2.1.基本设计资料 (6)2.2.主梁内力计算 (6)2.3.恒载内力计算 (8)2.4.活载内力计算 (9)2.5.汽车作用效应计算 (11)2.6.内力组合 (15)2.7.施工方法 (16)2.8.截面设计 (16)2.9.预应力钢筋数量的确定及布置 (17)2.10.非预应力钢筋面积估算及布置 (20)2.11.主梁截面几何特性计算 (21)第三章持久状况截面承载能力极限状态计算 (24)3.1.正截面承载力计算 (24)3.2.斜截面承载能力计算 (24)3.2.1.h/2处斜截面抗剪承载能力计算 (24)3.2.2变截面处斜截面抗剪承载力计算 (26)第四章应力损失计算 (28)4.1.预应力钢筋与管道间摩擦引起的应力损失 (28)4.2.锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失 (29)4.3.预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失30 4.4.钢筋松弛引起的预应力损失 (31)4.5.混凝土收缩、徐变引起的应力损失 (31)第五章应力验算 (34)5.1.短暂状况正应力验算 (34)5.2.持久状况正应力验算 (34)5.3.持久状况下的混凝土主应力验算 (36)第六章抗裂性验算 (40)6.1.作用短期效应组合作用下的正截面抗裂验算 (40)6.2.作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算 (41)第七章主梁挠度计算 (42)7.1.在短暂效应作用下主梁挠度验算 (43)7.2.预应力所引起的上拱值验算 (44)7.3.预拱度的设置 (44)第八章锚固区局部承压计算 (45)8.1.局部受压区尺寸要求 (45)8.2.局部抗压承载力计算 (46)参考文献 (48)致谢 (49)摘要本桥采用预应力混凝土T型梁桥，桥长90米，三跨结构，跨径30米，桥宽2x9米为双向四车道。
设计中完成桥梁在恒载、活载等引起的结构内力和变形计算；并且分析了预应力T梁在恒载和活载作用下的受力性能，对全桥进行预应力钢束的布置计算等。
预应力t梁桥毕业设计
预应力t梁桥毕业设计预应力T梁桥毕业设计引言：毕业设计是大学生活中的一项重要任务，它不仅是对所学知识的综合应用，更是对学生能力的全面考核。
在工程类专业中，预应力T梁桥的设计是一项常见的毕业设计任务。
本文将探讨预应力T梁桥毕业设计的相关内容，包括设计原理、结构构件、材料选择以及施工工艺等方面。
设计原理：预应力T梁桥是一种常见的桥梁形式，其设计原理基于预应力技术。
预应力技术通过施加预先确定的张拉力，使梁体内部产生压应力，从而抵消荷载引起的弯曲应力，提高梁体的承载能力和抗震性能。
设计师需要根据桥梁所处的环境条件、荷载要求以及使用寿命等因素，确定预应力的大小和布置方式。
结构构件：预应力T梁桥的主要结构构件包括上部结构和下部结构。
上部结构由梁体、支座和伸缩缝等组成。
梁体是梁桥的主要承载构件，其截面形状通常为T形，因此得名T梁桥。
梁体的截面形状和尺寸需要根据荷载要求和桥梁跨度来确定。
支座用于支撑和固定梁体，同时允许梁体的伸缩变形。
伸缩缝则用于容纳梁体由于温度变化引起的伸缩变形。
材料选择：预应力T梁桥的材料选择对桥梁的性能和使用寿命有着重要影响。
梁体通常采用高强度混凝土或预应力混凝土，以提高承载能力和耐久性。
预应力钢束是施加预应力的关键材料，其具有高强度和良好的延性。
支座通常采用橡胶或钢制，以提供良好的支撑和伸缩功能。
此外，还需要考虑材料的可获得性和成本等因素。
施工工艺：预应力T梁桥的施工工艺包括预制和现场拼装两个阶段。
预制阶段是在工厂或预制场地进行的，主要包括梁体的浇筑、张拉预应力钢束和养护等工序。
现场拼装阶段是将预制的梁体运至桥梁现场，进行支座安装、伸缩缝处理和梁体的拼接等工序。
施工工艺需要保证梁体的质量和准确度，以确保桥梁的稳定性和安全性。
结论：预应力T梁桥毕业设计是一项综合性的工程任务，涉及设计原理、结构构件、材料选择和施工工艺等多个方面。
设计师需要综合考虑各种因素，确保桥梁的承载能力、抗震性能和使用寿命。
26m装配式预应力混凝土简支T梁桥毕业设计(精华版)145页
第一章设计方案比选1.1 设计资料青岛高新区科技大道桥：规划河道宽度76m，河底标高-0.05m，设计洪水水位高程2.45m，河岸标高3.5m；设计洪水频率1/100，桥下不通航，不需考虑流冰；双向4车道，设计时速60km/h,设计荷载为公路I级；地震烈度为6度。
1.2 方案编制初步确定装配式预应力混凝土简支Ｔ梁桥、钢筋混凝土拱桥、等截面预应力混凝土连续梁桥三种桥梁形式。
（1）装配式预应力混凝土简支T形梁桥图1-1 预应力混凝土简支T形梁桥（尺寸单位：cm）孔径布置：26m+26m+26m，桥长78米，桥宽2×12m（分离式）。
桥面设有1.5%的横坡，不设纵坡，每跨之间留有4cm的伸缩缝。
结构构造：全桥采用等跨等截面预应力T形梁，主梁间距2.4m。
预制T梁宽1.8m，现浇湿接缝0.6m，每跨共设10片T梁，全桥共计30片T梁。
下部构造：桥墩均采用双柱式桥墩，基础为钻孔灌注桩基础，桥台采用重力式U形桥台。
施工方法：主梁采用预制装配式施工方法。
（2）钢筋混凝土拱桥图1-2 钢筋混凝土拱桥（尺寸单位：cm）孔径布置：采用单跨钢筋混凝土拱桥，跨长78m。
结构构造：桥面行车道宽15m,两边各设1.5m的人行道，拱圈采用单箱多室闭合箱。
下部构造：桥台为重力式U形桥台。
（3）装配式预应力混凝土连续梁桥图1-3 预应力混凝土连续梁桥（尺寸单位：cm）孔跨布置：24m+30m+24m,桥长78m，桥面宽18m(整体式),设有2m的中间带，桥面设有1.5%的横坡，其中中间标高高于外侧标高。
主梁结构：上部结构为等截面板式梁。
下部结构：上、下行桥的桥墩基础是连成整体的，全桥基础均采用钻孔灌注摩擦桩，桥墩为圆端型形实体墩。
施工方案：全桥采用悬臂节段浇筑施工法。
1.3 方案比选表1-1 方案比选表选择第一方案经济上比第二方案好；另外第一方案工期较短，施工难度较小；在使用性与适用性方面均较好。
所以选择第一方案作为最优方案。
预应力混凝土简支t梁毕业设计
预应力混凝土简支t梁毕业设计一、选题背景和意义预应力混凝土简支T梁作为高速公路和铁路桥梁中常用的结构形式之一，在工程实践中具有广泛的应用。
该结构形式具有刚度大、变形小、承载能力强等优点，因此在桥梁设计中得到了广泛的应用。
本文以预应力混凝土简支T梁为研究对象，通过对其受力性能进行分析和计算，探讨其在工程实践中的应用。
二、预应力混凝土简支T梁结构及受力特点1. 结构形式预应力混凝土简支T梁是由上下两个翼缘和中间的腹板组成的。
其中，上下两个翼缘呈倒T形，腹板呈长方形。
在制作过程中，先制作好预应力钢筋，并将其张拉到设计要求的预应力值后，再浇筑混凝土。
2. 受力特点（1）弯曲受力：由于车辆荷载等原因，T梁会产生弯曲变形。
这时，上下两个翼缘会承受剪切力和弯曲扭矩，腹板则会承受弯曲应力。
（2）剪切受力：在车辆荷载作用下，T梁上下两个翼缘之间会产生剪切力。
这时，T梁的受力状态就类似于一根悬臂梁。
（3）压弯受力：当T梁的跨度较大时，由于自重和荷载的作用，T梁中间的腹板会发生压弯变形。
这时，上下两个翼缘也会承受一定的压应力。
三、预应力混凝土简支T梁设计计算1. 参考标准本文设计参考了《公路桥涵设计细则》（JTG D60-2015）和《预应力混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）等相关标准。
2. 计算过程（1）截面尺寸确定：根据桥墩高度、跨度等参数确定T梁截面尺寸。
（2）荷载计算：根据桥梁使用要求和交通流量等参数进行荷载计算。
（3）静态分析：采用静态分析方法对T梁进行分析，得出各个截面的受力情况。
（4）预应力钢筋设计：根据静态分析结果，确定预应力钢筋的数量和张拉方式等参数。
（5）混凝土设计：根据静态分析结果和预应力钢筋设计参数，进行混凝土配合比设计。
四、结论与展望通过对预应力混凝土简支T梁的研究，可以得出以下结论：（1）预应力混凝土简支T梁具有较好的承载能力和变形性能，适用于中小跨径桥梁的设计。
（2）在T梁的设计过程中，需要考虑荷载计算、截面尺寸确定、静态分析、预应力钢筋设计和混凝土配合比设计等因素。
桥梁毕业设计--预应力混凝土T型简支梁桥
桥梁毕业设计--预应力混凝土T 型简支梁桥毕业设计毕业生姓名：专业：学号：指导教师所属系（部）：摘要本毕业设计采用预应力混凝土T型简支梁桥，跨径布置为（5 30）m，主梁为等截面T型梁。
本文主要阐述了该桥的设计和计算过程。
首先进行桥型方案比选，拟定截面尺寸；计算控制截面的设计内力及其相应的组合值；估算预应力钢筋的数量并对其进行布置；计算主梁截面的几何特征值；计算预应力损失值；正截面和斜截面的承载力计算及复核；然后在进行强度、应力及变形验算，最后进行下部结构验算。
接着进行了简单的施工方法设计，包括施工前的准备，施工方法设计.关键词：预应力；结构设计；结构验算；施工方法目录摘要................................................................... 第1章绪论............................................................1.1 桥梁的概述 ..................................................1.2 预应力混凝土梁桥的发展 ...................................... 第2章方案比选........................................................2.1 桥梁比选的基本原则 ..........................................2.2 桥型方案的比选编制 ..........................................2.3 桥型方案推荐 ................................................ 第3章设计资料及构造布置..............................................3.1 设计资料....................................................3.2 横截面的布置 ................................................3.3 恒载内力计算 ................................................3.4 活载内力计算 ................................................3.5 主梁内力组合 ................................................ 第4章预应力钢束的估算及其布置........................................4.1 预应力钢束的估算及其确定按构件正截面抗裂性要求...............4.2 预应力钢束的布置 ............................................4.2.1 跨中截面及锚固截面的钢束布置...........................4.3控制截面的钢束重心位置计算...................................4.4钢束长度计算.................................................4.5 承载能力极限状态计算 ........................................4.5.1 跨中截面正截面承载力计算...............................4.5.2 斜截面抗剪承载力计算 ..................................4.6 钢束预应力损失计算 ..........................................4.6.1预应力钢筋和管壁之间摩擦引起的预应力损失 ................4.6.2由锚具变形、钢束回缩引起的摩擦损失......................4.6.3由分批张拉所引起的损失.....................................4.6.4由钢束应力松弛引起的损失...................................4.6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失........................4.7预应力损失组合...............................................4.8抗裂验算.....................................................4.9主梁变形计算.................................................4.9.1可变荷载作用引起的挠度 .............................. 第5章行车道板计算....................................................5.1 设计资料....................................................5.2 恒载及其内力（以纵向1m宽的板条进行计算）....................5.3 汽车－20级产生的内力........................................5.4 荷载组合....................................................5.5 钢筋配置....................................................第6章重力式桥台设计..................................................6.1 设计资料....................................................6.2 设计方法与内容 ..............................................第7章重力式桥墩设计..................................................7.1 设计资料....................................................7.2 设计方法与内容 .............................................. 第8章盆式橡胶支座................................................... 第9章施工方法设计...................................................9.1施工前的准备.................................................9.2施工方法.....................................................9.3工程质量和工期的措施.........................................9.4安全保证措施和文明施工与环境保护措施......................... 参考文献...............................................................外文文献翻译 .............................. 中文译文 .................................. 致谢 ....................................第1章绪论1.1 桥梁的概述桥梁指的是为道路跨越天然或人工障碍物而修建的建筑物，桥梁工程在学科上属于土木工程的分支，在功能上时交通的咽喉。
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预应力简支t型梁桥毕业设计第一部分桥梁设计第一章水文计算1.1原始资料1.1.1水文资料：浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。
浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。
本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。
根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。
浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。
汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。
桥为处河段属于平原区次稳定河段。
1.1.2设计流量根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下：大伙房水库建库前1935年5550立方米/秒1936年3700立方米/秒1939年 3270立方米/秒1942年 3070立方米/秒1947年 2980立方米/秒1950年 2360立方米/秒1951年 2590立方米/秒1953年 3600立方米/秒1954年3030立方米/秒大伙房水库建库后1960年2650立方米/秒1964年2090立方米/秒1971年2090立方米/秒1975年2200立方米/秒1985年2160立方米/秒根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳水文站）为百年一遇大洪水。
1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。
故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量，洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。
经计算确定设计流量为Qs＝4976.00立方米/秒，设计水位16米。
1.1.3地质资料：一、自然地理本桥址区地处浑河流域的冲击平原，地势较平阔。
河水为季节性河流，主要受底下径流或大气降水所补给。
汛期每年七月下旬至八月下旬，近几年，尤其是2000年河水位历史少见的下降，以致影响工农业、甚至民众生活用水。
本区于北寒温带气候类型，为类型冻土区，冻结深度1.40－1.45米。
冬季漫长，气候比较干燥；春秋较短，稍较温湿，宜植被生长。
二、大地构造桥地区正位于走向北东、倾向北西二界沟断裂上，此断裂南西至营口，北东至沈阳40公里，走向北东、倾向北西的抚顺－营口断裂相交。
这兩断裂均属郯城－庐江大断裂带系统。
二界沟断裂最后一次活动时期为白垩纪。
三、地层及岩性桥址区地层，上部为第四纪厚6－11米的圆砾层，d>2mm 为70－80％；d>20mm 为32－37％，为卵石层。
但通过桥位附近采砾场，从河底下6－7米深挖采处的砂砾中最大可达25－35cm ，个别甚至达40cm 左右。
从实际使用地址资料出发，d>80-100mm 颗粒，一般未予计入百分含量内，且无代表性。
砾石颗粒，尤其稍大颗粒，岩石强度较高，无棱角，磨圆程度良好。
其岩性或矿物成份由花岗岩类或砂页岩、石灰岩以及其他暗色矿物构成。
砾石层底或风化岩顶面标高自南而北为2.8米－4.9米，由低而高坡形上升，高差2.1米左右，但由于钻孔间距较远，不知其间有无起伏。
砾石层下部为前震旦纪花岗岩，上部为全风化，下部为强风化或局部全风化。
上部为散体状，下部为碎石状且散装体。
1、圆砾：褐黄色或褐灰色，d>2mm 为73－80％，松散，其间含粗砾砂薄层。
砂砾颗粒强度较高，软弱颗粒含量较少。
d rp ＝15.5mm ，d 95＝73.1mm ，d 10＝0.77mm ，C U =73.1,pa K 4000=σ，Kpa 1800=τ。
2、圆砾：褐黄色或褐灰色，d>2mm 为73－80％，中密，其间夹含粗砾砂薄层。
砂砾颗粒强度较高，磨圆或磨光程度良好。
d rp ＝15.5mm ，d 95＝74mm ，d 10＝0.77mm ，C U =67.1,pa K 5500=σ，Kpa 2500=τ。
3混和岩：全风化，散体状，砂砾状或土状。
pa K 3500=σ，Kpa 700=τ。
4、混和岩：褐黄色，全风化或含强风化，碎石状或局部为散体装，砂砾状。
pa K 4500=σ，Kpa 900=τ5、混和岩：褐黄色，强风化，碎石状。
pa K 6000=σ，Kpa 1200=τ6、混和岩：强风化，碎石状。
pa K 12008000-=σ，Kpa 1601000-=τ7、混和岩：褐黄色，强风化或全风化，碎石状或散体状。
pa K 8005000-=σ，Kpa 1601000-=τ8、混和岩：褐黄色，强风化，节理裂缝发育，岩石破碎，碎石状。
pa K 140012000-=σ，Kpa 2802400-=τ9、混和岩：褐黄色，强风化，节理裂缝发育，岩石破碎，碎石状，不能提取岩芯。
pa K 200017000-=σ，Kpa 4002400-=τ10、混和岩：褐黄色，强风化，节理裂缝发育，岩石破碎，碎石状，不能提取岩芯。
pa K 230022000-=σ，Kpa 4604500-=τ11、混和岩：褐黄色，强风化，节理裂缝发育，岩石较比破碎，碎石状，不能提取岩芯。
pa K 26000=σ，Kpa 5200=τ1.1.4工程地质评价1、工程地质条件良好，无不良工程地质现象或地段。
2、地下水位深0.77－5.40米，砂砾颗粒较大，地下水较丰富。
钻孔过程中于标高3－6米左右地段常常孔壁塌落，有时越发严重，以致钻孔无法继续钻进，成为废孔。
由于采用膨润土同聚丙乙烯胺混和成浆糊流体护壁，才能得到有效控制。
1.2 水文计算1.2.1桥孔长度确定：a.单宽流量公式j L ＝cs q Q ⋅β 水流压缩系数06.01)(cc h B K ⋅=β 次稳定河段 1K ＝0.92 则228.1)355.443.533(92.006.0=⋅=β 河槽平均单宽流量C q ＝014.843.5334275==Bc Qc 最小桥孔净长j L ＝6.505)014.8228.1(4976=*m b ．过水面积法冲刷前桥下毛过水面积W q ＝))1((PVs Qsλμ- 式中：冲刷系数P 取1.3设计流速VS=Vc ＝1.84 因桥墩阻水而引起的桥下过水面积折减系数0625.0645.2==λj L ＝60>50 压缩系数1=μW q 2221984.13.1)0625.01(0.14976m =⨯⨯-⨯=净过水面积W j ＝（1-220802219)0625.01()m W q =⨯-=λ 桥孔净长61.477355.42080===h W l j j m 1.2.2壅水计算 桥前最大壅水高度)(202V Vm Z -=∆η河滩路堤阻断流量与设计流量的比值tn Q ＝572+129-45.9＝655.1m%2.1349761.655==Qs Qtn系数07.0=η桥下平均流速Vm ＝m/s 08.284.113.13.1212=⨯+⨯=+s V p p 断面平均流速V 0=m/s 255.1031.39644976==sW Q S 19.0)225.108.2(07.022=-=∆Z m 桥下壅水高度m 095.019.021'=⨯=∆Z 波浪高度h b1％＝0.4728m V W =15m/s 平均水深m h 5.2=，良程D ＝8×102m本桥设计水位：16.0+0.095+m 408.162347.0=⨯ 上部结构底标高为17.73m1．冲刷深度A 河槽的一般冲刷一般冲刷后的最大水深h p ＝max 32142111)1(h B B Q Q A k m m ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡λμQ 1=Q 2=4275m 3,B 1=B 2=533.43m,k=1.04,μ＝1.0，λ＝0.0625，h max ＝10.1mA ——单宽流量集中系数，A ＝2843.1355.443.53315.015.0=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛H B h p ＝[]73.131.10)0625.01(0.112843.104.166.090.0=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⋅⋅mB 河槽处桥墩的局部冲刷桥位处的冲止流速()28.384.1355.41.10)0625.01(0.11)1(32132max 121=⨯⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯=⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=V H h B B V Z λμ h=13.73m,d=3m,查表得：V 0＝0.9648m/s ，V 0′＝0.31∵V 0＝V z ﹥V 0 ，ξk ＝1.0，B ＝4m ，219.04.011.016.21⎪⎭⎫ ⎝⎛+=d d k η＝（1.3919+0.0409）1/2＝1.1970 η＝15.02.00)(1d V V ＝()15.032.09648.084.11⨯＝0.8588 h b ＝ξk k ηB 0.6（V 0- V 0′）（V/ V 0）n=1.0×1.1970×40.6×（0.9648-0.31）×（1.84/0.9648）0.8588＝3.1349m总冲刷深度h s ＝h p + h b ＝13.73+3.13＝16.86m不考虑标高因素，总冲刷深度为16.86-16＝0.86m1.2.3结论百年一遇底设计流量为Qs ＝4976立方米/秒，设计水位16米。
计算最小桥孔净长L j ＝505.6米，实际最小桥孔净长为538.3米。
桥前最大壅水高度19.0=∆Z ，桥下壅水高度095.0'=∆Z 米。
本桥设计水位：16米，上部结构标高为17.9米。
计算水位距上部结构底面最小距离1.9米（按《桥规》最小距离为0.50米）。
以上标高均为假定标高系统。
第二章 方案比选2.1 方案一：预应力钢筋混凝土简支梁（锥型锚具）2.1.1 基本构造布置（一）设计资料1、桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m （墩中心距），全桥共：480米，分12跨，主梁全长：39.96m ，桥面净空：净—9米，2×1.5人行道，计算跨径：38.88m。
立面及平面图上伯官高坎图表 1（二）设计荷载汽—20，挂—100，人群荷载3.5kN/m，两侧人行道、栏杆重量分别为3.6 kN/m和1.52 kN/m。
2.1.2材料及工艺本桥为预应力钢筋混凝土T型梁桥，锥形锚具；混凝土：主梁采用40号混凝土，人行道、栏杆及桥面铺装用20号混凝土；预应力钢筋：冶金部TB—64标准的5㎜碳素钢丝，每束32根。
横断面图如下：图2主梁截面沿纵向的变化示例：图表 3简直梁的优点是构造、设计计算简单，受力明确，缺点是中部受弯矩较大，并且没有平衡的方法，而支点处受剪力最大，如果处理不好主梁的连接，就会出现行车不稳的情况1.4 桥孔长度确定：a.单宽流量公式j L ＝cs q Q ⋅β 水流压缩系数06.01)(cc h B K ⋅=β 次稳定河段 1K ＝0.92 则228.1)355.443.533(92.006.0=⋅=β 河槽平均单宽流量C q ＝014.843.5334275==Bc Qc 最小桥孔净长j L ＝6.505)014.8228.1(4976=*m b ．过水面积法冲刷前桥下毛过水面积W q ＝))1((PVs Qsλμ- 式中：冲刷系数P 取1.3设计流速VS=Vc ＝1.84 因桥墩阻水而引起的桥下过水面积折减系数0625.0645.2==λ j L ＝60>50 压缩系数1=μW q 2221984.13.1)0625.01(0.14976m =⨯⨯-⨯= 净过水面积W j ＝（1-220802219)0625.01()m W q =⨯-=λ 桥孔净长61.477355.42080===h W l j j m 1.5壅水计算 桥前最大壅水高度)(202V Vm Z -=∆η河滩路堤阻断流量与设计流量的比值tn Q ＝572+129-45.9＝655.1m%2.1349761.655==QsQtn系数07.0=η 桥下平均流速Vm ＝m/s 08.284.113.13.1212=⨯+⨯=+s V p p断面平均流速V 0=m/s 255.1031.39644976==sW Q S19.0)225.108.2(07.022=-=∆Z m 桥下壅水高度m 095.019.021'=⨯=∆Z 波浪高度h b1％＝0.4728m V W =15m/s 平均水深m h 5.2=，良程D ＝8×102m本桥设计水位：16.0+0.095+m 408.162347.0=⨯上部结构底标高为17.73m 1.6冲刷深度A 河槽的一般冲刷 一般冲刷后的最大水深h p ＝max 32142111)1(h B B Q Q A k m m ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡λμQ 1=Q 2=4275m 3,B 1=B 2=533.43m,k=1.04,μ＝1.0，λ＝0.0625，h max ＝10.1mA ——单宽流量集中系数，A ＝2843.1355.443.53315.015.0=⎪⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎪⎭⎫⎝⎛H Bh p ＝[]73.131.10)0625.01(0.112843.104.166.090.0=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⋅⋅mB 河槽处桥墩的局部冲刷桥位处的冲止流速()28.384.1355.41.10)0625.01(0.11)1(324132max 4121=⨯⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯=⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=V H h B B V Z λμ h=13.73m,d=3m,查表得：V 0＝0.9648m/s ，V 0′＝0.31 ∵V 0＝V z ﹥V 0 ，ξk ＝1.0，B ＝4m ，219.04.011.016.21⎪⎭⎫⎝⎛+=d dk η＝（1.3919+0.0409）1/2＝1.1970η＝15.02.00)(1d V V ＝()15.032.09648.084.11⨯＝0.8588 h b ＝ξk k ηB 0.6（V 0- V 0′）（V/ V 0）n=1.0×1.1970×40.6×（0.9648-0.31）×（1.84/0.9648）0.8588 ＝3.1349m总冲刷深度h s ＝h p + h b ＝13.73+3.13＝16.86m不考虑标高因素，总冲刷深度为16.86-16＝0.86m2.2方案二：钢筋混凝土箱形拱桥（1）方案简介本方案为钢筋混凝土等截面悬链线无铰拱桥。