浮游稳定计算CX1-4[1]
陈纯-四种浮游植物生物量计算方法的比较分析_定稿
1 材料与方法
1.1 浮游植物数据来源 为能够获得不同结构的浮游植物群落数据，本文的浮游植物数据是基于一次具有 3 个实验组（2 3 个处理组和 1 个控制组）的大型围隔（体积为 85m ）实验。围隔由高密度聚乙烯膜制作而成，其规格 [12-13] 为长宽各 4m，高为 6m，围隔底部封闭，顶部敞开，均固定在由铁桶和铁架制成的大型浮床上 。3 个实验组分别为添加磷盐的营养盐加富组、添加罗非鱼的加鱼组和不作处理的控制组，每个实验组设 有 3 个平行，共 9 个实验围隔。 自 2012 年 5 月 15 日至 2012 年 7 月 26 日，每隔 10 天进行 1 次浮游植物定量分析样品的采集和 叶绿素 a 浓度的测定，共 8 次。其中浮游植物定量分析样品是用采水器在各围隔水表 0.5m 处采得，采 集的体积为 1L。 样品随后用 5%的甲醛进行固定和保存以待下一步的浓缩和镜检。 叶绿素 a 浓度则是采 [14] 用反复冻融-浸提法进行测定，该方法具有较高准确度 。
本文基于具有3个处理组的大型围隔实验数据该数据提供了多样化的浮游植物群落结构以我国目前采用的样品浓缩法为例从计算浮游植物的种群生物量和群落生物量两种情况对上述4种不同的生物量计算方法进行比较并分析采用不同生物量计算方法得到的浮游植物生物量与叶绿素a浓度的相关性从而了解浮游植物生物量计算方法对这种相关性的影响以及了解叶绿素a浓度能在多大程度指示浮游植物群落的生物量
1.2 浮游植物群落种类组成概况 8 次采样共鉴定出浮游植物 64 种，隶属于 6 门[15] 。其中种类最多的是绿藻（38 种） ，其次是硅藻 （13 种）和蓝藻（8 种） ，其余种类 5 种。主要优势种类是 Discostella sp. 和微小多甲藻（Peridinium pusillum） 。 1.3 浮游植物种群生物量的计算 任一浮游植物种类的种群定量分析样品分别选自上述 8 次不同采样时间的不同围隔，即各浮游植 物种群均有 8 个定量分析样品， 每个定量分析样品均取 3 次 0.1mL 的浓缩样品进行镜检。 采用标准法、 细分法、 粗分法和资料法 4 种不同方法对每一浮游植物种类的种群生物量进行计， 以 Discostella sp.、 微小多甲藻（Peridinium pusillum） 、月形单针藻（Monoraphidium lunare）和尖针杆藻（Synedra acus） 为例。4 种方法的具体步骤如下： 标准法，分别对 Discostella sp.、微小多甲藻、月形单针藻和尖针杆藻中不同大小的藻细胞的各参 数进行测量，求得各参数的平均值后根据相关公式计算出体积，再算出生物量。各种群的测量参数图 示及体积公式 见表 1。 细分法，较详细记录各种群的藻细胞体积测量值（表 2） ，按各种群记录的藻细胞体积测量值进行 细胞计数，最后算出生物量。 粗分法，将各种群的藻细胞体积测量值划分为 3 个等级（表 2） ，按各种群各等级的藻细胞体积测 量值进行细胞计数，再算出生物量。 [2、4、6-7] 找到 Discostella sp. 、微小多甲藻、月形单 资料法，对各种群进行细胞计数，查阅文献资料 3 3 针藻、尖针杆藻的平均细胞体积分别为 684μm 、4208μm 、56μm3、2475μm3，再计算出生物量。 表 1 Discostella sp. 、微小多甲藻、月形单针藻和尖针杆藻的测量参数图示及体积公式 Tab.1 Measured parameters and volume formulas of Discostella sp., Peridinium pusillum, Monoraphidium lunare and Synedra acus Discostella sp. 微小多甲藻 月形单针藻 尖针杆藻
沉箱安装施工方案
沉箱安装施工方案一、工程概况本工程需安装沉箱14件，单件沉箱重量约为1170t 。
沉箱预制工作安排在本单位东江口预制场，预制沉箱经验收合格后，使用半潜驳水运至现场，现场设置下潜坑，半潜驳于现场定位下潜，沉箱浮态出半潜驳。
根据现场水位条件,使用吊机船配合卷杨机拖带沉箱至安装位置，灌水使沉箱下沉就位安装。
二、施工顺序及工艺流程2.1 安装顺序沉箱的安装顺序为：整体工程安排为从西向东方向进行沉箱安装,由CX1(13件）→CX2(1件）。
2。
2工艺流程 安装人员、辅助船机到位沉箱抽水起浮并靠吊机船沉箱存放于养生池测量引航及定位水位条件满足，"南沙号"船组通过临时航道"南沙号"船组进入施工现场半潜驳"南沙号"定位于下潜坑吊机船定位准备牵引、平台设备吊装半潜驳"南沙号"注水下潜沉箱出坞吊机船定位牵引沉箱靠于船旁利用锚艇牵引吊机船重新抛锚定位安装沉箱三、施工方法根据工程需要,沉箱安装将采用本单位“南沙号”半潜驳.“南沙号"半潜驳(浮船坞)性能参数如下：主尺寸L×B×D 48×33。
5×3.4 载重量4100t 坞内宽28m 甲板有效面积1344m2坞墙高13m 最大注水下沉时间 3.5h 空载平均吃水0。
72m 最大抽水上浮时间 3.5h满载吃水 3.255m 吊机10t×35m 2台最大下沉吃水15。
4m 发电机125KwA 2台压载水泵900m3/h×15m2台辅水泵75m3/h×15m2台沉箱安装工艺主要分为三个阶段：沉箱出半潜驳、沉箱拖带、沉箱安装。
3.1 沉箱浮游稳定计算结果本计算根据设计图纸及规范要求进行，砼按2.45t/m3，海水按1.021t/m3计算，出运前再详细测量沉箱实际尺寸以校核本计算结果.沉箱重量： 1170t沉箱重心高度: 4。
水质 浮游植物的测定
水质浮游植物的测定 0.1 ml计数框-显微镜计数法1 适用范围本标准规定了测定水中浮游植物的0.1 ml计数框-显微镜计数法。
本标准适用于地表水中浮游植物的密度测定。
样品浓缩50倍时，对角线方式计数方法检出限为9.2×103cells/L；行格方式计数方法检出限为3.0×103 cells/L；全片方式计数方法检出限为9.2×102 cells/L；随机视野方式计数的方法检出限与观察的视野数、显微镜视野面积有关，按附录A计算。
2 规范性引用文件本标准引用了下列文件或其中的条款。
凡是注明日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本标准。
凡是未注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本标准。
GB/T 14581水质湖泊和水库采样技术指导HJ/T 91地表水和污水监测技术规范HJ 494水质采样技术指导3 术语和定义下列术语和定义适用于本标准。
3.1浮游植物 phytoplankton在水中营浮游生活的微小藻类植物，通常浮游植物就是浮游藻类，包括原核的蓝藻和其它各类真核藻类。
3.2显微镜计数视野 microscope counting field显微镜视野中限定一定面积的区域，用于定量计数浮游植物。
3.3检出限 detection limit单次计数过程中，发现的概率不低于99%时最低的浮游植物密度。
4 方法原理在显微镜下，利用0.1 ml计数框对样品中的浮游植物进行人工分类和计数，计算单位体积样品中各种类浮游植物的细胞数量。
5 试剂和材料除非另有说明，分析时均使用符合国家标准的分析纯试剂，实验用水为新制备的去离子水或蒸馏水。
5.1 碘（I2）。
5.2 碘化钾（KI）。
5.3 甲醛溶液：w(HCHO)＝37%～40%。
5.4 丙三醇（HOCH2CHOHCH2OH）。
5.5 鲁哥氏碘液：称取60 g碘化钾（5.2），溶于100 ml水中，再加入40 g碘（5.1），充分搅拌使其完全溶解，加水定容至1000 ml，转移至棕色磨口玻璃瓶，室温避光保存。
赤几巴塔港沉箱浮游稳定计算分析
赤几巴塔港沉箱浮游稳定计算分析作者：徐彦东李双泉宋先勇来源：《中国水运》2011年第08期通过对赤道几内亚巴塔港扩改建工程沉箱浮游稳定性验算和工程实践观测，详细探讨沉箱自身浮游时沉箱构件力学特性，进而以此分析采用规范计算沉箱浮游稳定时参数选取应注意的一些问题。
目前沉箱在码头建设中应用较为广泛，对这类码头也有相应的技术规范，但采用此公式计算沉箱浮游稳定存在以下问题：①沉箱远程浮运以水压载时，《规范》要求各单元舱压载水互不相通，而在近程浮运时未要求，在计算定倾半径时，各相通的单元舱是否应该作为一个整体来计算稳定值。
②采用规范公式计算沉箱的浮游稳定时，计算参数不是直观的力学指标。
③不稳定的沉箱会不会在倾斜某一角度后稳定，如何确定这个角度。
④在采用固体压载物计算定倾半径时，单元舱格大小、布局是否有影响。
⑤对于同一沉箱定倾高度稳定值越大越稳定，但是否可用m值比较两个沉箱的稳定性。
基于以上问题，结合赤道几内亚巴塔港扩改建工程中沉箱码头施工实践，详细探讨沉箱浮运沉放施工中的关键问题。
工程概况赤道几内亚巴塔港扩改建工程的码头部分沉箱CX-1与CX-4均为18个舱格，单元舱格尺寸为4×4.5m。
把全部舱格划分为四个区域，每个区设1个进水阀门，区域中的单元舱格之间以直径150mm的过水孔相通，如图1。
按照《规范》的要求对所有型号沉箱进行了浮游稳定验算。
图1、沉箱结构详图(单位：m)稳定性计算分析1、浮心的变化首先对浮心相对沉箱的位置进行计算。
以沉箱倾角为0时位于验算面中轴线上的浮心作为原点，水平方向为X轴，竖直方向为Y轴建立平面直角坐标系。
求倾角为θ时浮心位置的坐标 (XC、YC)，如图2所示。
图2、浮心位置变化通过计算得到浮游稳定性计算为一圆弧的方程，圆弧半径为ρ，圆心位于Y轴，且通过坐标系原点。
可知浮心C的轨迹在小倾角的条件下近似于一直径为ρ的圆弧。
由于θ即为沉箱倾角，则小倾角时浮力近似指向圆心。
这与《规范》中式ρ = (I-∑i)/V沉箱无舱格（即∑i=0）的情况相符合。
海洋浮游植物快速鉴定与监测技术
海洋浮游植物快速鉴定与监测技术
孙军;宋煜尧;刘海娇
【期刊名称】《海洋科学进展》
【年(卷),期】2022(40)4
【摘要】浮游植物因巨大的“蓝碳”潜力,有助于国家实现“碳达峰”、“碳中和”目标,是碳计量的重要研究对象。
浮游植物种类繁多,细胞结构、形态、丰度差异大,与之关联的分类鉴定工作一直是学界研究重点及难点。
高通量基因测序、微流控、高灵敏度等新型生物检测技术的研发是适应海洋浮游植物分类和快速监测需求的。
通过综合分析浮游植物鉴定与监测的经典技术方法、快速鉴定与监测技术的发展动态和研究应用进展,并使用VOSviewer对浮游植物的自动监测相关文献进行计量分析,以期为浮游植物分类及生态等相关研究人员拓展研究思路、提升研究效率提供
帮助。
【总页数】16页(P701-716)
【作者】孙军;宋煜尧;刘海娇
【作者单位】中国地质大学(武汉)广州南沙地大滨海研究院;中国地质大学(武汉)生物地质与环境地质国家重点实验室;天津科技大学印度洋生态系统研究中心
【正文语种】中文
【中图分类】Q179.1
【相关文献】
1.浮游植物鉴定对水源地水库水质监测的重要性及技术方法
2.计算机辅助鉴定技术在海洋浮游植物分类鉴定中的应用
3.荧光法快速测定浮游植物以及应用于梅梁湖预警监测可行性探讨
4.研究海洋开发海洋——海洋环境及海洋资源调查、监测技术概述
5.一种快速,简便测定海洋浮游植物光合作用—光强曲线的新方法
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一种浮游生物统计软件的设计与应用
ｄｏｉ：１０．１６４４６／ｊ．ｃｎｋｉ．１００１－１９９４．２０１８．０６．００８ 收稿日期：２０１７－１２－０５ 作者简介：马丹（１９８４—），女，工程师，主要从事渔业资源及渔业环境等研究工作。
项目资助：天津市水产局青年科技项目（Ｊ２０１６－２１青）。
一种浮游生物统计软件的设计与应用马丹 高丽娜 白明 张萍 张玲［农业农村部渔业环境及水产品质量监督检验测试中心（天津），天津 ３００２２１］摘 要：为改进传统的浮游生物检测和统计模式，提高工作效率和准确度，基于Ａｎｄｒｏｉｄ系统设计开发了一种浮游生物统计软件，利用智能便携设备，实现了数据录入和处理的自动化，并通过２年试用跟踪，将改进方法（采用浮游生物统计软件）与传统方法进行了对比，检验了软件的应用效果。
结果表明，该软件可选择触摸、声控等方式进行计数统计工作，增强了检测工作的连贯性；“合并文件”功能避免了采用传统方法时大量数据的手动输入，降低了失误概率，提高了数据处理效率；“文件ＭＤ５加密及校验”功能保证了数据的安全性。
与传统方法相比，该软件可以将检测效率提高１倍，并可节约大量纸张，是一种值得推广的工具软件。
关键词：浮游生物；统计软件；安卓应用 浮游生物包括浮游植物和浮游动物，广泛存在于海洋、湖泊、河流等水域中。
浮游生物是水域生产力的基础，浮游植物的产量（初级生产力）决定着浮游动物的产量（次级生产力），而后者又决定着小型鱼类（３级生产力）和大型鱼类的产量（终级生产力）。
因此，在自然环境中，渔获量的大小基本上取决于浮游生物的产量。
在养殖环境中，也经常人工培育浮游生物作为贝、虾、鱼类幼体的天然饵料。
但是，水体中的浮游生物并非越多越好，若某些浮游生物如蓝藻、甲藻等繁殖过盛，则会暴发“水华”或“赤潮”，进而“杀死”经济水产动物，造成经济损失。
因此，浮游生物的鉴定和检测工作在渔业环境监测中显得尤为重要。
国内已有诸多学者对全国各地的浮游生物群落进行了长期、大量的研究。
浮游稳定计算CX1-4[1]讲解
![浮游稳定计算CX1-4[1]讲解](https://img.taocdn.com/s3/m/97acff02312b3169a451a4dd.png)
① CX1型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同及马腿影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=82.92 kN·m需要后三仓加水,加水深度t{(3.6×3.65-0.22×2)×t-0.22×(3.45+3.4)}×3×1.025×3.9=⊿Mx×2.513.06×t-0.274=17.285 t=1.35 mB 加水后1.4m的浮游稳定性加水的重力及对沉箱底的重量距g={(3.6×3.65-0.22×2)×1.4-0.22×(3.45+3.4)}×3×1.025=55.38 kN⊿My=g×1.2=66.46 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g=1089.06 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G= 4.914 m排水体积 V=G/1.025=1062.495 m3前后趾排水体积 v=13.806 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=7.244 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=3.579 m重心到浮心距离 a=Yc-Yw=1.336 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=1.628 m定倾高度 m=ρ-a=0.292>0.2满足浮游稳定要求② CX2型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同及马腿影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=134.735 kN·m需要后三仓加水,加水深度t{(3.65×4.5-0.22×2)×t-0.22×(3.45+4.3)}×3×1.025×4.75=⊿M×2.516.35×t-0.31=23.0612 t=1.43 mB 加水后1.5m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(4.5×3.65-0.22×2)×1.5+0.22×(3.45+4.3}×3×1.025=74.438 kN⊿My=g×1.25=93.048 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g=1214.412 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G= 4.84 m排水体积 V= G/1.025=1184.79 m3前后趾排水 v=10.038 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=6.665m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=3.307m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=1.532m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=2.622 m定倾高度 m=ρ-a=1.09>0.2满足浮游稳定要求③ CX3型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同及马腿影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=116.97 kN·m需要后四仓加水加水深度t{(3.6×3.65-0.22×2)×t+0.22×(3.45+3.4)}×4×1.025×3.9=⊿M×2.513.06×t-0.274=18.288 t=1.42 mB 加水后1.5m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(3.6×3.65-0.22×2)×1.5-0.22×(3.45+3.4)}×4×1.025=79.196 kN ⊿My=99.00 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g=1575.196 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G= 4.843 m排水体积 V= G/1.025=1536.777 m3前后趾排水体积 v=21.528 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=6.777 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=3.345 m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=1.498 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=1.732 m定倾高度 m=ρ-a=0.234>0.2满足浮游稳定要求④ CX4型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同及马腿影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=195.03 kN·m需要后四仓加水，加水深度t{(3.65×4.5-0.22×2)×t-0.22×(3.45+4.3)}×4×1.025×4.75=⊿M×2.516.35×t-0.31=25.03583 t=1.51 mB 加水后1.5m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(3.65×4.5-0.22×2)×1.5-0.22×(3.45+4.3)}×4×1.025=99.25075 kN⊿My=24.063 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g=1731.013 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G=4.766 m排水体积 V=G/1.025=1688.793 m3前后趾排水体积 v=15.456 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=6.198 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=3.073 m重心到浮心距离 a=Yc-Yw=1.693 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=2.801 m定倾高度 m=ρ-a=1.11>0.2满足浮游稳定要求⑤ CX5型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同及马腿影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=175.475 kN·m⊿Mz=-4.70 kN·m 很小可以不作考虑需要后四仓加水，加水深度t{(3.65*4.5-0.2^2*2)*t-0.2^2*(3.45+4.3)}*4*1.025*4.75=⊿Mx*2.516.35*t-0.31=22.526 t1=1.40 m2、加水1.4m后的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(3.65*4.5-0.2^2*2)*1.4-0.2^2*(3.45+4.3)}*4*1.025=92.55 kN⊿My1=111.06 kN·m沉箱重量 G=∑V×2.5+g=1500.725 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G=4.76 m排水体积 V=G/1.025=1464.122 m3前后趾排水 v=13.272 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=6.25 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=3.10 m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=1.66 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=2.79 m定倾高度m=ρ-a=1.13>0.2满足浮游稳定要求⑥ HD4型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同的影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=465.68 kN·m⊿Mz=-117.23 kN·m需要后八仓加水，加水深度t{(2.9×2.8-0.22×2)×t-0.22×(2.7+2.6)}×8×1.025×8.8=⊿Mx×2.5 8.04×t-0.212=16.13 t=2.03 m右仓加水，加水深度t1、t2{(2.9×2.8-0.22×2)×(t1+t2)-0.22×(2.7+2.6)}×5×1.025×10.85=-⊿Mz×2.58.04×(t1+t2)-0.212=5.2711.3×4×t1=6.2×t2t 1=0.31 m t2=0.37 mB 后八仓加水2.0m,左五仓加水0.4m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(2.9×2.8-0.22×2)×2.0-0.22×(2.7+2.6)}×8×1.025=130.18kN g={(2.9×2.8-0.22×2)×0.4-0.22×(2.7+2.6)}×5×1.025=15.40kN ⊿My1=195.18 kN·m⊿My2=10.785 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g=4419.456 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G=6.975 m排水体积 V= G/1.025=4311.664 m3前后趾排水 v=15.36 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=8.077 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=4.025 m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=2.95 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=4.34定倾高度 m=ρ-a=1.39>0.2满足浮游稳定要求⑤ HD4型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点名称计算式体积Vi型心距体积距Xi Zi Yi ViXi ViZi ViYi整体26.4×21×16.3 9036.72 0 -0.15 8.15 0 -1355.5 73649.27 底孔π×0.652×0.5×49 -32.503 0.2 1.55 0.25 -6.501 -50.38 -8.126前后趾25.6×0.5×0.5×2 12.8 0 -0.15 0.25 0 -1.92 3.2 25.6×0.5×0.2 2.56 0 -0.15 0.57 0 -0.384 1.451空腔0.45×20×16.3 -146.7 0 12.83 8.15 0 -1881.4 -1195.61 0.75×20×16.3 -244.5 0 -12.98 8.15 0 3172.39 -1992.68仓格(2.9×2.8-0.22×2)×15.8×48-6097.5 -1.3 0 8.4 7926.8 0 -51219.3(2.9×2.3-0.22×2)×15.8×8-832.98 8.95 0 8.4 -7455 0 -6997底角0.22×(2.7+2.6)×48 10.176 -1.3 0 0.57 -13.23 0 5.7664 0.22×(2.7+2.1)×8 1.536 9.0 0 0.57 13.747 0 0.8704合计1709.58 465.68 -117.23 12247.85A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同以及钢护筒重量影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=465.67942 kN·m⊿Mz=-117.2315 kN·m钢护筒重量G`=π×1.5×0.01×49×16.3×7.8×10^3=293426=293.43 T需要后八仓加水，加水深度t{(2.9×2.8-0.22×2)×t-0.22×(2.7+2.6)}×8×1.025×8.8=⊿Mx×2.5+G`×0.28.04×t-0.212=16.95 t=2.1341838 m左五仓加水，加水深度分别为t1、t2{(2.9×2.8-0.22×2)×(t1+t2)-0.22×(2.7+2.6)}×5×1.025×10.85=G`×1.55+⊿Mz×2.58.04×(t1+t2)-0.212=2.9091.3×4×t1=6.2×t2t 1=0.18 m t2=0.21 mB 后八仓加水2.1m,左五仓加水0.2m的浮游稳定性加水后的重力及加水和钢护筒对沉箱底的重量距g={(2.9×2.8-0.22×2)×2.1-0.22×(2.7+2.6)}×8×1.025=136.71 kN g={(2.9×2.8-0.22×2)×0.2-0.22×(2.7+2.6)}×5×1.025=7.15 kN ⊿My1=211.901 kN·m⊿My2=4.293 kN·m⊿My2=G`×8.15=2391.455 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g+G`=711.234 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G=7.05 m排水体积 V=G/1.025=4596.33 m3前后趾排水 v=15.36 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=10.29 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=5.13 m重心到浮心距离 a=Yc-Yw=1.93 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=4.07 m定倾高度 m=ρ-a=2.14>0.2满足浮游稳定要求钢护筒顶面密情况封沉箱吃水 T=(V-v)/A=8.61 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=4.29 m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=2.76 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=4.07 m定倾高度 m=ρ-a=1.31>0.2满足浮游稳定要求A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同以及钢护筒重量影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=465.68 kN·m⊿Mz=-117.23 kN·m钢护筒重量G`=π*(1.5+0.75^2)*0.01*49*1*7.8*10^3=24752=24.752T需要后八仓加水，加水深度t{(2.9*2.8-0.2^2*2)*t-0.2^2*(2.7+2.6)}*8*1.025*8.8=⊿Mx*2.5+G`*0.28.04*t-0.212=16.2 t=2.04 m左五仓加水，加水深度分别为t1、t2{(2.9*2.8-0.2^2*2)*(t1+t2)-0.2^2*(2.7+2.6)}*5*1.025*10.85=G`*1.55+ ⊿Mz*2.58.04*(t1+t2)-0.212=-4.581.3*4*t1=6.2*t2t1=-0.25m t2=-0.30mB 后八仓加水2.1m,左五仓加水0.3m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(2.9*2.8-0.2^2*2)*2.1-0.2^2*(2.7+2.6)}*8*1.025=136.71 kN g={(2.9*2.8-0.2^2*2)*0.3-0.2^2*(2.7+2.6)}*5*1.025=11.28 kN ⊿My1=211.90 kN·m⊿My1=7.33 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g+G`=4446.68 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G=6.98 m排水体积 V=G/1.025=4338.23 m3前后趾排水 v=15.36 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=8.13 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=4.05 m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=2.93 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=4.31 m定倾高度 m=ρ-a=1.38>0.2满足浮游稳定要求。
浮游植物样品的前处理优化及计数方法研究
浮游植物样品的前处理优化及计数方法研究路晓锋;林青;韦雪柠;邓雷;贺莹;练海贤【期刊名称】《中国环保产业》【年(卷),期】2018(000)009【摘要】浮游植物是水生态和水环境评价的重要参数.目前浮游植物的计数方法存在系统误差,影响了计数的准确性.比较了自然沉淀法、超声振荡法和离心沉淀法的前处理步骤和时间以及采用不同显微镜观测,并在优化条件下,将上述方法应用于实际水样浮游植物的检测,实验结果表明,固定时间5h的倒置显微镜自然沉淀法满足了浮游植物精准检测分析要求.【总页数】5页(P53-57)【作者】路晓锋;林青;韦雪柠;邓雷;贺莹;练海贤【作者单位】广东粤港供水有限公司,广东深圳 518021;广东粤海水务股份有限公司,广东深圳 518021;广东粤港供水有限公司,广东深圳 518021;广东粤海水务股份有限公司,广东深圳 518021;广东粤港供水有限公司,广东深圳 518021;广东粤海水务股份有限公司,广东深圳 518021;广东粤港供水有限公司,广东深圳 518021;广东粤海水务股份有限公司,广东深圳 518021;广东粤港供水有限公司,广东深圳518021;广东粤海水务股份有限公司,广东深圳 518021;广东粤港供水有限公司,广东深圳 518021;广东粤海水务股份有限公司,广东深圳 518021【正文语种】中文【中图分类】X52【相关文献】1.复杂样品痕量极性小分子化合物的样品前处理及分析方法研究进展 [J], 张仟春;罗夏琳;李攻科;肖小华2.生物样品理化检验中样品前处理的方法研究 [J], 蒋莹3.电感耦合等离子体质谱(ICP-MS)法测定地球化学样品中金时样品前处理条件的优化 [J], 于立华4.基于液质联用的人血清代谢组学样品前处理方法研究 [J], 李倩倩;任冠桦;叶春华;吴龙俊宇;黎远冬;张春燕5.液氮冻融前处理优化测定浮游植物叶绿素a的初步研究 [J], 朱德平;邹楚钧;杨俊悦;林秋奇;彭亮因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
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① CX1型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同及马腿影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=82.92 kN·m需要后三仓加水,加水深度t{(3.6×3.65-0.22×2)×t-0.22×(3.45+3.4)}×3×1.025×3.9=⊿Mx×2.513.06×t-0.274=17.285 t=1.35 mB 加水后1.4m的浮游稳定性加水的重力及对沉箱底的重量距g={(3.6×3.65-0.22×2)×1.4-0.22×(3.45+3.4)}×3×1.025=55.38 kN⊿My=g×1.2=66.46 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g=1089.06 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G= 4.914 m排水体积 V=G/1.025=1062.495 m3前后趾排水体积 v=13.806 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=7.244 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=3.579 m重心到浮心距离 a=Yc-Yw=1.336 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=1.628 m定倾高度 m=ρ-a=0.292>0.2满足浮游稳定要求② CX2型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同及马腿影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=134.735 kN·m需要后三仓加水,加水深度t{(3.65×4.5-0.22×2)×t-0.22×(3.45+4.3)}×3×1.025×4.75=⊿M×2.516.35×t-0.31=23.0612 t=1.43 mB 加水后1.5m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(4.5×3.65-0.22×2)×1.5+0.22×(3.45+4.3}×3×1.025=74.438 kN⊿My=g×1.25=93.048 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g=1214.412 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G= 4.84 m排水体积 V= G/1.025=1184.79 m3前后趾排水 v=10.038 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=6.665m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=3.307m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=1.532m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=2.622 m定倾高度 m=ρ-a=1.09>0.2满足浮游稳定要求③ CX3型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同及马腿影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=116.97 kN·m需要后四仓加水加水深度t{(3.6×3.65-0.22×2)×t+0.22×(3.45+3.4)}×4×1.025×3.9=⊿M×2.513.06×t-0.274=18.288 t=1.42 mB 加水后1.5m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(3.6×3.65-0.22×2)×1.5-0.22×(3.45+3.4)}×4×1.025=79.196 kN ⊿My=99.00 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g=1575.196 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G= 4.843 m排水体积 V= G/1.025=1536.777 m3前后趾排水体积 v=21.528 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=6.777 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=3.345 m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=1.498 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=1.732 m定倾高度 m=ρ-a=0.234>0.2满足浮游稳定要求④ CX4型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同及马腿影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=195.03 kN·m需要后四仓加水，加水深度t{(3.65×4.5-0.22×2)×t-0.22×(3.45+4.3)}×4×1.025×4.75=⊿M×2.516.35×t-0.31=25.03583 t=1.51 mB 加水后1.5m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(3.65×4.5-0.22×2)×1.5-0.22×(3.45+4.3)}×4×1.025=99.25075 kN⊿My=24.063 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g=1731.013 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G=4.766 m排水体积 V=G/1.025=1688.793 m3前后趾排水体积 v=15.456 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=6.198 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=3.073 m重心到浮心距离 a=Yc-Yw=1.693 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=2.801 m定倾高度 m=ρ-a=1.11>0.2满足浮游稳定要求⑤ CX5型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同及马腿影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=175.475 kN·m⊿Mz=-4.70 kN·m 很小可以不作考虑需要后四仓加水，加水深度t{(3.65*4.5-0.2^2*2)*t-0.2^2*(3.45+4.3)}*4*1.025*4.75=⊿Mx*2.516.35*t-0.31=22.526 t1=1.40 m2、加水1.4m后的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(3.65*4.5-0.2^2*2)*1.4-0.2^2*(3.45+4.3)}*4*1.025=92.55 kN⊿My1=111.06 kN·m沉箱重量 G=∑V×2.5+g=1500.725 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G=4.76 m排水体积 V=G/1.025=1464.122 m3前后趾排水 v=13.272 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=6.25 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=3.10 m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=1.66 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=2.79 m定倾高度m=ρ-a=1.13>0.2满足浮游稳定要求⑥ HD4型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同的影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=465.68 kN·m⊿Mz=-117.23 kN·m需要后八仓加水，加水深度t{(2.9×2.8-0.22×2)×t-0.22×(2.7+2.6)}×8×1.025×8.8=⊿Mx×2.5 8.04×t-0.212=16.13 t=2.03 m右仓加水，加水深度t1、t2{(2.9×2.8-0.22×2)×(t1+t2)-0.22×(2.7+2.6)}×5×1.025×10.85=-⊿Mz×2.58.04×(t1+t2)-0.212=5.2711.3×4×t1=6.2×t2t 1=0.31 m t2=0.37 mB 后八仓加水2.0m,左五仓加水0.4m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(2.9×2.8-0.22×2)×2.0-0.22×(2.7+2.6)}×8×1.025=130.18kN g={(2.9×2.8-0.22×2)×0.4-0.22×(2.7+2.6)}×5×1.025=15.40kN ⊿My1=195.18 kN·m⊿My2=10.785 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g=4419.456 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G=6.975 m排水体积 V= G/1.025=4311.664 m3前后趾排水 v=15.36 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=8.077 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=4.025 m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=2.95 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=4.34定倾高度 m=ρ-a=1.39>0.2满足浮游稳定要求⑤ HD4型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点名称计算式体积Vi型心距体积距Xi Zi Yi ViXi ViZi ViYi整体26.4×21×16.3 9036.72 0 -0.15 8.15 0 -1355.5 73649.27 底孔π×0.652×0.5×49 -32.503 0.2 1.55 0.25 -6.501 -50.38 -8.126前后趾25.6×0.5×0.5×2 12.8 0 -0.15 0.25 0 -1.92 3.2 25.6×0.5×0.2 2.56 0 -0.15 0.57 0 -0.384 1.451空腔0.45×20×16.3 -146.7 0 12.83 8.15 0 -1881.4 -1195.61 0.75×20×16.3 -244.5 0 -12.98 8.15 0 3172.39 -1992.68仓格(2.9×2.8-0.22×2)×15.8×48-6097.5 -1.3 0 8.4 7926.8 0 -51219.3(2.9×2.3-0.22×2)×15.8×8-832.98 8.95 0 8.4 -7455 0 -6997底角0.22×(2.7+2.6)×48 10.176 -1.3 0 0.57 -13.23 0 5.7664 0.22×(2.7+2.1)×8 1.536 9.0 0 0.57 13.747 0 0.8704合计1709.58 465.68 -117.23 12247.85A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同以及钢护筒重量影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=465.67942 kN·m⊿Mz=-117.2315 kN·m钢护筒重量G`=π×1.5×0.01×49×16.3×7.8×10^3=293426=293.43 T需要后八仓加水，加水深度t{(2.9×2.8-0.22×2)×t-0.22×(2.7+2.6)}×8×1.025×8.8=⊿Mx×2.5+G`×0.28.04×t-0.212=16.95 t=2.1341838 m左五仓加水，加水深度分别为t1、t2{(2.9×2.8-0.22×2)×(t1+t2)-0.22×(2.7+2.6)}×5×1.025×10.85=G`×1.55+⊿Mz×2.58.04×(t1+t2)-0.212=2.9091.3×4×t1=6.2×t2t 1=0.18 m t2=0.21 mB 后八仓加水2.1m,左五仓加水0.2m的浮游稳定性加水后的重力及加水和钢护筒对沉箱底的重量距g={(2.9×2.8-0.22×2)×2.1-0.22×(2.7+2.6)}×8×1.025=136.71 kN g={(2.9×2.8-0.22×2)×0.2-0.22×(2.7+2.6)}×5×1.025=7.15 kN ⊿My1=211.901 kN·m⊿My2=4.293 kN·m⊿My2=G`×8.15=2391.455 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g+G`=711.234 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G=7.05 m排水体积 V=G/1.025=4596.33 m3前后趾排水 v=15.36 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=10.29 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=5.13 m重心到浮心距离 a=Yc-Yw=1.93 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=4.07 m定倾高度 m=ρ-a=2.14>0.2满足浮游稳定要求钢护筒顶面密情况封沉箱吃水 T=(V-v)/A=8.61 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=4.29 m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=2.76 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=4.07 m定倾高度 m=ρ-a=1.31>0.2满足浮游稳定要求A 由于沉箱前后趾、壁厚大小不同以及钢护筒重量影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩（对沉箱中心）⊿Mx=465.68 kN·m⊿Mz=-117.23 kN·m钢护筒重量G`=π*(1.5+0.75^2)*0.01*49*1*7.8*10^3=24752=24.752T需要后八仓加水，加水深度t{(2.9*2.8-0.2^2*2)*t-0.2^2*(2.7+2.6)}*8*1.025*8.8=⊿Mx*2.5+G`*0.28.04*t-0.212=16.2 t=2.04 m左五仓加水，加水深度分别为t1、t2{(2.9*2.8-0.2^2*2)*(t1+t2)-0.2^2*(2.7+2.6)}*5*1.025*10.85=G`*1.55+ ⊿Mz*2.58.04*(t1+t2)-0.212=-4.581.3*4*t1=6.2*t2t1=-0.25m t2=-0.30mB 后八仓加水2.1m,左五仓加水0.3m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(2.9*2.8-0.2^2*2)*2.1-0.2^2*(2.7+2.6)}*8*1.025=136.71 kN g={(2.9*2.8-0.2^2*2)*0.3-0.2^2*(2.7+2.6)}*5*1.025=11.28 kN ⊿My1=211.90 kN·m⊿My1=7.33 kN·m沉箱总重量 G=∑V×2.5+g+G`=4446.68 kN重心高度 Yc=(My+⊿My)/G=6.98 m排水体积 V=G/1.025=4338.23 m3前后趾排水 v=15.36 m3沉箱吃水 T=(V-v)/A=8.13 m浮心高度 Yw=[(V-v)×T/2+vYv)]/V=4.05 m重心到浮心距离 a= Yc-Yw=2.93 m定倾半径ρ=(I-∑i)/V=4.31 m定倾高度 m=ρ-a=1.38>0.2满足浮游稳定要求。