沉箱浮游稳定计算
海上沉箱浮游稳定性验算书
海上沉箱浮游稳定性验算书进行浮游稳定性计算，以保证沉箱拖航、安装时的安全。
①CXI型沉箱要加水调平不平衡力矩(对沉箱中心) ZMx=82.92kN∙m需要后三仓加水,加水深度t{(3.6×3.65-0.22×2)×t-0.22X(3.45+3.4)}×3×1.025X3.9=JMx×2.5B加水后1.4m的浮游稳定性加水的重力及对沉箱底的重量距g={(3.6×3.65-0.22×2)×1.4-0.22X(3.45+3.4)}×3×1.025=55.38ZIMy=g×1.2=66.46kN∙m沉箱总重量G=ΣV×2.5+g=1089.06kN重心高度YC=(My+/My)/G=4.914m排水体积V=G/1.025=1062.495m3前后趾排水体积v=13.806m3浮心高度Yw=E(V-v)×T∕2+vYv)]∕V=3.579m重心到浮心距离a=Yc-Yw=1.336m定倾半径P=(I-∑i)∕V=1.628m定倾高度m=P-a=0.292>0.2满足浮游稳定要求②CX2型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A要加水调平不平衡力矩(对沉箱中心)/Mx=134.735kN∙m需要后三仓加水,加水深度t{(3.65×4.5-0.22×2)×1θ.22×(3.45+4.3)}×3×1.025×4.75=ZM×2.516.35Xt-O.31=23.0612t=1.43mB加水后1.5m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(4.5×3.65-0.22×2)×1.5+0.22×(3.45+4.3}×3×1.025=74.438ZIMy=gX1.25=93.048kN∙m沉箱总重量G=ΣV×2.5÷g=1214.412kN重心高度YC=(My+/My)/G=4.84m排水体积V=G/1.025=1184.79m3前后趾排水v=10.038m3沉箱吃水T=(V-v)∕A=6.665m浮心高度Yw=[(V-v)×T∕2+vYv)]∕V=3.307m重心到浮心距离a=Yc-Yw=I.532m定倾半径P=(I-∑i)∕V=2.622m 定倾高度m=P-a=1.09>0.2满足浮游稳定要求③CX3型沉箱A要加水调平不平衡力矩(对沉箱中心)Z1Mx=I16.97kN∙m需要后四仓加水加水深度t{(3.6×3.65-0.22×2)×t+0.22×(3.45÷3.4)}X4X1.025义3.9二，M X2.513.06×t-0.274=18.288t=1.42mB加水后1.5m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(3.6×3.65-0.22×2)×1.5-0.22×(3.45+3.4)}×4×1.025=79.196kNZMy=99.00kN•沉箱总重量重心高度排水体积前后趾排水体积沉箱吃水浮心高度重心到浮心距离定倾半径定倾高度mG=ΣV×2.5+g=1575.196kNYc=(My+JMy)∕G=4.843mV=G/1.025=1536.777m3v=21.528m3T=(V-v)∕A=6.777mYw=[(V-v)×T∕2÷vYv)]∕V=3.345m a=Yc-Yw=I.498mP=(I-∑i)∕V=1.732mm=P-a=0.234>0.2满足浮游稳定要求④CX4型沉箱以沉箱仓格中心为计算圆点A由于沉箱前后趾、壁厚大小不同及马腿影响，重心不在中心上,需要加水调平不平衡力矩(对沉箱中心)∠JMx=195.03kN∙m需要后四仓加水，加水深度t{(3.65×4.5-0.22×2)×t-0.22×(3.45+4.3)}×4×1.025×4.75=Z1MX2.516.35×t-0.31=25.03583 t=1.51mB加水后1.5m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(3.65X4.5-0.22×2)×15-0.22X(3.45÷4.3)}×4×1.025=99.25075kNZIMy=24.063kN∙m沉箱总重量G=ΣV×2.5+g=1731013kN重心高度YC=(My+/My)/G=4.766m排水体积V=G/1.025=1688.793m3前后趾排水体积v=15.456m3沉箱吃水T=(V-v)∕A=6.198m浮心高度Yw=[(V-v)×T∕2+vYv)]∕V=3.073m重心到浮心距离a=Yc-Yw=I.693m定倾半径P=(I-Σi)∕V=2.801m定倾高度m=p-a=1.108>0.2满足浮游稳定要求⑤D4型沉箱(不考虑钢套筒重量情况)以沉箱仓格中心为计算圆点水调平不平衡力矩（对沉箱中心）Z1MX=465.68kN∙mJMz=-117.23kN∙m需要后八仓加水，加水深度t{(2.9×2.8-0.22×2)×t-0.22X(2.7+2.6)}×8×1.025×8.8=Z1MxX2.5 8.04×t-0.212=16.13 t=2.03m右仓加水，加水深度3、t2{(2.9×2.8-0.22×2)×(t1+t2)-O.22X(2.7+2.6)}×5×1.025×10.85=-Z1MzX2.58.04×(t1+t2)-0.212=5.2711.3×4×t1=6.2×t2tι=0.31mt2=0.37mB后八仓加水2.0m,左五仓加水0.4m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(2.9×2.8-0.22×2)×2.0-0.22X(2.7+2.6)}×8×1.025=130.18kNg={(2.9×2.8-0.22×2)×0.4-0.22×(2.7+2.6)}×5×1.025=15.40kN ∠IMyι=195.18kN∙mZ1My2=IO.785kN∙m沉箱总重量重心高度排水体积前后趾排水沉箱吃水浮心高度重心到浮心距离G=ΣV×2.5÷g=4419.456kNYc=(My+JMy)∕G=6.975mV=G/1.025=4311.664m3v=15.36m,T=(V-v)∕A=8.077mYw=1(V-v)XT∕2+vYv)]∕V=4.025m a-Yc-Yw=2.95m定倾半径P=（I-Σi）∕V=4.34定倾高度m=p-a=1.39>0.2满足浮游稳定要求AZMz=-117.23kN∙m 钢护筒重量G'=π×(1.5+0.752)×0.01×49×1×7.8×IoJ24752=24.752T需要后八仓加水，加水深度t{(2.9×2.8-0.22×2)×t-0.22×(2.7+2.6)}×8×1.025×8.8=∠IMx×2.5+G'×0.28.04×t-0.212=16.2 t=2.04m左五仓加水，加水深度分别为匕、t2{(2.9×2.8-0.22×2)×(t1+t2)-0.22X(2.7+2.6)}×5×1.025×10.85=-G'XI.55+Z1MzX2.58.04×(t1+t2)-0.212=4.581.3×4×tι=6.2×t2-0.30mtι=0.25m t2B后八仓加水2.1m,左五仓加水0.3m的浮游稳定性加水后的重力及对沉箱底的重量距g={(2.9×2.8-0.22×2)X2.1-0.22×(2.7+2.6)}×8×1.025=136.71kNg={(2.9×2.8-0.22×2)×0.3-0.22×(2.7+2.6)}×5×1.025=11.28kN ZMy1=211.90kN∙mJMy1=7.33kN∙m沉箱总重量G=ΣV×2.5+g+G'=4446.68kN重心高度YC=(My+/My)∕G=6.98m排水体积V=G/1.025=4338.23 m3前后趾排水v=15.36m3沉箱吃水T=(V-v)∕A=8.13mYw=[(V-v)×T∕2+vYv)]∕V=4.05m 浮心高度重心到浮心距离a=Yc-Yw=2.93m定倾半径P=(I-∑i)∕V=4.31m定倾高度m=p-a=1.38>0.2 满足浮游稳定要求。
沉箱漂浮稳定计算和精安装施工工艺
－
类 型 ｘｃ Ｙｃ 吃 舔深夔
Ａ
定慑 荔 葭 瑰 定 槛 ： 后 托 蜘 水深 夔 一 定侮 蔑 葭 穗 定性
０ ． １ ６ ０ ． １ ５ Ｏ ． ２ ６
１ ． １ ４
—
Ｂ（ Ｄ）
Ｃ
５ ． ９ ５
ｔＪ ＾ ｊ
５ ． ７ ９ ８ ７ ７ ６ ８ ７ ９ Ｏ ２ ９
＾ Ｊ ６ ８
一
０ ． ２ ２ ｘ ２ ． ９ ５ ｘ ４ ／ ２ ） ｘ １ ０ ． ２ ５ ｘ １ ． ８ ２ ５
ｔ ｏ ＝ ２． ２ ２ Ｉ Ｔ Ｉ
Ｅ ０ １
—２０
一 Ｏ ∞ ４ 似 表 ２中表 明 ： Ａ、 Ｂ （ Ｄ） 类沉箱 在后舱 分别加２ ． ２ ｎ ｌ 、
２ ． ０ ５ Ｉ ｎ深 水 时 ， 浮游 是 稳定 的 ； Ｃ、 Ｅ、 ０ １ 类 沉 箱虽 然 在后 舱加 入配 重水 ， 但 浮游仍 不稳 定 ， 需要 调整 。 以
１ ９１ ｘ１ ５ ． ６ ￣２ ０１
．
．
｜ 鼍 ｜ 们４ ｊ
｜ ｜ ２ ５ ５ ９
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２
３ 沉箱漂浮稳定 计算
沉 箱在 浮 吊牵 引漂 浮 、拖运 和沉 放 的过程 中应
筠 硪 嵌
０１
０２ ＂ ０３ ＃
１ ８
１
。
．
ｘ ｌ ６ ｘ ｔ 黾 囊≯｜
Ａ型沉 箱浮游 稳定 计算 见表 ３ 。
表３ Ａ型沉箱浮游稳定计 算 蟛 。 。 ＿ 一 一
３ ． ３ 沉箱 后 两舱加 水 （ ｔ ｏ ＝ ２ ． ２ ２ Ｉ Ｔ Ｉ ） 时
LNG码头沉箱浮游稳定计算
LNG码头沉箱浮游稳定计算共有三种沉箱计算后的干旋高度如下：（1）甲型沉箱干舷高度F=18.40-13.45=4.95米（压水1.80米）（2）乙型沉箱干舷高度F=18.00 -13.24=4.76米（压水1.80米）（3）丙型沉箱干舷高度F=21.00-15.66=5.34米（压水3.50米）（4）丙型沉箱干舷高度F=21.00-15.26=5.81米（压块石2.00米）计算甲型沉箱：高h=18.4m1，沉箱自重时的重心位置沉箱材料体积和体积矩的计算表 2006年 5 月24 日沉箱自重时的重心位置X c=7.75mY c= 4564.36÷635.91=7.18m2，有压舱水和封舱盖板时：沉箱总体重G=2.45×635.91+5+175.13=1738.11t计算沉箱排水体积和趾的排水体积，钢混凝土重度取2.5 t/m3沉箱和压舱水、封舱盖板排水体积V=（2.5×635.91+5+175.13）÷1.025=1726.74m3趾的排水体积v=73.64+3.13=76.77 m3沉箱吃水T=（1726.74-76.77）÷6.252×3.14=13.45m沉箱总体重心高度：Y c1= （2.45×635.91×7.18+5×18.37+175.13×1.6）÷1738.11=6.65m 浮心：Yw1=[（1726.74-76.77）×13.45×0.5+18.76+18.71+51.37]÷1726.74=6.47mρ=[（π/64×12.54=1198.42）-4.85×5.853/36]÷1769.91=0.55a= Y c1- Y w1=6.65-6.47=0.18m=ρ-a=0.55-0.18=0.38m＞0.20稳定m大于0.20计算乙型沉箱：高h=18. m1，沉箱自重时的重心位置沉箱材料体积和体积矩的计算表2006年 5 月24 日沉箱自重时的重心位置X c=7.75mY c= 4371.22÷625.13=6.99m2，有压舱水和封舱盖板时：沉箱总体重G1=2.45×625.13+5+175.03=1711.59t有压舱水和封舱盖板时：沉箱总体重心Y1c=11075.56÷1711.62=6.47（m）1，计算沉箱总体排水体积：钢混凝土重度取2.5 t/m3V 1c =（2.5×625.13+5+175.05）÷1.025=1742.88÷1.025 m3=1700.37t2，沉箱趾的排水体积：v=73.64+3.13=76.77 m3沉箱吃水T=（1700.37-76.77）÷6.252×3.14=13.24m沉箱总体重心高度：= 11075.56÷1711.62=6.47mY1c浮心：Y1w=[（1700.37-76.77）×13.24×0.5+18.76+18.71+51.37] ÷1700.37=6.38mI=π/64×12.54=1198.42；∑Ir=（4.85×5.853÷36）×8=215.61ρ=（1198.42-215.61）÷1700.37=0.55a= Y c1- Y w1=6.47-6.38=0.09m=ρ-a=0.55-0.09=0.49m＞0.20 稳定m大于0.20计算丙型沉箱：高h=21. m1，沉箱自重时的重心位置沉箱材料体积和体积矩的计算表2006年 5 月24 日沉箱自重时的重心位置X c=7.75mY c= 5951.91÷663.18=8.97m2，有压舱水和封舱盖板时：沉箱总体重G1=2.45×663.18+5+340.92=1970.63有压舱水和封舱盖板时：沉箱总体重心Yc= 15512.43÷1970.63=7.87m11，计算沉箱总体排水体积：钢混凝土重度取2.5 t/m3V 0 =（2.5×663.18+5）÷1.025+332.61=1955.002，沉箱趾的排水体积：v=19.83+8.71+5.49=34.03 m3沉箱吃水T=（V0-v）÷AT=（1955-34.03）÷6.252×3.14=15.66m沉箱总体浮心高度：Yw=[（V0-v）×T/2+∑v.y]÷V0Yw1=[（1955-34.03）×15.66×0.5+7.38+6.94+96.12] ÷1955=7.75m ρ=（I-∑Ir）÷V 0I=π/64×12.54=1198.42；∑Ir=（4.85×5.853÷36）×8=215.61 ρ=（1198.42-215.61）÷1955=0.50a= Y c1- Y w1=7.87-7.75=0.12m=ρ-a=0.50-0.12=0.38m＞0.20 稳定（m大于0.20）计算丙型沉箱：高h=21. m 用290t块石压舱本沉箱压水3.5m时吃水15.66m，为减少其吃水，改用290t块石，块石的重度为1.55t/m3。
E型沉箱浮游稳定计算
)加载海水时浮游计算(短轴方向倾覆计算) ①加载海水时沉箱重力计算 重量Gi 37124.109 4303.565 3688.770 45116.444 重心Yc 重心高度Yi 10.122 2.400 2.150 8.733 GiYi 375753.046 10328.556 7930.856 394012.457
②浮游计算 计算式 ∑YiVi/∑Vi ∑G/γ 海水 v （V-v）/A (（V-v）·T/2+vyv)/V Yc-Yw LB 0/12 ∑l1 ·l23/12 ∑G'/γ 海水
3
结果 8.733 4475.520 11.620 14.839 7.401 1.332 8829.957 355.622 4401.604
（I-∑i）/V’ 1.925 ρ -a 0.593 倾高度m为0.593m，满足m≥0.2m的要求，浮游稳定。
YiVi
水平向Xi
XiVi
63.206 9.274 1803.608 1368.314 0.152 10.804 818.867 0.203 20.396 (89.341) 0.150 (0.585) (96.336) 0.150 (0.648) (80.640) 0.150 (0.576) (98.304) 0.150 (0.768) (88.064) 0.150 (0.768) 1631.453 18.400 2486.024 3937.609 9.300 3032.693 4429.810 9.300 3411.687 (162.781) 9.250 (68.598) (215.249) 7.000 (77.868) (188.552) 7.000 (77.868) 1592.741 13.800 1820.275 2389.111 7.000 1384.992 (169.630) 7.000 (54.096) (149.537) 7.000 (54.096) (130.990) 7.000 (54.096) 307.333 9.100 120.393 124.188 13.798 73.764 91.860 9.100 40.131 24.150 8.012 16.024 23.462 9.275 277.805 4.177 (0.452) (5.257) 15336.859 14103.372 9.307
圆沉箱浮游稳定计算
kN/m3 kN/m3 kN/m 0
3
10.25
吊力P(kN)＝ 吃水T'(m)=
1030.44 17.500
可变 目标
圆沉箱体积和体积距计算表: 构件 编号 名称 高度(m) 1 底板 0.80 2 外趾加强角 0.50 3 底圆加强角 0.50 4 底隔加强角 0.50 5 中心柱 17.20 6 外壁 17.70 7 搁墙 17.20 8 隔墙加强角 17.20 SVi=
3 3
圆沉箱重力 G1=SVi1g砼1= G2=SVi2g砼2= 重心高度 Yc1=SViYi1/SVi1= 总排水体积 V1=G1/g水1= V2=G2/g水2= 减去悬臂部分后排水体积 V1'=V1-Svoi= V2'=V2-Svoi= 沉箱吃水 T1=V1'/p(D/2)2= T2=V2'/p(D/2) = 浮心高度 Yw1=(V1'T1/2+SVoiYoi)/V1= 圆沉箱重心到浮心的距离 a1=Yc1-Yw1= 圆沉箱断面的惯性距 I=pD /64= 圆沉箱各箱格水面的惯性距之和 SIi= 定倾半径 r1=(I-SIi)/V1= 定倾高度 m1=r1-a1=
沉箱G(t) 2065.698 10.25
9
加水1 加水2
10.11 10.11 SVi1= SVi2=
5.856
5.856 4056.846 SViYi1= 9613.151 SViYi2= 9530.359
悬臂部分体积和体积距计算表: 编号 1 2 构件 名称 外趾加强角 外趾板 SVoi= 形心距(m) 体积距(m4) Yoi VoiYoi 0.967 19.360 0.400 26.389 SVoiYoi= 45.749 37564.298 37977.437 6.270 3664.810 3705.116 kN kN m m m
井字内壁圆形沉箱浮游稳定计算
沉箱浮游稳定计算本工程中采用的沉箱为井字内壁圆形沉箱，结构形式如下图：沉箱主要技术参数如下：底部为边长＝8.698m正八边形，底板厚度为0.7m；筒体为外径9m，内径8.55m钢筋混凝土结构；肋板为与筒体等高，厚0.25m井字形内壁结构。
沉箱结构总高为27.8m/19.3m/8.8m。
井字形内壁圆沉箱浮游稳定定倾半径计算（以27.8m沉箱为例）为便于过程计算及事后复核，对计算过程中所需要的一系列参数进行编号如下：圆沉箱外径为r外＝9m圆沉箱内径为r内＝8.55m 圆形沉箱内壁厚为b1＝0.25m外壁厚为b2＝0.45m井字形内壁的中间箱格（1#箱格）净距为l1＝5.45m井字内壁中间两端箱格（2#箱格）边宽为l3＝5.129m 井字内壁四角箱格（4#箱格）的边宽为l4＝5.041m 借助计算机简化计算过程，以上数据均为通过AUTOCAD直接查询得到，未进行繁杂演算。
依此，下面的计算过程也是借助于计算机EXCEL表格直接形成。
通过AUTOCAD直接查询得到：参数b3为内径r内圆上△a对应的弦长CD b3＝0.265m井字形内壁圆沉箱重心计算井字形内壁圆沉箱浮心计算井字形内壁圆沉箱定倾高度计算结论：井字形内壁圆沉箱无压载水时，沉箱浮游不稳定。
注水压舱时：井字形内壁圆沉箱重心计算井字形内壁圆沉箱浮心计算井字形内壁圆沉箱定倾高度计算m=0.24m>0.2m结论：井字形内壁圆沉箱每个箱格内均注入4m深海水时，沉箱浮游稳定。
综述：通过以上计算，同发计算系缆墩及引桥墩沉箱得知：（1）靠船墩、工作平台、系缆墩1沉箱（3700t）（2）系缆墩2沉箱（2793t）（3）引桥墩沉箱（1678t）。
扇形箱格之圆形沉箱浮游稳定的计算法
扇形箱格之圆形沉箱浮游稳定的计算法
要计算扇形箱格中圆形沉箱的浮游稳定性，我们可以采用以下步骤：
1. 确定箱格的几何参数，包括扇形箱格的角度（θ）、内径（D）、外径（D0）、高度（H）等。
2. 确定圆形沉箱的质量（M）、半径（R）等参数。
3. 计算圆形沉箱在重力作用下的自重力矩，即 M × R。
4. 计算扇形箱格中圆形沉箱的浮力。
浮力等于液体对沉箱的支持力，可以通过以下公式计算：
F浮= ρ × g × π × R^2 × h
其中，ρ 是液体的密度，g 是重力加速度，h 是沉箱在液体中的浸没深度。
h 的计算可以通过以下公式得到：
h = H - R × sin(θ/2)
5. 确定圆形沉箱的倾斜角度（α）。
可以通过以下公式计算：tan(α) = F浮 / M × R
在稳定的情况下，tan(α) 的值应小于等于基本动力学原理中的摩擦系数μ，
即tan(α) <= μ
通过以上步骤，我们可以得到圆形沉箱在扇形箱格中的浮游稳定性。
如果tan(α) 的值小于等于摩擦系数μ，表示圆形沉箱在扇形箱格中是稳定的；如果tan(α) 的值大于摩擦系数μ，则表
示圆形沉箱在扇形箱格中是不稳定的，可能发生倾覆。
需要注意的是，以上计算方法是基于一定的假设和简化条件，实际应用中可能还需要考虑其他因素，如流体动力学效应、附加负荷等，以获得更准确的结果。
沉箱浮运安装的离驳浮游稳定计算
第11卷第5期中国水运V ol.11N o.52011年5月Chi na W at er Trans port M ay 2011收稿日期：35作者简介：黄伟智（），男，中交第四航务工程勘察设计院有限公司工程师，从事港口工程工作。
沉箱浮运安装的离驳浮游稳定计算黄伟智（中交第四航务工程勘察设计院有限公司，广东广州510230）摘要：结合中石油广西钦州1,000万吨/年炼油项目配套10万吨码头工程实例，介绍沉箱离驳浮游稳定计算，为类似工程提供借鉴。
关键词：沉箱；离驳；浮游稳定中图分类号：U 655.4文献标识码：A 文章编号：1006-7973（2011）05-0230-03一、概述重力式码头采用半潜驳出运码头大型沉箱工艺，沉箱的离驳是依靠自身浮力和外力牵引来完成的。
在离驳过程中，保持沉箱处于浮游稳定状态是沉箱安全离驳以及整个安装过程安全的基础。
中石油广西钦州1,000万吨/年炼油项目配套10万吨码头工程，码头主体为重力式沉箱结构，共40个沉箱，单个沉箱重量1,750t 。
沉箱均在陆上预制，采用半潜驳干运法，经拖轮拖运到现场安装。
本文介绍的是计算沉箱离驳浮游稳定，确定沉箱浮运安装施工工艺的方法。
二、沉箱浮运安装的主要技术参数计算3583,580,250,3812121414吊孔图1沉箱平面示意图14,70.318.21.61220.81.3图2沉箱立面示意图沉箱为等边正方形设计，底座尺为14m ×14m ，墙身尺寸为12m ×12m ；高度为20.8m ，脚趾长度为1m ，格仓宽度为3.58m ，格仓隔墙厚度为0.25m ，底板厚度为0.7m ，墙身厚度为0.38m ，详见（图1、2）。
1．沉箱重心位置计算重心位置计算将沉箱划分五个部分（各部分如图3所示），各部分体积分别设为V 1～V 5，沉箱水平断面为中心对称图形，重心在中心线上。
各部分重心坐标设为z i （i=1…4）。
顶部隔墙内倒角墙身底板倒角底版图3沉箱计算分块图经计算沉箱各部分体积及重心高度见下表：表1沉箱部分底板底板倒角墙身箱内倒角顶部墙身体积V 1V 2V 3V 4V 5m 3137.2m 37.6543.39 1.216810.608重心z 1z 2z 3z 4z 5m0.350.89.950.06719.7沉箱的总体积：V 箱=∑V i =V 1+V 2+V 3+V 4+V 5=700m 3沉箱的重心坐标设为Z 空=（∑V i Z i ）/V 箱=（V 1Z 1+V 2Z 2+V 3Z 3+V 4Z 4+V 5Z 5）/V 箱=8.0998m2．半潜驳相关技术参数及吃水计算（1）本工程沉箱使用的半潜驳有关技术性能：表2全长52m 宽32m 型深 3.6m 内幅26m 允许载重量3200t 空载重量2621t 最大下潜深度15.5m空载吃水1.4m（2）沉箱上驳后，半潜驳吃水计算：半潜驳空载时，吃水1.4m ，沉箱重量为1750t ，那么沉箱上驳后，半潜驳吃水深度为：h =1.4+1750/32/52=2.46m 。
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形心矩 Xi
-8.250 8.250 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -7.900 -7.950 -8.600 -8.550 -8.950 -9.200 8.950 9.200 9.700 9.700 9.700 0.300 10.000 10.000 10.000 0.767 17.850 16.200 17.850 16.200 0.733 0.300 0.733 0.300
Yi
-936.933 936.9327 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -107.523 -5.236 -117.051 -5.631 -39.295 -121.178 39.2950 121.1778
体积矩 ViXi ViYi
1101.6057 1101.6057 2423.7584 40.0938 1950.7350 1442.9000 282.0000 4.4749 242.9483 10.6689 242.9483 10.6689 3.2197 3.9515 3.2197 3.9515
合 计 注:以沉箱底板中心为计算原点，沉箱前侧为负，后侧为正
1047.716
-235.441 8868.7504
浮心位置 重心 位置 不平衡力矩 纠偏力矩
Xw
沉箱重心
0 -0.225 8.465
Xc Yc
5768.3
重心x 仓格面积 底加强角 加水深度 14.957 1.83559764
5768.294 6.13125 16.9327
943.09 943.09 4418.02 2939.29 4418.02
26737.73 25237.73 30212.66 27233.93 28712.66
8.50 24818.50 30736.52 27757.79 29236.52
2608.56 2462.22 2947.58 2656.97 2801.24
舱格 宽 0.3 横向 3.8375 纵向 4.445
1047.716
重心减 沉箱吃水T 重心高度Yc 浮心高度YW 浮心高 定倾半径ρ 定倾高度m 度a
备注
10.40 9.81 11.78 10.60 11.18
8.27 7.61 7.54 7.17 6.92
5.14 4.84 5.82 5.24 5.53
浮 游 稳 定 性 计 算 表
1型沉箱(加水） 型沉箱(加水）
沉箱总重 辅助船 TP（各舱 第一舱加水 格加水深 深度 度差） 其余各舱 加水深度 舱格 第一舱压载 重（KN） 其余各舱压载 重（KN） 压载重 （KN） 沉箱总排水 体积V
G1
G2
150T 150T 150T
1.84 1.84 3.53 2.82 3.53
3.13 2.77 1.72 1.93 1.39
2.23 2.39 2.00 2.19 2.08
-0.90 -0.38 0.28 0.26 0.69
空载情况 压水稳定情况 吊扶情况
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 前墙 后墙 侧墙 底板 纵隔墙 横隔墙 内竖加强角 底加强角 内竖加强 外加强 前趾 后趾 透水孔1 透水孔2
长
14.64 14.64 0.40 13.84 13.84 0.25 0.25 0.25 14.64 14.64 14.64 14.64 14.64 14.64 14.64 14.64
数量
1 1 2 1 3 8 48 12 1 1 1 1 1 1 1 1
体积Vi
113.568 113.568 249.872 133.646 195.074 144.290 28.200 5.837 13.611 0.659 13.611 0.659 4.391 13.172 4.391 13.172
材料体积及体积矩计算表
烟台来福士海洋工程有限公司钻井平台舾装码头工程1型
沉箱尺寸
长度 19.9 宽度 14.635 高度 19.4 底板厚 前、侧壁厚 隔墙厚 0.6 0.4 0.25 加强角 0.25 前后趾 长 1.5 前高 0.4 后高 0.6 前高 3.1 牛腿 后高-前高 0.3
序号 构件名称
沉箱重力计算表
序号 1 2 3 项目 沉箱本身 盖板 人荷载 计算式 每个盖板重1.0t×12 0.07t×8 合计 重量1（kN）重量2（kN） 重心位置(m) 25669.040 26192.898 8.465 120.000 120.000 19.370 5.600 5.600 20.000 25794.640 26318.498 重量矩（kN.m) 217284.3841 2324.4000 112.0000 219720.784
体积计算式 宽 高
0.40 0.40 16.10 16.10 0.25 3.84 0.25 0.25 0.30 0.30 0.30 0.30 1.50 1.50 1.50 1.50 19.40 19.40 19.40 0.60 18.80 18.80 18.80 15.57 3.10 0.30 3.10 0.30 0.40 0.60 0.40 0.60
1.84 1.84 1.84 1.84 1.84
0.00 0.00 1.69 0.98 1.69
3.84 3.84 3.84 3.84 3.84
4.45 4.45 4.45 4.45 4.45
943.09 943.09 1823.04 1453.36 1823.04
0.00 0.00 2594.98 1485.93 2594.98