平省水库交通桥设计计算报告
交通桥计算说明书
1、结构布置平面图1－1剖面图1－22、基本资料**大坝闸坝段交通桥兼做弧形闸门的安装平台，净跨9m ，中墩宽1.5m ,边墩宽1m ，采用现浇整体式梁板结构；设计荷载标准：汽－20挂100。
交通桥的主梁长m l 74.10=，宽mm b 300=，高mm h 1000=；次梁宽mm b 2501=，高mm h 7001=；板厚mm h 1502=，跨中板两主梁间板的净跨m l n 3=；悬挑板的挑长mm l 4502=。
砼强度等级为C25，c f =12.52mm N ；Ⅱ级钢筋:y f =3102mm N ,Ⅰ级钢筋:y f =2102mm N ；钢筋砼的重度：1γ=253m KN ，检修荷载：2γ=202m KN ，人群荷载：3γ=32m KN 。
结构建筑物安全级别为Ⅱ级，所以结构重要性系数0γ=1.0；设计状况系数：ϕ=1.0（持久状况）、0.95（短暂状况）、0.85（偶然状况）；荷载分项系数G γ=1.05, Q γ=1.20及Q γ=1.10(可控制的可变荷载)；结构系数d γ=1.20。
当交通桥作为安装平台时，考虑吊车的的车轮荷载及其起吊荷载， 车轮荷载设计值：KN P 45.512.148.95.17=⨯⨯=， 起吊荷载设计值：KN Q 96.992.128.917=⨯⨯=。
一、跨中板的计算3.1、荷载计算自重： 标准值k g =2h 1γ=0.15×25=3.752m KN设计值g =G γk g =1.05×3.75=3.9382m KN检修荷载 标准值k q =202m KN设计值q =Q γk q =1.2×20=242m KN由集中荷载引起的均布力：设计值1q =yx l l G P +=37.33.396.9945.51⨯+=36.482m KN4.1、内力计算 因为02.133003370==x yl l <2，故跨中板按双向板计算。
桥梁工程水文计算
2、水文计算基本资料：桥位于此稳定河段，设计流量Q S Q i%5500m3/s，设计水位H S 457.00m，河槽流速％3.11m/s,河槽流量Q c=4722m3/s，河槽宽度B e159.98m,河槽平均水深h e9.49m，天然桥下平均流速V°M 3.00m/ s,断面平均流速=2.61m/s，水面宽度B=180m，河岸凹凸岸曲率半径的平均值R=430m，桥下河槽最大水深h me12.39m。
2.1桥孔长度根据我国公路桥梁最小桥孔净长度Lj公式计算。
该桥在稳定河段，查表知K=0.84，n=0.90。
有明显的河槽宽度Be,则有：L=K (Q /Q ) B =0.84 (5500 4722) 159.98=154.16m j ' s e'n e ' 7 0.90换算成平面半径R=1500的圆曲线上最小桥孔净长度为154.23m。
2.2桥孔布置图根据河床断面形态，将左岸桥台桩号布置在K52+325.00。
取4孔40m预应力混凝土T形梁为上部结构；钻孔灌注桩双柱式桥墩，桩径为1.6m，墩径取1.4m；各墩位置和桩号如图1所示；右桥台桩号为K52+485.00；该桥孔布置方案的桥孔净长度为155.80m大于桥孔净长度154.23m,故此桥孔布置方案是合理的。
2.3桥面最低高程一一 . , _ 、， . __ 河......... .................................... ........... ... — 2.2 __ _ . . . . —.槽弗汝德系数Fr=孟9：8缶=0.104v 1.0。
即，设计流量为缓流。
桥前出现壅水而不出现桥墩迎水面的急流冲击高度。
2.3.1桥前壅水高度Z和桥下壅水高度ZqQs 5500Aj 160 9.49 3 1.4 9.49h2= 0.94=0.81m 。
2.3.3波浪坡面爬高和河岸凹岸超高桥头路堤和导流堤顶面周程应计入波浪坡面爬周，按式he=K KvR h 2计算桥位在河湾内，桥面最低高程应计入两岸超高的一半，即 0.5 h wo冲刷前桥下流速3.72m/ s天然桥下平均流速v°n=3.00m/s自然淤积孔隙率n 为0.4， 冲刷前桥下流速:则天然空隙比e 取0.67 V'm查表知d 5°=3mm3 72系数Kn 二一？.00桥前最大壅水高度:0.5d5o'25=6.43 V'(一)Ky=0.5 3.0 250.5 V Jm ).1 .g----------------- 3.29 m/s(匹1)3.110.5 ° “0.533.29八0.1Z=KnKy (V* 2m2g2Vom6.43 0.53(3.29 3.00) 0.32m2 9.82 2桥下壅水高度取洪水和河床条件为一般情况，则: 2.3.2乎良周 h2Zq=1Z=0.16m2计算风速为21.53m/s ,浪程内平均水深取河床平均水深8.60m,汛期顺风向到达桥位断面形成的最大水面风距为1450m 浪高计算如下：耳 做2 0.02114v 21.5347.3009gD9.8 1450 ----------- 30.6553321.532gh w9.80 8.6021.5320.1818178•一地壬0.7th0.0018 gD0.45•一地 0.13th 0.7 壬 0.7这样，静水面以上的波浪高度为波浪全高的0.86 倍,即 0.86 h 2=0.86 X凹岸对水流中线的超高为0.5 h w= 0.15 m按设计洪水通过要求的桥面最低高程HU=H+ h h j h°= H s+0，5 Z +0.86 h2+0.5 h w+ h j +h D=457.00+0.16+0.81+0.15+0.5+2.70=461.32m按切-(1)级航道航道通航标准，要求的桥面最低高程W - (1)级航道最高通航水位的重现期为5年，对应最高通航水位，由p=1/5的流量即Q。
跨水渠栈桥计算书
跨水渠栈桥计算书一、工程概况本标段主线便道需要修筑三座栈桥，即崇福中桥左侧、沈海高速跨线桥10#～13#墩右侧需要跨越水渠，经现场实测，需修建三座栈桥分别崇福村栈桥27.6m（3×9m+0.6m）、上苑村1#栈桥18.m（9m×2+0.6m）和上苑村2#栈桥42m（12m×2+9m×2+0.6m），水渠边坡顶宽度分别对应为24米、15米和39米,栈桥桥台原地面标高分别对应为3.5m、3.2m和4.2m。
常水位情况下，水深约2米，水面至渠顶约1.5米；放水时，基本可见渠底，涨水时，水渠水涨至渠顶，稍有漫流现象；水渠处的地质资料不详。
本计算书以上苑村2#栈桥42.6m(即2×12m+2×9m+0.6m)最不利荷载单跨12m进行计算。
二、栈桥设计1、设计依据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《装配式公路钢桥多用途使用手册》人民交通出版社2、主要技术标准：(1)使用功能：临时栈桥；(2)设计车速：10km/h；(3)车道布置及设计宽度:单车道，桥面净宽4.5m；(4)设计荷载汽车荷载：公路－I级；(5)栈桥结构：下承式；(6)栈桥孔跨：按最不利单跨12m计算；(6)通航等级：禁止通航；(7)设计使用年限：5年。
3、主要材料(1)承重结构采用“321”型装配式公路钢桥桁架单元及横向联结系，并加上下加强弦杆。
(2)桥面板、面板纵梁、横向分配梁等采用材质为Q235材质制作。
(3)下部结构钢管桩及帽梁材质为Q235型钢，两侧为素砼桥台。
4、施工栈桥构造(1)桥跨布置本施工栈桥为下承式桁架梁桥，全桥共分成一联，为3×12m多跨连续梁结构。
(2)上部结构栈桥上部结构由“321”型制式钢桥标准桁架装配单元配以联结部件拼装而成，主梁标准横断面采用2组各3片贝雷桁片组成，每组贝雷桁片中心间距为0.45m布置，最外侧两片贝雷梁紧靠布置。
桥梁降水设计计算书
桥梁降水设计计算书项目介绍本项目为某地区一座新建桥梁的降水设计计算书。
设计要求1. 基本降水量：根据当地气象局提供的资料，区域基本降水量为 600 mm。
600 mm。
2. 设计状况：- 设计重现期为 50 年一遇。
50 年一遇。
- 设计降水强度为 160 mm/h。
160 mm/h。
3. 设计原则：采用分布式设计方案。
设计计算1. 确定径流系数。
- 根据设计重现期和设计降水强度，通过查表可得，降雨强度折减系数计算值为 0.75。
0.75。
- 根据实际情况，该桥梁设置了人行道、自行车道和机动车道，故选择相应表格计算通行面积系数，得到计算值为 0.75。
0.75。
- 综合上述系数，可得径流系数为 0.56。
0.56。
2. 确定年设计流量。
- 年设计降水量 = 基本降水量 ×折减系数 = 600 mm × 0.75 = 450 mm。
- 年径流深 = 年设计降水量 ×径流系数 = 450 mm × 0.56 = 252 mm。
- 年流量 = 年径流深 ×桥面有效宽度 = 252 mm × 20 m = 5040 m^3。
3. 确定瞬时设计流量。
- 瞬时设计流量 = 年流量 / (365 × 24 × 0.8) = 0.239 m^3/s。
结论根据本项目的设计要求和设计计算，确定该桥梁的瞬时设计流量为0.239 m^3/s。
同时，按照所规定的重现期和降水强度，采用分布式设计方案，而实现该方案需要结合实际情况进行具体设计。
桥梁设计水文计算
桥梁设计水文计算一、设计洪水流量计算1、已知资料该桥上游流域面积2.607KM2，桥址以上干流长度2.40KM（见地形图附后），河道干流坡降0.03464，该河道上游为山区，下游则为丘陵区。
根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SK252-2000，该河道应按20年一遇洪水设计。
2、根据水文图集，该流域多年平均降雨量682毫米，多年平均24小时降雨量120毫米，最大年降雨1466毫米。
流域特性参数K=L/J1/3×F2/5=2.40/0.250×1.467=6.571Cv=0.62。
3、20年一遇KP=2.24，H24均=120mm，20年一遇H24均=120×2.24=268.8，根据q m-H24-K曲线查得q m=14.0M3/S,二十年一遇的最大洪峰流量Q=q m×F=14.0×2.40=33.6M3/S,4、50年一遇KP=2.83，50年一遇H24均=2.83×120=339.6，Qm=23.5M3/S五十年一遇的最大洪峰流量Q=23.5×2.40=56.4M3/S,二、桥孔的宽度确定按无底坎宽顶堰计算桥孔过水能力，按水深1.2米，进行计算宽度BB=Q/1.5H3/2=33.8/1.5×1.23/2=20.0米设计过水断面宽30-1.2×2=27.6米。
50年一遇校核水深H=[56.4÷(1.5×27.6)]2/3=1.59米。
三、冲刷计算1、一般冲刷按以下公式计算h p=(AQ S/UL j Ed1/6)3/5h max/h cp式中h p桥下河槽一般冲刷后最大水深（m）Q s设计流量为56.4m3/sL j桥孔净长27.6mh max计算断面下河槽的最大水深=1.8mh cp计算断面桥下河槽的平均水深=1.2md河床泥砂的平均粒径d=3mmμ压缩系数μ=0.850E与汛期含砂量有关的参数E=0.66A为单宽流量集中系数A=(B1/2/H)0.15=(91/2/1.2)0.15=1.15h p=(AQ S/UL j Ed1/6)3/5h max/h cp=[1.15×56.4/(0.850×27.6×0.66×31/6)]3/5×1.8/1.2=3.17(m)2、局部冲刷采用公式：V=V z=Ed1/6Hp2/3=0.66×31/6×3.172/3=1.71(m/s)V0=(h p/d)0.14[29d+0.000000605(10+h p)/d0.72]1/2=(3.17/0.003)0.14×[29×0.003+0.000000605×（10+3.17）、0.0030.72]1/2=0.78（m/s）1V=0.75(d/hp)0.1(V0/Kξ)=0.75×(0.003/3.17)0.1×(0.78/0.98)=0.30(m/s) Kξ为墩型系数。
平省水库交通桥设计计算报告
工程主要建筑物由混凝土面板堆石坝+岸边溢洪道+引水隧洞组成。
大坝为混凝土面板堆石坝，坝轴线成直线布置，坝轴线方位角为N97.653°E。坝顶高程948.0m，河床段趾板建基面高程886.00m，最大坝高62.0m，坝顶宽5.0m（净宽），坝顶长221m，上、下游坝坡均为1:1.4，下游坝坡设一级马道，在923.00m高程一级3m宽马道，最大坝底宽164.9m。上游混凝土防渗面板厚0.45m，其后依次设厚3.0m的垫层料、3.0m厚的过渡料、主堆石区、次堆石区。
工程施工后期设计上坝公路横跨下游河流，设计布置有交通桥一座，根据实际河道情况，河道宽度19m，结合布置，设计考虑布置两孔10m的交通桥，桥宽5m。
溢洪道布置在右坝端，为开敞式自由溢流侧槽溢洪道，溢流净宽为20m（2×10m），堰顶高程为945.00m，在堰顶上设一交通桥，交通桥宽4m，溢洪道进口轴线方位角为28.00°，进口段采用趾墙与坝体相连。整个溢洪道由进水渠、控制段、泄槽、消能工组成，泄槽长139.97m。泄槽宽度为12m，底坡为1:2.1。泄槽采用C30砼衬砌，泄槽边墙高4～2.442m，外侧边墙衬砌厚度为0.4m，内侧边墙为重力式挡土墙墙顶厚度为0.4m，背水面坡度为1:0.25，底板衬砌厚0.3m。出口消能工采用底流消能，消力池长度为18m，消力池底板高程886.50m，消力池边墙顶部高程为892.50m，底板厚度为3m每隔1.5m设置锚杆与基础连接。
批准：
审查：
项目负责：
校核：
编写：
工作人员：
单位名称：水利水电勘测设计院
单位地址：邮编：联系电话：传真：电子邮箱：1
桥梁工程毕业设计计算书(五跨等截面连续梁桥)
1 设计基本资料1.1概述跨线桥应因地制宜，充分与地形和自然环境相结合。
跨线桥的建筑高度选取除保证必要的桥下净空外，还需结合地形以减少桥头接线挖方或填方量，最终再谈到经济实用的目的。
如果桥两端地势较低，主要采用梁式桥；略高的则主要采用中承式拱肋桥；更高的则宜采用斜腿刚构、双向坡拱等形式。
在桥型的选择时，一方面从“轻型”着手，以减少圬工体积，另一方面结合当地的资源材料条件，以满足就地取材的原则。
随着社会和经济的发展，生态环境越来越受到人们的关注与重视，高速公路跨线桥将作为一种人文景观，与自然相协调将会带来点石成金”的效果。
高速公路上跨线桥常常是一种标志性建筑物，桥型本身具有的曲线美，能够与周围环境优美结合。
茶庵铺互通式立体交叉K65+687跨线桥，必须遵照“安全、适用、经济、美观”的基本原则进行设计，同时应充分考虑建造技术的先进性以及环境保护和可持续发展的要求。
1.1.1设计依据按设计任务书、指导书及地质断面图进行设计。
1.1.2技术标准(1)设计等级：公路一I级；高速公路桥，无人群荷载；(2)桥面净宽：净一11.75m + 2 X 0.5 m防撞栏；(3)桥面横坡：2.0%；1.1.3地质条件桥址处的地质断面有所起伏，桥台处高，桥跨内低，桥跨内工程地质情况为(从上到下)：碎石质土、强分化砾岩、弱分化砾岩，两端桥台处工程地质情况为：弱分化砾岩。
1.1.4采用规范JTG D60-2004 《公路桥涵设计通用规范》；JTG D62-2004 《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》；JTG D50-2006 《公路沥青路面设计规范》JTJ 022-2004 《公路砖石及砼桥涵设计规范》；1.2桥型方案经过方案比选，通过对设计方案的评价和比较要全面考虑各项指标，综合分析每一方案的优缺点，最后选定一个最佳的推荐方案。
按桥梁的设计原则、造价低、材料省、劳动力少和桥型美观的应是优秀方案。
独塔单索面斜拉桥比较美观，但是预应力混凝土等截面连续梁桥桥梁建筑高度小，工程量小，施工难度小，可以采用多种施工方法，工期较短，易于养护。
一座桥梁完整的设计计算书
冲刷前桥下毛过水面积Wq＝
式中：冲刷系数P取1.3
设计流速VS=Vc＝1.84
因桥墩阻水而引起的桥下过水面积折减系数
＝60>50压缩系数
Wq
净过水面积Wj＝（1-
桥孔净长 m
1.5壅水计算
桥前最大壅水高度
河滩路堤阻断流量与设计流量的比值 ＝572+129-45.9＝655.1m
系数
桥下平均流速Vm＝
（2）尺寸拟定
本桥拟用拱轴系数m=2.24，净跨径为60.0m，矢跨比为1/8。桥面行车道宽9.0m,两边各设1.5m的人行道。拱圈采用单箱多室闭合箱，全宽11.2m，由8个拱箱组成，高为1.2m。
拱箱尺寸拟定如图1-1：
图4
1）拱箱宽度：由构件强度、刚度和起吊能力等因素决定，一般为130～160cm。取140cm。
计算跨径：38.88m。
立面及平面图
图表1
（二）设计荷载
汽—20，挂—100，人群荷载3.5kN/m，两侧人行道、栏杆重量分别为3.6 kN/m和1.52 kN/m。
2.1.2材料及工艺
本桥为预应力钢筋混凝土T型梁桥，锥形锚具；
混凝土：主梁采用40号混凝土，人行道、栏杆及桥面铺装用20号混凝土；
预应力钢筋：冶金部TB—64标准的5㎜碳素钢丝，每束32根。
3混和岩：全风化，散体状，砂砾状或土状。 ， 。
4、混和岩：褐黄色，全风化或含强风化，碎石状或局部为散体装，砂砾状。 ，
5、混和岩：褐黄色，强风化，碎石状。 ，
6、混和岩：强风化，碎石状。 ，
7、混和岩：褐黄色，强风化或全风化，碎石状或散体状。 ，
8、混和岩：褐黄色，强风化，节理裂缝发育，岩石破碎，碎石状。 ，
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平省水库灌溉工程交通桥10m净跨装配式钢筋混凝土空心板计算报告水利水电勘测设计研究院二零一三年十一月工程名称：*****平省水库灌溉工程----------------------------------------------------------------------------------- 批准：审查：项目负责：校核：编写：工作人员：单位名称：水利水电勘测设计院单位地址：邮编：联系电话：传真：电子邮箱：1 工程概况1.1工程简介平省水库位于平浪镇境内，平省水库工程任务为灌溉，灌区总规模29720亩（1981公顷），其中对现有水利设施进行配套改善面积8110亩（541公顷），新增灌溉面积21610亩（1441公顷），灌溉田25520亩（1701公顷），土4200亩（280公顷）。
平省水库位于桐水河上游，属珠江流域红水河水系。
河流发源于大横山，海拔高程1475m，全河流集雨面积73.8km2，河长17.4km。
坝址位于长坡河村下游1.5km处，坝址以上集雨面积24.7km2，坝址以上河长11.73km，主河道加权平均坡降为34.27‰；水库总库容1461万m3，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）规定，该水库为中型水库，灌区属小（1）型，荣堡提水泵站及大雁坝提水泵站属小（1）型，百花后寨泵站属小（2）型。
按水库确定工程规模属中型，工程等别为III等，首部枢纽永久性主要建筑物大坝、溢洪道、引水隧洞等为3级建筑物；永久性次要建筑物为4级；荣堡提水泵站及大雁坝提水泵站为4级建筑物，百花后寨泵站为5级建筑物。
另据《灌溉与排水工程设计规范》（GB50288-99）规定，渠道、渠系建筑物为5级建筑物；临时性水工建筑物为5级建筑物。
本工程地处山区，根据工程等别及建筑物级别，相应的洪水标准挡水大坝、岸边溢洪道、引水隧洞等洪水标准按50年一遇（P=2%）洪水设计，1000年一遇（P=0.1%）洪水校核；施工导流按5年一遇（P=20%）洪水设计；度汛标准为20年一遇（P=5%）；根据《溢洪道设计规范》（SL253-2000）的规定，消能防冲的设计洪水标准按30年一遇洪水设计。
灌区渠道、渠系建筑物按10年一遇（P=10%）洪水设计，涵洞洪水标准按10年一遇（P=10%）洪水设计。
灌区提水站建筑物按20年一遇（5%）洪水设计，50年一遇（2%）洪水校核。
查《中国地震动参数区划图（1:400万）》（GB18306-2001），测区地震动反应谱特征周期为0.35s、地震动峰值加速度小于0.05g，相对应的地震基本烈度小于Ⅵ度。
根据《水工建筑物抗震设计规范》（SL 203-97），采用基本烈度作为设计烈度，即设计烈度为6度，工程可不进行抗震计算。
工程主要建筑物由混凝土面板堆石坝+岸边溢洪道+引水隧洞组成。
大坝为混凝土面板堆石坝，坝轴线成直线布置，坝轴线方位角为N97.653°E。
坝顶高程948.0m ，河床段趾板建基面高程886.00m ，最大坝高62.0m ，坝顶宽5.0m （净宽），坝顶长221m ，上、下游坝坡均为1:1.4，下游坝坡设一级马道，在923.00m 高程一级3m 宽马道，最大坝底宽164.9m 。
上游混凝土防渗面板厚0.45m ，其后依次设厚3.0m 的垫层料、3.0m 厚的过渡料、主堆石区、次堆石区。
溢洪道布置在右坝端，为开敞式自由溢流侧槽溢洪道，溢流净宽为20m （2×10m ），堰顶高程为945.00m ，在堰顶上设一交通桥，交通桥宽4m ，溢洪道进口轴线方位角为28.00°，进口段采用趾墙与坝体相连。
整个溢洪道由进水渠、控制段、泄槽、消能工组成，泄槽长139.97m 。
泄槽宽度为12m ，底坡为1:2.1。
泄槽采用C30砼衬砌，泄槽边墙高4～2.442m ，外侧边墙衬砌厚度为0.4m ，内侧边墙为重力式挡土墙墙顶厚度为0.4m ，背水面坡度为1:0.25，底板衬砌厚0.3m 。
出口消能工采用底流消能，消力池长度为18m ，消力池底板高程886.50m ，消力池边墙顶部高程为892.50m ，底板厚度为3m 每隔1.5m 设置锚杆与基础连接。
取水隧洞布置在右岸，隧洞总长495m ，引水隧洞进口底板高程为927.70m ，进水口采用岸塔式，沿水流方向依次设2.5m ×2.15m 移动式拦污栅、1.8×1.8m 的平板检修闸门，进口采用三面收缩的喇叭形，底部为平底，顶部及侧面椭圆曲线方程122223502000=+y x 。
在948.0m 高程设启闭机室，以便动水关闭，静水开启闸门。
隧洞洞径1.8m ，衬砌厚为0.3m ，采用C25砼衬砌。
出口断面收缩到φ1000mm 接钢管，钢管长16m 。
末端设φ1000mm 锥形工作闸阀，在929.56m 高程设启闭机室，由工作闸阀控制引水流量，阀后接消力池，消力池断面（长×宽×高）为8.0×3.6×5.6m ，使水流平稳进入输水建筑物蒋拱隧洞。
运行期下放环境水主要考虑从导流洞改造的下放环境水管闸阀下放，下放环境水的流量为多年平均流量的10%，即0.05m 3/s 。
考虑加上下游灌溉流量0.018m 3/s ，下放环境水管设计为导流洞封堵后洞内埋φ200钢管，洞出口处设置φ200闸阀控制。
1.2工程设计过程2009年1月，水利水电勘测设计研究院（以下简称我院）受市水利局委托开始进行平省水库前期工作，并于2009年4月完成《平省水库灌溉供水工程项目建议书》；2009年9月编制完成了《平省水库灌溉供水工程可行性研究报告》，2009年10月14日，省发改委和省水利厅召开了可研报告的审查会，形成初步审查意见，设计通过审查。
2011年9月29日，省发改委以黔发改农经〔2011〕2679号文对本工程可行性研究报告进行了批复。
2011年8月，受市水利局委托，我院开展平省水库灌溉工程初步阶段设计工作。
2011年12月完成了《平省水库灌溉工程初步设计报告》，2012年2月3日，省发改委和省水利厅召开了初设报告的审查会，形成初步审查意见，设计通过审查。
2012年4月23日，发改委以黔发改建设〔2012〕635号文对本工程初步设计报告进行了批复。
2013年3月15日，平省水库正式动工。
工程施工后期设计上坝公路横跨下游河流，设计布置有交通桥一座，根据实际河道情况，河道宽度19m，结合布置，设计考虑布置两孔10m的交通桥，桥宽5m。
2设计依据2.1设计依据（1）平省水库灌溉工程可行性研究报告；（2）平省水库灌溉工程可行性研究报告审查意见及批复文件；（3）平省水库灌溉工程初步设计报告；（4）平省水库灌溉工程初步设计报告审查意见及批复文件；（5）平省水库施工阶段钻孔勘探及地形测量资料。
2.2主要涉及规范有关的设计规范主要有：（JTG B01-2003）《公路工程技术标准》中华人民共和国行业标准；（JTG D62-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》，简称《公预规》。
（JTG D60-2004）《公路桥涵设计通用规范》中华人民共和国行业标准。
《公路桥涵设计手册－梁桥（上册）》（1998年1月第一版第二次印刷），简称《梁桥》。
2.3计算资料2.3.1基本资料标准跨径：10.0m计算跨径：9.6m桥面净空：净－11.0 m设计荷载：公路－Ⅰ级斜交角度：15°；30°；45°2.3.2材料料（1）普通钢筋：R235、HRB335钢筋，其技术指标见表-1。
表－1（2）空心板混凝土：预制空心板及现浇桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝土，铰缝混凝土采用C30小石子混凝土，桥面面层为沥青砼。
技术指标见表-2。
表－23结构设计本桥按一级公路桥梁设计，取上部独立桥梁进行计算，桥面净宽11.125米，两侧为安全护栏，全桥采用9块空心板，中板为1.27米，边板为1.67米，水泥砼铺装厚10cm，沥青砼厚10cm。
取净－11.125m桥梁的边、中板进行计算，桥梁横断面及边、中板尺寸如图1，图2所示（尺寸单位：cm）图 1图2空心板的标准跨径为10m，计算跨径l＝9.6m。
空心板的具体构造见我院桥涵设计通用图（编号：TYT/GJS 02－3－2）。
4设计计算4.1 各系数计算一、各块板汽车荷载横向分布系数m c计算1、采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的m ca. 计算截面抗弯惯性矩I在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：I边=0.01745 (m4)，I中=0.01465 (m4)。
b. 计算截面抗扭惯性矩I T空心板截面边、中板跨中截面抗扭惯性矩I T可近似简化成图4虚线所示的薄壁箱形截面来计算（尺寸单位：cm）图 4b-1. 边板跨中截面抗扭惯性矩I T边：t1/d1=10/33=0.3，查表得c=0.27取t＝(t’+t”)/2＝(0.195+0.27)/2＝0.233(m)b=b1-t=1.335-0.233=1.102；h=h1-(t1+t2)/2=0.46)m(...)./../.././(..hdctbtbt2hh4bI4iii222T03623.13327091021091021233462461021432231=⨯⨯+++⨯⨯⨯+++=∑＝边b-2.中板跨中截面抗扭惯性矩I T中取t ＝(t ’+t ”)/2＝0.195(m)b=b 1-t =1.335-0.195=1.14；h=h 1-(t 1+t 2)/2=0.46)m (0/0.09)/0.09/0.1850/(204h d c t b t b t 2h h 4b I 422ii i 222T 03604.14.114.146.46.14.132=++⨯⨯⨯=+++=∑中c. 计算刚度参数γ根据<公预规>3.1.6条有：G c =0.4E c c-1.边板计算刚度参数γ边03935.001745.2.6)/(2.62=⨯==2T .102/9.6)/0.03623(10l b I I 边γc-2.中板计算刚度参数γ中03554.001465.2.6)/(2.62=⨯==2T .14/9.6)/0.03604(10l b I I中γd. 计算各块板影响线坐标根据γ值，查《梁桥》附表（二）1－附－23，得各块板轴线处的影响线坐标值如表－3表－3e-1.计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的m c本桥桥面净宽11.125m ，按《桥规》第4.3.1条规定取设计车道数为3，横向折减系数为0.78，但折减后的效应不得小于两设计车道的荷载效应。
根据各块板轴线处的混合影响线坐标值，绘制各块板的影响线、布置最不利汽车荷载位置如图5所示设计车道数分别为2、3时第i 号板的汽车荷载跨中弯矩横向分布系数m c2-i 、m c3-i 为：0.35150.075)0.1310.197(0.321m 1-c2=+++=0.3070.78)033.0051.00.0750.1310.197(0.321m 1-c3=⨯+++++=0.332)089.0150.00.201.2240(21m 2-c2=+++=0.3000.78)041.0063.0089.0150.00.201.2240(21m 2-c3=⨯+++++=0.304)094.0155.00.189.1690(21m 3-c2=+++=0.2810.78)046.0068.0094.0155.00.189.1690(21m 3-c3=⨯+++++=0.2780.092)0.1470.176.1410(21m 4-c2=+++=265.00.78)053.0070.00.0920.1470.176.1410(21m 4-c3=⨯+++++=0.2300.131)0.1650.143.10(21m 5-c2=+++= 241.00.78)08.01.00.1310.1650.143.10(21m 5-c3=⨯+++++=1号板为边板，m c2-1＞m c3-1，所以取边板m c ＝m c2-1＝0.3515。