人行道架空计算书
公路人行桥梁设计含计算书-毕业设计
第一章设计资料及总体说明第一节设计资料一、主要技术指标及材料标准跨径：9.2m 计算跨径：8.8m桥面净宽：9.5+2×1.5m 汽车荷载：公路Ⅱ级砼标号：预制行车道板采用C30砼，桥面铺装及接缝亦用C30砼，人行道及栏杆用C25砼。
钢筋：主筋用Ⅱ级钢筋，箍筋及架立钢筋用Ⅰ级钢筋。
二、工程地质条件本工程桥基地层由第四纪全新统冲洪积层组成，高程787.2米至786.5米为表层腐殖土层；786.5米至780.0米为粗砾砂层；780.0米至777.0米为卵砾石层；777.0米以下为黄土状亚粘土层。
桥基位于粗砂砾层上，地基容许承载设计采用值210K N/m2。
地下水位埋深与地表水位相同。
三、技术标准及设计规范《公路桥涵设计通用规范》（JT G D60-2004），简称《桥通则》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《桥梁工程》（2008）姚玲森主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（板桥）易建国主编，人名交通出版社第二节、注意要点一、设计要点1、本工程道路中心线与规划的大王路中心线一致，与河道中心线的夹角为86°42′58″，桥面中心线坐标为（X=62203.413 Y=15707.618），斜交角为3°17′02″。
2、桥位处河道底坡5.8%，大合集洪水流量Q=2665米3/秒（五十年一遇洪水），设计洪水位788.93米。
3、桥的上部结构为装配式钢筋混凝土空心盖板，下部结构采用轻型墩台，净跨径为8.5×3=25.5米。
4、设计中行车道板的有效厚度计入铺装，且接缝处设钢筋网，故桥面混凝土铺装层需为全桥板铺设，而沥青混凝土只铺装桥面净宽9.5米范围内。
5、人行道与行车道分界处及人行道两端设C25混凝土路缘石，采用预制装配式结构。
6、人行道设在铺装层上，由水泥矿渣填料上铺6厘米厚的C25混凝土及2厘米厚的水泥砂浆饰面层组成。
人行天桥计算书
人行天桥计算书一、计算跨径8米，设计荷载：人群荷载3KN/(m2); 附加荷载（桥面系荷载）折合10cm厚混凝土计即2.5KN/(m2)。
计算如下：人群荷载：0.5*3*8*8/8=12（KN.m）附加荷载：0.5*25*0.1*8*8/8=10（KN.m）I18工字钢：24.1*9.8*8*8/8=1889（N.m）以上合计：12+10+1.9=23.9（KN.m）δ=23.9*1000/185=129Mpa<145MPa (满足要求)验算：桥梁博士系统文本结果输出输出单元号:4-5输出节点号:4-5********************************************************************************正常使用阶段内力位移输出********************************************************************************承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.101e-014 -2.757e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 1.026e-014 9.326e-015 -2.444e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 1.914e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.465e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 -2.180e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I位移结果:节点号 = 4位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向位移 -3.319e-003 -3.319e-003 -3.319e-003 -4.146e-002 -3.319e-003 -4.146e-002 转角位移 -5.265e-004 -5.265e-004 -5.265e-004 -6.578e-003 -5.265e-004 -6.578e-003 节点号 = 5位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向位移 -3.585e-003 -3.585e-003 -3.585e-003 -4.478e-002 -3.585e-003 -3.585e-003 转角位移 -4.337e-018 -4.337e-018 -4.337e-018 -6.679e-017 -4.337e-018 -4.337e-018 正常使用阶段支承反力汇总:荷载组合I支承反力组合结果:节点号 = 1内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 9内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000e+000 0.000e+000 0.000e+000。
设计计算书
第一章钢筋混凝土简支T型梁桥的计算
1.1 基本设计资料
1.1.1 桥面净空
净-7m＋2×0.75m人行道
1.1.2跨度和桥面宽度
1)标准跨径：18m（墩中心距离）
2)计算跨径：17.5m（支座中心距离）
3)主梁全长：17.96m（主梁预制长度）
4）桥面净空：净7m（行车道）＋2×0.75m人行道
1.1.3设计荷载
1)设计荷载标准：公路－Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按单侧
5.1kN/m计算，人群荷载3kN/m2
1.1.4 主要材料
1)混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C30混凝土；桥面铺
装上层采用0.02m沥青混凝土，下层为0.06～0.12m的C25
混凝土，沥青混凝土重度按21kN/m3,水泥混凝土重度按23
kN/m3，混凝土重度按25kN/m3计。
2）钢筋：直径≥12mm时采用HRB335
直径＜12mm时采用R235
1.1.5 计算方法
极限状态法
1.1.6构造形式及截面尺寸
图1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）
如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.2m，宽1.6m；桥上的横坡为双向1.5%，坡度由C25混凝土混凝土桥面铺装控制；设有5根横梁。
2、主梁计算
2.1主梁的荷载横向分布系数
2.1.1荷载位于支点处：
车轮横向轮距为1.8m，两辆汽车车轮横向最小间距为1.3m，车轮离人行道石缘最少为0.50m。
由1号梁横向影响线知：。
人行地通模板计算书
人行地通道模板设计计算书一、依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《木结构设计规范》GB 50005-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008二、顶板模板支架架计算书（一）、计算参数:模板支架搭设高度为4.4m，立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，查规范其剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度35N/mm2，弹性模量9898.0N/mm2。
木方60×90mm，间距250mm，查规范其木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。
模板自重0.25kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2，振捣混凝土时产生的荷载标准值： 2KN/m2；扣件计算折减系数取1.00。
采用的钢管类型为φ48×3.5。
查规范其钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
(二)、模板面板计算q计算示意图面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
木方间距0.25m,立柱间距0.5m，模板的面板按照四跨等跨连续梁计算。
静荷载标准值： q1=26.00x0.45x0.500+0.250x0.500=5.975kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)x0.500=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm3；I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm4；1、抗弯强度计算f = M / W其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取35N/mm2；查规范：M = 0.121ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；恒载系数取1.2；活载系数取1.4。
人行通道及操作平台计算书.pdf
温州瓯江北口大桥土建二标项目人行通道及操作平台设计计算书中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部二零一八年七月温州瓯江北口大桥土建二标项目人行通道及操作平台设计计算书编制：审核：审批：中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部二〇一八年七月目录人行通道及操作平台设计计算书1 设计概况人行通道及操作平台设计宽度80cm ，采用110×70×6mm 不等肢角钢作为主受力构件，11cm 高侧肢兼踢脚板功能，角钢通过间接不超过100cm 的5（10）cm 宽6mm 厚钢板加劲肋连成整体，上铺设4mm 厚花纹钢板作为面板。
栏杆立柱设计为Φ50×3mm 钢管，间距不超过100cm ；扶手采用Φ50×3mm 钢管，距离面板120cm ；中间横杆为Φ50×3mm 钢管，横杆与扶手间距44.5cm ，中间横杆间距44.5cm ，最底层横杆距离面板20cm 。
结构及尺寸如图1-1所示。
9701000970857800标准段平面图12009701000970300445445标准段立面图8578001200300445445标准段断面图图1-1 人行通道及操作平台结构图2 编制依据1.《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122. 《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153-20083.《公路钢结构桥梁设计规范》JTG D64-2015 5.《公路工程施工安全技术规范》JTG F90-2015； 6. 《固定式钢梯及平台安全要求》GB4053.3 2009； 7.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；3 计算说明本计算书对顶推拼装平台、临时墩、南金线桥面板滑移支架的人员通道、操作平台在温州瓯江北口大桥BKTJ-02项目北引桥钢混组合梁顶推施工过程的使用工况进行了分析、计算，施工时间段目前按照2018.08~2020.08考虑，施工荷载仅考虑人行荷载，本次计算结构重要性系数取用γ0=1。
人行桥计算书_pdf
一、计算数据 1、人群荷载：4.5kN/m2.。 2、上部结构跨径 L=20m，结构形式为空心板梁，梁高 90cm。 3、下部结构为桩柱式桥墩， 单桩单柱， 柱直径 130cm， 柱高 4m； 桩直径 140cm。
桥
一孔桥面二期恒载： G = 0.15 × 20 × 5 × 25 + 5 × 20 × 2 = 575kN 则：一个桥墩的上部恒载支反力为=1292+400=1867kN
国
一个桥墩的人群支反力： R = 4.5 × 5 × 20 = 450kN
中
3、下部结构重量
立柱自重 G =
4、立柱和橡胶支座的组合水平刚度 K=1/37500+1/198016=31529kN/m 温差在墩顶产生的水平力=94kN 5、板梁收缩在墩顶产生的水平力=57kN 6、桩顶设计反力 竖向力 P 组合 1 组合 2 2696 2695 水平力 57 151 弯距 256.5 680
中 国 桥 梁 网
ｎ
强度满足规范。单位是：N，mm。
梁
1、上部结构恒载支反力
．ｃ
ｎ
二、下部结构计算
网
4、升降温差按 30 度考虑。
7．立柱设计内力 承载能力极限状态基本组合：
轴力： Nj = 1.2 × 2070 + 1.4 × 450 = 3114kN 弯矩： Mj = 1.0 × 256.5 + 1.4 × 423 = 848.7 kN − m 立柱截面强度计算：
ｗｗ
ｗ．
0.9 + 1.55 盖梁自重 G = × 2.1 × 2 + 1.55 × 1.3 × 1.2 × 26 = 223kN 2 1.32 × π × 4.5 × 26 = 155kN 4
城市人行天桥(钢结构)结构计算书
目录一、工程概述 (2)二、主要技术标准 (2)三、设计规范 (3)四、主要材料及计算参数 (3)4.1混凝土 (3)4.2 普通钢筋 (4)4.3钢材 (4)4.4 计算荷载取值 (4)4.4.1 永久作用 (4)4.4.2可变作用 (4)五、人行天桥计算模型 (5)5.1梁单元计算简图 (5)5.2有限元模型中梁截面模型 (6)六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (6)6.1 应力分析 (6)6.2. 模态分析 (7)6.3 挠度计算 (8)6.4 整体稳定性计算 (8)6.5局部稳定性计算 (9)七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (9)7.1 主墩截面验算 (9)7.2 桩基础验算 (10)八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (14)8.1 应力分析 (14)8.2 模态分析 (15)8.3 挠度计算结果 (16)九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (16)9.1 梯道墩截面验算 (16)9.2 桩基础验算 (17)十、结论 (19)一、工程概述xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。
主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽 3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。
梯道的设计采用梯道梁与梯踏步组合而成，梯道梁采用Q345钢板焊接，梁高0.3m，宽1.0m，在梯道梁上设置预制C30钢筋砼梯踏步，梯道全宽2.3m，其横向布置为0.1(栏杆)+2.1m(净宽)+0.1(栏杆) =2.3m。
下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。
梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为1.0m的C30钢筋砼桩基础。
二、主要技术标准（1）设计荷载：人群荷载：4.36 kN/m2；二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m；结构整体升降温：±20℃。
轩辕湖公园人行木栈道设计方案计算书
轩辕湖公园人行木栈道设计说明1. 基本资料1.1主要技术指标桥跨布置：标准跨径 4.0m，设计选择计算跨径 4.0m；设计荷载：人群荷载据《城市桥梁设计荷载标准》取5.0 kN/m 2，栏杆水平荷载2.5kN/m2；桥面宽度：净 1.6m+2X 0.10m护栏；桥面净高：最小净高为 2.81m。
1.2材料规格及布置a. 挑梁焊接工字钢截面，梁长 1.8m，截面尺寸为200 X 250 X 10 x 10mm，悬挑方式：在焊接工字钢挑梁的一端焊接420 X 410 X 12mm的钢板，采用化学定型锚栓工字钢挑梁固定在观景平台翼墙和中华路桥桥台上，以此作为承担木纵梁荷载的下部结构。
b. 木纵梁矩形截面，标准梁长 4.0m,斜梯梁长5.5m，截面尺寸为200 x 200mm，采用欧洲赤松，强度等级TC17，每个跨径布置3根木梁。
与挑梁的连接方式为：在工字钢挑梁上翼缘板上面焊接角钢，采用铁木螺栓连接，将木纵梁固定在工字钢挑梁上翼缘上。
c. 栏杆桥面横向两侧设防腐木栏杆，栏杆高度 1.2m，栏杆立柱截面尺寸为150 x 150mm，间距2.0m，用欧洲赤松，强度等级TC17，采用角钢和螺栓将栏杆立柱固定在木纵梁上。
d. 铺装铺装采用5cm厚的防腐木条，强度等级TC13的俄罗斯樟子松，采用螺钉将铺装固定在木木纵梁上。
e. 化学定型锚栓及螺栓本栈道挑梁的锚固采用喜利得化学定型锚栓，规格为M16 x 250mm，其材料应符合喜利得公司所出的官方性能标准；木纵梁和焊接工字钢挑梁连接采用十字槽半沉头木螺钉GB952-86 8 X 80mm，栏杆立柱与木纵梁连接采用半圆头方颈螺栓GB12-88 M16 X 200mm。
2. 结构验算2.1荷载计算a. 自重栏杆：[(0.15 X 0.15X 1.2 X 3+0.08 X 0.1X 5 X 4)X 7.5] - 5=0.36kN/m铺装木条：0.05X 1.8 X 7.5=0.68kN/m木纵梁：0.2 X 0.2X 3 X 7.5=0.9 kN/m焊接工字钢挑梁：0.0063 X 78.5= 0.50 kN/m b. 活载人群：5.0X 1.6=8.0 kN/m2.2木纵梁木纵梁按简支梁计算，木材强度设计值调整系数：其中中梁相当于两个边梁受荷面积之和，选取中梁为设计木纵梁。
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支路十六人行道架空结构计算书
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湖南大学设计研究院有限公司
2011年3月
支路十六人行道架空结构计算书
一、条件
1）人行道架空面积30m 2 2）架空横梁跨径l=8.4m
3）盖板上作用均布活载：人行荷载5KN/m 2 4)盖板为不规则三角形，跨径L=0~3.5m 5)栏杆长11m ，0.75KN/m 二、盖板设计
1、由于盖板为三角形的不规则形状，本次设计按最大跨径3.5m 的简支板进行考虑。
本次设计暂拟定盖板厚度h=3.5/35=0.1m,取h=0.2m. h0=0.2-0.05=0.15m 2、荷载
活载：人行:q 1=5KN/M 2
恒载：自重(包括人行道铺装0.05米m)：q 2=（0.2+0.05）*25=6.25KG/M
栏杆：0.75KN/m
M=1/8*(q 1+q 2)*L 2=17.3KN.M
Q=ql/2=(0.75+6.25+ 5)*3.5/2=21KN
悬臂处：M=1/2*q*l 2 =0.5*(5+6.25+0.75)*1*1=6 KN.M
Q=ql=(0.75+6.25+5)*1=12KN
2280002211
39.1 6.5206.5 2.061088
2005015036.782.5(1,13.8/,3000,280/,0.55)
b c y b M q l kN m N mm h mm x h mm h mm
f N mm b mm f N mm ξαξ=⋅⋅=⨯⨯=⋅≈⨯⋅=-====⋅======b ＜x
=8.3mm<0.55*0.15=82.5mm
(其中，a=1,f c=14.3,b=1000 )
A S=(a1*f c*b*x)/f y=1*14.3**1000*8.3/280=424mm2
(其中，a1=1,f c=14.3,b=1000,f y=280 )
本次设计取 16@15，A S=1205mm2
二、验算
x=f y*A S/a1*f c*b=280*1205/1*14.3*1000=23.6mm<0.55*0.15=
82.5mm
正截面大承载力：M=a1*f c*b*x(h0-x/2)=46.6KN.m>17.3KN.m
截面抗剪力:
Q=0.038*R1*b*h0=0.038*1.39*100*15=79.23KN>21KN
可按构造配筋。
1）悬臂部分
正截面大承载力：M=46.6KN.m>6 KN.m
截面抗剪力: Q=0.038*R1*b*h0=0.038*1.39*100*15=79.23KN>12KN 可按构造配筋。
三、横梁设计：
本次设计暂拟定横梁厚度h=8.4/18=0.46m,取h=0.5m.
h0=0.5-0.05=0.45m 宽度b=h/2=0.25m,取b=0.4米。
2、荷载
活载：人行:q1=0.5*5*30/8.4=9KN/M
恒载：自重：q2=0.4*0.5*25=5 KN/M
盖板：q 3=0.5*0.25*30*25/8.4=11.2KN/M 栏杆：q 4=0.75KN/m
M=1/8*(q 1+q 2+q 3+q 4)*L 2=230KN.M
Q=ql/2=26*8.4/2=109.2KN 2280002211
39.1 6.5206.5 2.061088
2005015036.782.5(1,13.8/,3000,280/,0.55)
b c y b M q l kN m N mm h mm x h mm h mm
f N mm b mm f N mm ξαξ=⋅⋅=⨯⨯=⋅≈⨯⋅=-==-==⋅======b ＜x =100.6mm<0.55*0.45=247.5mm
(其中，a=1,f c =14.3,b=400 ,)
A S =(a 1*f c *b*x)/fy=1*14.3*400*100.6/280=2055mm2 (其中，a 1=1,f c =14.3,b=1000,f y =280 ) 本次设计取 8根 25@10，A S =3920mm2 二、验算
x=f y *A S /a 1*f c *b=280*3920/1*14.3*400=205.6mm<0.55*0.45=191.89m m
正截面大承载力：M=a 1*f c *b*x(h 0-x/2)=388.61KN.m>230KN.m V=0.7*f c *b*h=0.7*1.39*400*450=175.1KN>109.2 KN 故所箍筋只按构造配筋便满足要求。
原设计挡墙平均地基承载力为151Kpa,挡墙设计要求地基承载力为250 Kpa 。
假设增加荷载全部作用在横梁上：
(30*0.25*25+9.4*0.5*0.4*25+5*30)=187+47+150=384KN
对一侧横梁处增加的挡墙地基承载力：
384/(2*2.49*(0.4+5.5*tg35°*2))=9.5+151<250Kpa. 因此，在当墙上加荷载对挡墙基础无影响。