人行道板及栏杆计算书

文山市城南8号桥K1+220.00 3-20米预应力混凝土空心板桥结构计算报告 人行道板及栏杆计算书

目 录 一、工程概况 .................................................. 1 1. 技术标准和设计参数 ...................................... 1 1.1 技术标准 ............................................ 1 1.2 设计规范 ............................................ 1 二、恒载效应 .................................................. 1 三、荷载组合： ................................................ 2 四、配筋计算 .................................................. 2 五、截面复核 .................................................. 3 六、剪力验算 .................................................. 4 七、裂缝宽度验算 .............................................. 5 八、 结论 ..................................................... 6 九、 石栏杆计算 ............................................... 7 文山市城南8号桥K1+220.00 3-20米预应力混凝土空心板桥结构计算报告

1 一、工程概况 1. 技术标准和设计参数 1.1 技术标准 1.1.1 车辆荷载等级：城—A级 1.1.2 桥面纵坡：2.476% 1.1.3 行车道横坡：1.5%（单幅单向坡） 1.1.4 单幅桥面宽度：5米（人行道）+14.5米（行车道）+0.5米（防撞护墙）=20米。 1.1.5 人行道板铺装：2cm厚M12.5砂浆 1.1.6 人行道人群荷载：取q人群=5 2/kNm 1.1.7 人行道板结构厚度：h=8.0cm

1.2 设计规范 1.2.1 《公路工程技术标准》 （JTJ001-97） 1.2.2 《公路桥涵设计通用规范》 （JTG D60-2004） 1.2.3 《城市桥梁设计规范》 (CJJ11-2011) 1.2.4 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62-2004） 1.2.5 《公路桥涵地基与基础设计规范》 （JTJ024-85） 1.2.6 《公路桥涵施工技术规范》 （JTJ041-2000）

二、恒载效应 （1）成桥以后 先计算简支板的跨中和支点剪力。根据《公预规D62-2004》第4.1.2条，简支板的计算跨径应为两只点之间的距离，L=1.36m。 文山市城南8号桥K1+220.00 3-20米预应力混凝土空心板桥结构计算报告 2 简支板支点剪力：Qo＝1231()2gggL g1：铺装自重 g2：结构层自重 g3：人群荷载

mKNLLgggMo•17.1)5.22608.02302.0(8

1

)(8

1

22

321

Qo＝1231()2gggL ＝KN43.3

三、荷载组合：

基本组合：1.21.4udsgspMMM 作用短期效应荷载组合：0.71spsdsgMMM 作用长期效应荷载组合：0.41spsdsgMMM 表1 荷载组合表 组合 位置 跨中面弯矩(kN·m) 支点剪力(kN) 恒载 0.59 1.73 活载 0.59 1.7 基本组合Nud 1.2恒+1.4活 1.534 4.42 短期组合Ns 恒+0.7活载/（1+µ） 0.91 无 长期组合Nl 恒+0.4活载/（1+µ） 0.77

四、配筋计算 根据《公预规D62-2004》第5.2.2条，矩形截面抗弯承载力计算公式如下： 文山市城南8号桥K1+220.00 3-20米预应力混凝土空心板桥结构计算报告 3 0()2odcdxMfbxh

sdscdfAfbx 受压区高度应符合下列要求： 0bxh 式中： o——桥梁结构的重要系数。按“公预规”第5.1.5条取用

dM——弯矩组合设计值，这里取基本组合设计值udM

cdf——混凝土轴心抗压强度设计值。按“公预规”表3.1.4采用

sdf——纵向普通钢筋抗拉强度设计值。按“公预规”表3.2.3-1采用

0h——截面有效高度。

x——截面受压区高度。 由以上公式解二次方程得到x值。并且取0bxh的x值。 跨中截面有效高度：0h＝0.08－0.025＝0.055m )2055.0(5.09780534.11.1xx 解得：x1＝0.0067m， x2＝0.1033mmhb0292.0055.053.00（舍去） 受拉区钢筋的配筋面积sA： 23.993307.650078.9mmfbxfAsdcds

实配5Ф12，As＝5662mm，满足要求； 五、截面复核 实际的下缘配筋面积为sA，重新计算截面抗弯强度。 sdscd

fAxfb 文山市城南8号桥K1+220.00 3-20米预应力混凝土空心板桥结构计算报告 4 结构所能承受的弯矩： 0()2dcdxMfbxh

判决弯矩组合设计值dM是否满足要求。 （1）、跨中：（截面下缘每米配10Ф12） x=38.2mm

mKNmKNxhbxfcd••534.171.6)0191.0055.0(0382.05.09780)2(0

截面强度满足要求。 六、剪力验算 根据“公预规”第5.2.9条和第5.2.10条 截面有效高度ho＝0.055m （1）、矩形截面设受弯构件，其抗剪应符合下列要求； 30.00.5110dcukVfbh （kN）

KNKNbhfVkcud2.642.41.11.7055500251051.051.030,0

矩形截面抗剪满足要求。 （2）、矩形截面受弯构件，当符合下列条件时； 302td00.510fdVbh

可不进行斜截面抗剪承载力的验算。 KNKN2.69.125550092.011051.03 所以可不进行斜截面抗剪承载力的验算。 式中：

dV——验算截面处由作用（或荷载）产生的剪力组合设计值

b——相应于剪力组合设计值处的矩形截面宽度（mm） 文山市城南8号桥K1+220.00 3-20米预应力混凝土空心板桥结构计算报告 5 七、裂缝宽度验算

人行道板的裂缝宽度允许值为0.2mm 按《公预规》第6.4.3条和第6.4.4条，矩形截面混凝土受弯构件，其最大裂缝宽度tkW可按下列公式计算：

12330()0.2810sstks

dWCCCE

 （mm）

0sAbh

00.87ssssMAh

式中： 1C——钢筋表面形状系数，对光面钢筋，1C＝1.4；对带肋钢筋，1C＝1.0；这里取1C＝1.0

2C——作用（或荷载）长期效应影响系数，210.5lsNCN，其中lN和sN分别为

按作用（或荷载）长期效应组合和短期效应组合计算的内力值（弯矩或轴向力）；

3C——与构件性质有关的系数，当为钢筋混凝土板式受弯构件时，3C＝1.15，其

他受弯构件 3C＝1.0，轴心受拉构件 3C＝1.2，偏心受拉构件 3C＝1.1，偏心受压构件 3C＝0.9，这里去3C＝1.15

ss——钢筋应力；

d—— 纵向受拉钢筋直径（mm），当有不同直径的钢筋，采用等代直径。 —— 纵向受拉钢筋的配筋率，对钢筋混凝土构件，当>0.02时，取＝0.02；

当<0.006时，取＝0.006；对于轴心受拉构件时，按全部受拉钢筋截面面积sA的一半计算； 文山市城南8号桥K1+220.00 3-20米预应力混凝土空心板桥结构计算报告 6 sM——按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值。

（1）、跨中截面：（（截面下缘每米配10Ф12）） MPahAMssss6.335556687.01091.087.060

02.002.0021.0555005660，取大于bh

As

423.191.077.05.015.012slNNC 12330()0.2810sstks

dWCCCE



mmmm2.0024.0)02.01028.01230(1026.3315.1423.10.15 裂缝验算满足要求。

八、结论 配筋结果:5Ф12钢筋，间距为10cm，满足规范要求。